JPH05162124A - 長繊維強化熱可塑性樹脂ペレット - Google Patents
長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットInfo
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- JPH05162124A JPH05162124A JP3327358A JP32735891A JPH05162124A JP H05162124 A JPH05162124 A JP H05162124A JP 3327358 A JP3327358 A JP 3327358A JP 32735891 A JP32735891 A JP 32735891A JP H05162124 A JPH05162124 A JP H05162124A
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- thermoplastic resin
- reinforced thermoplastic
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- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 射出成形時の可塑化時間のバラツキが少な
く、安定した優れた成形品物性の得られる長繊維強化熱
可塑性樹脂ペレットを得る。 【構成】 熱可塑性樹脂９と少なくとも２０容量％の平
行に配列された強化用繊維フィラメントを含む長さ３〜
３０ｍｍの長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットであって、
該ペレットを構成する繊維フィラメントのペレットから
の脱落率が１．０重量％以下であることを特徴とする長
繊維強化熱可塑性樹脂ペレット。
く、安定した優れた成形品物性の得られる長繊維強化熱
可塑性樹脂ペレットを得る。 【構成】 熱可塑性樹脂９と少なくとも２０容量％の平
行に配列された強化用繊維フィラメントを含む長さ３〜
３０ｍｍの長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットであって、
該ペレットを構成する繊維フィラメントのペレットから
の脱落率が１．０重量％以下であることを特徴とする長
繊維強化熱可塑性樹脂ペレット。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は射出成形用長繊維強化熱
可塑性樹脂ペレットに関するものである。更に詳しく
は、射出成形時の可塑化時間のバラツキが非常に少な
く、安定した優れた成形品物性の得ることのできる長繊
維強化熱可塑性樹脂ペレットに関するものである。
可塑性樹脂ペレットに関するものである。更に詳しく
は、射出成形時の可塑化時間のバラツキが非常に少な
く、安定した優れた成形品物性の得ることのできる長繊
維強化熱可塑性樹脂ペレットに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】プルトル−ジョンプロセスによって得ら
れる長繊維で強化され、かつ繊維が引揃えられた樹脂組
成物ロ−プをペレット状に切断した長繊維強化熱可塑性
樹脂ペレットは、成形した時に繊維の損傷が少ないこと
から、機械的強度に優れた成形品を提供する成形材料と
して知られ、例えば特公昭６３−３７６９４号公報に示
される方法で得られる。
れる長繊維で強化され、かつ繊維が引揃えられた樹脂組
成物ロ−プをペレット状に切断した長繊維強化熱可塑性
樹脂ペレットは、成形した時に繊維の損傷が少ないこと
から、機械的強度に優れた成形品を提供する成形材料と
して知られ、例えば特公昭６３−３７６９４号公報に示
される方法で得られる。
【０００３】しかしながら、この方法で得られた繊維強
化ペレットの射出成形品は機械的強度に優れたものであ
るが機械的物性バラツキが大きく、又成形品中の繊維長
も、成形品間で大きく異なり、実用的な成形材料とは言
い難いのが現状であった。又、安定した成形加工性を示
さず、特に射出成形時の可塑化時間のバラツキが大きい
ものであった。
化ペレットの射出成形品は機械的強度に優れたものであ
るが機械的物性バラツキが大きく、又成形品中の繊維長
も、成形品間で大きく異なり、実用的な成形材料とは言
い難いのが現状であった。又、安定した成形加工性を示
さず、特に射出成形時の可塑化時間のバラツキが大きい
ものであった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、従来
の長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットの上記の問題点を解
決し、射出成形時の可塑化時間のバラツキが少なく、安
定した優れた成形品物性の得られる長繊維強化熱可塑性
樹脂ペレットを提供する所にある。
の長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットの上記の問題点を解
決し、射出成形時の可塑化時間のバラツキが少なく、安
定した優れた成形品物性の得られる長繊維強化熱可塑性
樹脂ペレットを提供する所にある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記目的
を達成する為に鋭意研究を重ねた結果、ペレットを構成
する長繊維フィラメントと熱可塑性樹脂との濡れが良好
で、ペレットからの繊維の脱落が特定量以下の長繊維強
化熱可塑性樹脂ペレットのみが、その目的に適合するこ
とを見い出し、この知見に基づき本発明を完成させるに
至った。
を達成する為に鋭意研究を重ねた結果、ペレットを構成
する長繊維フィラメントと熱可塑性樹脂との濡れが良好
で、ペレットからの繊維の脱落が特定量以下の長繊維強
化熱可塑性樹脂ペレットのみが、その目的に適合するこ
とを見い出し、この知見に基づき本発明を完成させるに
至った。
【０００６】すなわち、本発明は熱可塑性樹脂と少なく
とも２０容量％の平行に配列された強化用繊維フィラメ
ントとを含む長さ３〜３０ｍｍの長繊維強化熱可塑性樹
脂ペレットであって、該ペレットを構成する繊維フィラ
メントのペレットからの脱落率が１．０重量％以下であ
ることを特徴とする長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットで
ある。
とも２０容量％の平行に配列された強化用繊維フィラメ
ントとを含む長さ３〜３０ｍｍの長繊維強化熱可塑性樹
脂ペレットであって、該ペレットを構成する繊維フィラ
メントのペレットからの脱落率が１．０重量％以下であ
ることを特徴とする長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットで
ある。
【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットは該ペレットを構成す
る繊維フィラメントのペレットからの脱落率が非常に小
さく、このことが本発明の驚くべき効果を発現させてい
るものと考えられる。本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂
ペレットとは、ペレットと実質的に同一長さでかつペレ
ットの長さ方向に配列した繊維を少なくとも２０容量％
含有する長さ３〜３０ｍｍのペレットであり、ペレット
からの繊維フィラメントの脱落率が１．０重量％以下で
あることが必須である。
長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットは該ペレットを構成す
る繊維フィラメントのペレットからの脱落率が非常に小
さく、このことが本発明の驚くべき効果を発現させてい
るものと考えられる。本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂
ペレットとは、ペレットと実質的に同一長さでかつペレ
ットの長さ方向に配列した繊維を少なくとも２０容量％
含有する長さ３〜３０ｍｍのペレットであり、ペレット
からの繊維フィラメントの脱落率が１．０重量％以下で
あることが必須である。
【０００８】本発明に言う繊維フィラメントの脱落率と
は、下記関係式で示されるものであり、長さ５ｍｍの長
繊維強化ペレットを繊維の配列方向に半分に切ったもの
を振とう機に一定時間かけた後、ペレットから脱落した
繊維フィラメントの量を求め、下記式から脱落率（重量
％）としたものである。 ここでＷ0 は測定前試料ペレット中の繊維重量であり、
Ｗ1 は振とう後に測定試料ペレットから脱落した繊維フ
ィラメント重量である。
は、下記関係式で示されるものであり、長さ５ｍｍの長
繊維強化ペレットを繊維の配列方向に半分に切ったもの
を振とう機に一定時間かけた後、ペレットから脱落した
繊維フィラメントの量を求め、下記式から脱落率（重量
％）としたものである。 ここでＷ0 は測定前試料ペレット中の繊維重量であり、
Ｗ1 は振とう後に測定試料ペレットから脱落した繊維フ
ィラメント重量である。
【０００９】この脱落率は熱可塑性樹脂と繊維フィラメ
ントとの濡れ性の最適な実用的パラメーターであるばか
りでなく、当該ペレットの成形加工特性を示すパラメー
ターでもある。このペレットからの脱落率が１．０重量
％以上の長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットでは、連続し
て射出成形を行っていると、可塑化時間が長くなる場合
が頻発し、このため、射出成形機スクリューによる可塑
化時の繊維破損が激しくなり、長繊維で強化した物性向
上効果が発現しないばかりでなく、得られた成形品の物
性バラツキが大きくなる。
ントとの濡れ性の最適な実用的パラメーターであるばか
りでなく、当該ペレットの成形加工特性を示すパラメー
ターでもある。このペレットからの脱落率が１．０重量
％以上の長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットでは、連続し
て射出成形を行っていると、可塑化時間が長くなる場合
が頻発し、このため、射出成形機スクリューによる可塑
化時の繊維破損が激しくなり、長繊維で強化した物性向
上効果が発現しないばかりでなく、得られた成形品の物
性バラツキが大きくなる。
【００１０】このため、脱落率は１．０重量％以下、好
ましくは、０．７重量％以下であり、これを満足する長
繊維強化熱可塑性樹脂ペレットのみが上記問題点を解消
できるのである。本発明のペレットを構成する熱可塑性
樹脂としては特に制約はなく、公知の熱可塑性樹脂が用
途に応じて使用できる。例えば、オレフィン系重合体
（ポリエチレン、ポリプロピレン等）、アクリレートあ
るいはメタクリレート系重合体（ポリメチルメタクリレ
ート等）、ポリスチレン、ＡＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリ
アミド（ナイロン６、６６等）、ポリエステル（ポリエ
チレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート
等）、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリフェニ
レンエーテル、ポリフェニレンサルファイド等が挙げら
れる。これらの樹脂はグラフト、架橋等公知の方法で変
性したものであってもよい。また、これらの樹脂を２種
以上を併用したブレンド物、ポリマーアロイであっても
良い。
ましくは、０．７重量％以下であり、これを満足する長
繊維強化熱可塑性樹脂ペレットのみが上記問題点を解消
できるのである。本発明のペレットを構成する熱可塑性
樹脂としては特に制約はなく、公知の熱可塑性樹脂が用
途に応じて使用できる。例えば、オレフィン系重合体
（ポリエチレン、ポリプロピレン等）、アクリレートあ
るいはメタクリレート系重合体（ポリメチルメタクリレ
ート等）、ポリスチレン、ＡＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリ
アミド（ナイロン６、６６等）、ポリエステル（ポリエ
チレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート
等）、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリフェニ
レンエーテル、ポリフェニレンサルファイド等が挙げら
れる。これらの樹脂はグラフト、架橋等公知の方法で変
性したものであってもよい。また、これらの樹脂を２種
以上を併用したブレンド物、ポリマーアロイであっても
良い。
【００１１】また、本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂ペ
レットを製造する際に用いられる補強用繊維としては、
ガラス繊維、炭素繊維、芳香族ポリアミド繊維、炭化ケ
イ素繊維、金属繊維等の高強度、高弾性率補強繊維から
なる、いわゆるロービング繊維である。単糸（フィラメ
ント）数は、補強繊維の種類等にもよるが、通常、１，
０００〜３０，０００本程度である。これらの繊維は組
み合わせて使用することも可能である。また熱可塑樹脂
に対する濡れ性を向上させるために、公知の各種の表面
処理を施しておくことが好ましい。
レットを製造する際に用いられる補強用繊維としては、
ガラス繊維、炭素繊維、芳香族ポリアミド繊維、炭化ケ
イ素繊維、金属繊維等の高強度、高弾性率補強繊維から
なる、いわゆるロービング繊維である。単糸（フィラメ
ント）数は、補強繊維の種類等にもよるが、通常、１，
０００〜３０，０００本程度である。これらの繊維は組
み合わせて使用することも可能である。また熱可塑樹脂
に対する濡れ性を向上させるために、公知の各種の表面
処理を施しておくことが好ましい。
【００１２】又、補強繊維は撚りをもたないか、もって
いても極く少ないのが好ましい。撚りを持っていると、
フィラメント同士の交絡ができることから、成形品にし
た時、交絡点が破壊の起点になりやすい。さらに、補強
繊維は、好ましくは繊維を構成するフィラメントを公知
の方法で開繊して使用するのが熱可塑樹脂との濡れ性を
さらに加速するので好ましい。
いても極く少ないのが好ましい。撚りを持っていると、
フィラメント同士の交絡ができることから、成形品にし
た時、交絡点が破壊の起点になりやすい。さらに、補強
繊維は、好ましくは繊維を構成するフィラメントを公知
の方法で開繊して使用するのが熱可塑樹脂との濡れ性を
さらに加速するので好ましい。
【００１３】本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂ペレット
の製造法は、得られたペレットの繊維脱落率が１．０重
量％以下になるものであれば、いかなる方法を用いても
良い。好ましい製造方法としては、繊維ロービングを開
繊ロールを用いて連続的に走行させながら開繊させた
後、溶融熱可塑性樹脂と接触させ、熱可塑性樹脂を付着
させる。この時、繊維が十分にほぐされている為、該繊
維を構成するフィラメント１本、１本まで樹脂が付着、
含浸され易くなる。
の製造法は、得られたペレットの繊維脱落率が１．０重
量％以下になるものであれば、いかなる方法を用いても
良い。好ましい製造方法としては、繊維ロービングを開
繊ロールを用いて連続的に走行させながら開繊させた
後、溶融熱可塑性樹脂と接触させ、熱可塑性樹脂を付着
させる。この時、繊維が十分にほぐされている為、該繊
維を構成するフィラメント１本、１本まで樹脂が付着、
含浸され易くなる。
【００１４】熱可塑性樹脂を付着、含浸させるには、例
えば溶融熱可塑性樹脂に繊維ロービングを浸漬して通す
方法や、コーティング用ダイに繊維ロービングを通す方
法や、ダイを用いて繊維ロービングの周りに溶融熱可塑
性樹脂を押し出す方法によることができる。繊維ロービ
ング中への溶融熱可塑性樹脂の含浸、濡れ性をさらに向
上させる為に、ダイ内に凹凸部をもうけ、張力下に溶融
熱可塑性樹脂の付着した繊維ロービングを引き抜き、さ
らに加圧ロールでプレスする工程を組み込むことが特に
好ましい。
えば溶融熱可塑性樹脂に繊維ロービングを浸漬して通す
方法や、コーティング用ダイに繊維ロービングを通す方
法や、ダイを用いて繊維ロービングの周りに溶融熱可塑
性樹脂を押し出す方法によることができる。繊維ロービ
ング中への溶融熱可塑性樹脂の含浸、濡れ性をさらに向
上させる為に、ダイ内に凹凸部をもうけ、張力下に溶融
熱可塑性樹脂の付着した繊維ロービングを引き抜き、さ
らに加圧ロールでプレスする工程を組み込むことが特に
好ましい。
【００１５】この様にして得られた、ロープ状又はテー
プ状の長繊維強化熱可塑性樹脂組成物はそのまま、ある
いはロープ状に成形され冷却されて、３〜３０ｍｍの長
さのペレットに切断されて得られる。かかる工程を経る
ことによって得られる長繊維強化熱可塑性樹脂ペレット
中の繊維含有率は少なくとも２０容量％が必要である。
繊維の含有率が２０容量％より少ないと、射出成形して
得られる成形品は強度、剛性、衝撃強度等が十分向上し
たものではないからである。
プ状の長繊維強化熱可塑性樹脂組成物はそのまま、ある
いはロープ状に成形され冷却されて、３〜３０ｍｍの長
さのペレットに切断されて得られる。かかる工程を経る
ことによって得られる長繊維強化熱可塑性樹脂ペレット
中の繊維含有率は少なくとも２０容量％が必要である。
繊維の含有率が２０容量％より少ないと、射出成形して
得られる成形品は強度、剛性、衝撃強度等が十分向上し
たものではないからである。
【００１６】本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂ペレット
のペレット長さは３〜３０ｍｍ以上である。ペレット長
が３ｍｍ以下では射出成形品中の繊維長が短かくなり、
強度、剛性、衝撃強度が期待していた程には発現しない
からであり、その長さが３０ｍｍ以上になると、射出成
形時に成形不良を起こし、かえって物性を発現しないか
らである。特に好ましいペレット長さは５〜１５ｍｍで
ある。
のペレット長さは３〜３０ｍｍ以上である。ペレット長
が３ｍｍ以下では射出成形品中の繊維長が短かくなり、
強度、剛性、衝撃強度が期待していた程には発現しない
からであり、その長さが３０ｍｍ以上になると、射出成
形時に成形不良を起こし、かえって物性を発現しないか
らである。特に好ましいペレット長さは５〜１５ｍｍで
ある。
【００１７】また、本発明の長繊維強化熱可塑性樹脂ペ
レットは一般に熱可塑性樹脂に添加される公知の物質、
例えば酸化防止剤や紫外線吸収剤等の安定剤、帯電防止
剤、難燃剤、染料や顔料等の着色剤、潤滑剤、結晶化促
進剤、ガラスビーズ、焼成クレー、シリカ、マイカ等の
無機充填剤を含むものであっても良い。
レットは一般に熱可塑性樹脂に添加される公知の物質、
例えば酸化防止剤や紫外線吸収剤等の安定剤、帯電防止
剤、難燃剤、染料や顔料等の着色剤、潤滑剤、結晶化促
進剤、ガラスビーズ、焼成クレー、シリカ、マイカ等の
無機充填剤を含むものであっても良い。
【００１８】
【実施例】以下、実施例により本発明をさらに具体的に
説明するが、本発明はこれに限定されるものでない。な
お、実施例に示した長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットの
評価は次の方法に従って実施した。 （１）繊維フィラメント脱落率 長繊維ペレットを長さ５ｍｍに切断し、さらにそれを繊
維の配列方向に半分に切断した。これを約１ｇ秤量し、
１００ミリリットルを三角フラスコに投入し、５分間振
とうする。次に、振とうによって繊維フィラメントが脱
落したサンプルを取り出し、振とう前後のサンプルの重
量差より、脱落した繊維フィラメント量とした。そし
て、下記式により、繊維フィラメント脱落率（重量％）
を求めた。
説明するが、本発明はこれに限定されるものでない。な
お、実施例に示した長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットの
評価は次の方法に従って実施した。 （１）繊維フィラメント脱落率 長繊維ペレットを長さ５ｍｍに切断し、さらにそれを繊
維の配列方向に半分に切断した。これを約１ｇ秤量し、
１００ミリリットルを三角フラスコに投入し、５分間振
とうする。次に、振とうによって繊維フィラメントが脱
落したサンプルを取り出し、振とう前後のサンプルの重
量差より、脱落した繊維フィラメント量とした。そし
て、下記式により、繊維フィラメント脱落率（重量％）
を求めた。
【００１９】 ここで、Ｗ0 ：測定前試料中の繊維重量（ｇ） Ｗ1 ：測定試料から脱落した繊維重量（ｇ） （２）機械的強度 ペレットを、（株）日本製鋼所製 Ｎ−７０ＢＩＩ 射
出成形機を用いて、２０ショット捨て打ち後、厚さ３ｍ
ｍのダンベル片を１０ショット連続成形した。この時得
られたダンベル片を ＡＳＴＭ−Ｄ６３８ に従って引
張試験を実施し引張強度の平均値と偏差値を測定した。 （３）可塑化時間 上記ダンベル片成形時の３０ショット分の可塑化時間の
平均値と標準偏差を求めた。 （４）成形品中の繊維長 成形品を６５０℃の電気炉に４５分間投入して、樹脂分
を焼却した後、顕微鏡で観察することによって平均繊維
長を求めた。
出成形機を用いて、２０ショット捨て打ち後、厚さ３ｍ
ｍのダンベル片を１０ショット連続成形した。この時得
られたダンベル片を ＡＳＴＭ−Ｄ６３８ に従って引
張試験を実施し引張強度の平均値と偏差値を測定した。 （３）可塑化時間 上記ダンベル片成形時の３０ショット分の可塑化時間の
平均値と標準偏差を求めた。 （４）成形品中の繊維長 成形品を６５０℃の電気炉に４５分間投入して、樹脂分
を焼却した後、顕微鏡で観察することによって平均繊維
長を求めた。
【００２０】
【実施例１】ナイロン６６とガラス繊維から次のように
して、長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットを得た。用いた
装置の概略を図１に示す。まず、ガラスロービング繊維
（２２００ｔｅｘ、旭ファイバーグラス（株）製、径１
６μ、ＦＴ５９４）のロービングボビンを２ロール用意
した。このロービングボビンからガラスロービング繊維
を繰り出し、テフロンシートを巻いた、２５ｍｍ径のバ
ー４個にジグザグ状に這わせ、更に上部ロールが約１０
２ｍｍ径で、２ｍｍ深さ、幅５５ｍｍの切り欠きを３個
等間隔で有する駆動ローラーで引き取った。この時２本
のガラスロービング繊維はそれぞれ、５ｍｍの幅が３５
ｍｍから最大１２０ｍｍに開繊した。次いで該ガラスロ
ービング繊維を熱風式予熱炉に導入して、約３００℃に
加熱した。
して、長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットを得た。用いた
装置の概略を図１に示す。まず、ガラスロービング繊維
（２２００ｔｅｘ、旭ファイバーグラス（株）製、径１
６μ、ＦＴ５９４）のロービングボビンを２ロール用意
した。このロービングボビンからガラスロービング繊維
を繰り出し、テフロンシートを巻いた、２５ｍｍ径のバ
ー４個にジグザグ状に這わせ、更に上部ロールが約１０
２ｍｍ径で、２ｍｍ深さ、幅５５ｍｍの切り欠きを３個
等間隔で有する駆動ローラーで引き取った。この時２本
のガラスロービング繊維はそれぞれ、５ｍｍの幅が３５
ｍｍから最大１２０ｍｍに開繊した。次いで該ガラスロ
ービング繊維を熱風式予熱炉に導入して、約３００℃に
加熱した。
【００２１】一方、旭化成工業（株）製レオナ１２００
（ナイロン６／６、融点２６３℃）を単軸押出機を用い
て可塑化、溶融し、コーティングダイへ供給した。該ダ
イに上記のガラスロービング繊維２本を導入し、ナイロ
ン６／６で被覆し、次いで、凸数５、糸道からの凸度合
いが４ｍｍ、表面温度２８５℃に設定された凸ダイ中を
通過させ、更に常温の駆動プレスローラーで８０ｋｇの
ニップ力で引き取り、帯状のガラス繊維強化ナイロン６
／６を得た後、これを連続的に、先端出口に３ｍｍ径の
成形ノズルを付帯した熱風式軟化炉に導入して、ロープ
状に成形した。次いで水で冷却して固化させ、長さ約１
０ｍｍ、径約３ｍｍのペレットを得た。引取り速度は１
２ｍ／分であり、ペレット中のガラスフィラメント繊維
含有率（容量％）は３８重量％であった。得られたペレ
ットを乾燥後、諸特性を評価した。その結果を表１に示
す。
（ナイロン６／６、融点２６３℃）を単軸押出機を用い
て可塑化、溶融し、コーティングダイへ供給した。該ダ
イに上記のガラスロービング繊維２本を導入し、ナイロ
ン６／６で被覆し、次いで、凸数５、糸道からの凸度合
いが４ｍｍ、表面温度２８５℃に設定された凸ダイ中を
通過させ、更に常温の駆動プレスローラーで８０ｋｇの
ニップ力で引き取り、帯状のガラス繊維強化ナイロン６
／６を得た後、これを連続的に、先端出口に３ｍｍ径の
成形ノズルを付帯した熱風式軟化炉に導入して、ロープ
状に成形した。次いで水で冷却して固化させ、長さ約１
０ｍｍ、径約３ｍｍのペレットを得た。引取り速度は１
２ｍ／分であり、ペレット中のガラスフィラメント繊維
含有率（容量％）は３８重量％であった。得られたペレ
ットを乾燥後、諸特性を評価した。その結果を表１に示
す。
【００２２】
【比較例１】熱風式予熱炉でガラス繊維を加熱しない以
外は、実施例１と同じ方法でペレットを得た後、諸特性
を評価した。その結果を表１に示す。
外は、実施例１と同じ方法でペレットを得た後、諸特性
を評価した。その結果を表１に示す。
【００２３】
【比較例２】凸ダイを通過させる工程を省いた以外は、
実施例１と同様の方法でペレットを得た後、諸特性を評
価した。その結果を表１に示す。
実施例１と同様の方法でペレットを得た後、諸特性を評
価した。その結果を表１に示す。
【００２４】
【比較例３】駆動プレスローラーでニップして引き取る
工程を省いた以外は実施例１と同じ方法でペレットを得
た後、諸特性を評価した。その結果を表１に示す。
工程を省いた以外は実施例１と同じ方法でペレットを得
た後、諸特性を評価した。その結果を表１に示す。
【００２５】
【実施例２〜４】表１に示すガラス繊維濃度になる様に
実施例１の装置を用いて同じ方法でペレットを得た。そ
の結果を表１に示す。
実施例１の装置を用いて同じ方法でペレットを得た。そ
の結果を表１に示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【発明の効果】本発明によれば、射出成形して得られた
成形品に於て、繊維の補強効果が十分に発揮されるとと
もに、成形性も安定しておりかつ物性バラツキの少な
い、成形用材料を提供することができる。
成形品に於て、繊維の補強効果が十分に発揮されるとと
もに、成形性も安定しておりかつ物性バラツキの少な
い、成形用材料を提供することができる。
【図１】本発明に係るペレットを製造する装置の一例を
示す概略図である。
示す概略図である。
１ ロービング繊維 ２ 糸道 ３ 予熱炉 ４ コーティングダイ ５ 凸ダイ ６ 駆動プレスローラー ７ 押出機 ８ ロービング繊維ボビン ９ 熱可塑性樹脂 １０ 表面材質が絶縁材料であるバー １１ ロール軸方向に切り欠きを有する駆動ローラー １２ 成形ノズルを付帯した熱風式軟化炉 １３ 水冷バス １４ カッター
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２９Ｋ 105:10
Claims (1)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂と少なくとも２０容量％の
平行に配列された強化用繊維フィラメントとを含む長さ
３〜３０ｍｍの長繊維強化熱可塑性樹脂ペレットであっ
て、該ペレットを構成する繊維フィラメントのペレット
からの脱落率が１．０重量％以下であることを特徴とす
る長繊維強化熱可塑性樹脂ペレット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3327358A JP3040865B2 (ja) | 1991-12-11 | 1991-12-11 | 長繊維強化熱可塑性樹脂ペレット |
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Cited By (7)
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|---|---|---|---|---|
| JPH06182761A (ja) * | 1992-12-15 | 1994-07-05 | Toyobo Co Ltd | 繊維強化樹脂ペレットおよびその成形品 |
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-
1991
- 1991-12-11 JP JP3327358A patent/JP3040865B2/ja not_active Expired - Lifetime
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