JPH05164059A - トロコイド型オイルポンプ - Google Patents
トロコイド型オイルポンプInfo
- Publication number
- JPH05164059A JPH05164059A JP33080991A JP33080991A JPH05164059A JP H05164059 A JPH05164059 A JP H05164059A JP 33080991 A JP33080991 A JP 33080991A JP 33080991 A JP33080991 A JP 33080991A JP H05164059 A JPH05164059 A JP H05164059A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tooth
- rotor
- chamber
- discharge
- pump
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
- F04C2/102—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member the two members rotating simultaneously around their respective axes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高回転時におけるキャビテーション現象を減
少させることを目的とするものである。 【構成】 歯間室９と吸入ポート６及び吐出ポート７と
の連通が、歯間室９の容積が最大となる位置からインナ
ーロータ５の回転方向に偏角された位置で遮断されるよ
うにし、アウターロータ４の偏心方向側に位置する吸入
及び吐出ポート６，７の端部６ａ，７ａが内側に窪まれ
た外周形状であることを特徴とするトロコイド型オイル
ポンプ。
少させることを目的とするものである。 【構成】 歯間室９と吸入ポート６及び吐出ポート７と
の連通が、歯間室９の容積が最大となる位置からインナ
ーロータ５の回転方向に偏角された位置で遮断されるよ
うにし、アウターロータ４の偏心方向側に位置する吸入
及び吐出ポート６，７の端部６ａ，７ａが内側に窪まれ
た外周形状であることを特徴とするトロコイド型オイル
ポンプ。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エンジン潤滑用のトロ
コイド型オイルポンプに関するものである。
コイド型オイルポンプに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】本発明に関する従来技術としては、図４
に示されるものが知られている。図４は、この公知の従
来例のポンプカバーを取り除いた平面図を示している。
に示されるものが知られている。図４は、この公知の従
来例のポンプカバーを取り除いた平面図を示している。
【０００３】同図に示すように、ポンプボデー１と図示
しないポンプカバーとによって区画された円筒状密閉室
３内に、トコロイド噛み合いする一組の内歯アウターロ
ータ４と外歯インナーロータ５とが納められている。イ
ンナーロータ５はエンジン動力に応じて回転される駆動
軸８に固着されており、その回転によってアウターロー
タ４を回転させる。これらのロータ４，５が回転する
と、トロコイド噛み合いする両ロータ４，５の歯により
区画される歯間室９容積の変化によって、吸入ポート６
０よりオイルを吸入し、吐出ポート７０より吐出して、
オイルを所定の潤滑箇所へ圧送する。
しないポンプカバーとによって区画された円筒状密閉室
３内に、トコロイド噛み合いする一組の内歯アウターロ
ータ４と外歯インナーロータ５とが納められている。イ
ンナーロータ５はエンジン動力に応じて回転される駆動
軸８に固着されており、その回転によってアウターロー
タ４を回転させる。これらのロータ４，５が回転する
と、トロコイド噛み合いする両ロータ４，５の歯により
区画される歯間室９容積の変化によって、吸入ポート６
０よりオイルを吸入し、吐出ポート７０より吐出して、
オイルを所定の潤滑箇所へ圧送する。
【０００４】歯間室９が最大容積時において吸入ポート
６０から遮断されるようになっており、吸入ポート６０
及び吐出ポート７０内のアウターロータ４の偏心方向側
に位置する端部６０ａ，７０ａは偏心方向に対して平行
になっている。
６０から遮断されるようになっており、吸入ポート６０
及び吐出ポート７０内のアウターロータ４の偏心方向側
に位置する端部６０ａ，７０ａは偏心方向に対して平行
になっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、この種のポ
ンプは、エンジン動力によって駆動されるものであるか
ら、広範囲の回転数域で使用されるものであるが、性質
上、歯間室９が最大容積に近づくに連れて吸入ポート６
０の開口面積が減少し、歯間室９が最大容積時において
吸入ポート６０から遮断されるために、歯間室へのオイ
ルの吸入効率が低下し、高回転時においてキャビテーシ
ョン現象を生じることになる。
ンプは、エンジン動力によって駆動されるものであるか
ら、広範囲の回転数域で使用されるものであるが、性質
上、歯間室９が最大容積に近づくに連れて吸入ポート６
０の開口面積が減少し、歯間室９が最大容積時において
吸入ポート６０から遮断されるために、歯間室へのオイ
ルの吸入効率が低下し、高回転時においてキャビテーシ
ョン現象を生じることになる。
【０００６】更に、この種のポンプは、吸入ポート６０
内のアウターロータ４の偏心方向側に位置する端部６０
ａが偏心方向に対して平行になっている為に、歯間室９
が最大容積になる直前において、急激に通路が狭くなる
ので、高回転時のキャビテーション現象を生じる恐れが
ある。また、吐出ポート７０内のアウターロータ４の偏
心方向側に位置する端部７０ａが偏心方向に対して平行
になっている為に、歯間室９が最大容積になった直後に
おいて、急激に通路が狭くなるので、高回転時のキャビ
テーション現象を生じる恐れがある。
内のアウターロータ４の偏心方向側に位置する端部６０
ａが偏心方向に対して平行になっている為に、歯間室９
が最大容積になる直前において、急激に通路が狭くなる
ので、高回転時のキャビテーション現象を生じる恐れが
ある。また、吐出ポート７０内のアウターロータ４の偏
心方向側に位置する端部７０ａが偏心方向に対して平行
になっている為に、歯間室９が最大容積になった直後に
おいて、急激に通路が狭くなるので、高回転時のキャビ
テーション現象を生じる恐れがある。
【０００７】高回転時のキャビテーション現象により、
吐出油圧の脈動が増加することになる。このために、吐
出量が低下したり、異常摩耗や騒音を発する恐れがあ
る。
吐出油圧の脈動が増加することになる。このために、吐
出量が低下したり、異常摩耗や騒音を発する恐れがあ
る。
【０００８】故に、本発明は、上記の問題点を解決する
ことをその技術的課題とするものである。
ことをその技術的課題とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の技術的課題を解決
するための第１の技術的手段は、歯間室と吸入及び吐出
ポートとの連通が、歯間室の容積が最大となる位置から
インナーロータの回転方向に偏角された位置で遮断され
るようにしたことである。
するための第１の技術的手段は、歯間室と吸入及び吐出
ポートとの連通が、歯間室の容積が最大となる位置から
インナーロータの回転方向に偏角された位置で遮断され
るようにしたことである。
【００１０】また、第２の技術的手段は、アウターロー
タの偏心方向側に位置する吸入ポート及び吐出ポートの
端部が内側に窪まれた外周形状にされたことである。
タの偏心方向側に位置する吸入ポート及び吐出ポートの
端部が内側に窪まれた外周形状にされたことである。
【００１１】
【作用】高回転時におけるオイルの慣性力を考慮に入れ
て、歯間室の容積が最大となる位置からインナーロータ
の回転方向に偏角された位置で、歯間室と吸入，吐出ポ
ートとの連通を遮断したことにより、歯間室へのオイル
の吸入効率を向上させ、高回転時におけるキャビテーシ
ョン現象を減少させている。
て、歯間室の容積が最大となる位置からインナーロータ
の回転方向に偏角された位置で、歯間室と吸入，吐出ポ
ートとの連通を遮断したことにより、歯間室へのオイル
の吸入効率を向上させ、高回転時におけるキャビテーシ
ョン現象を減少させている。
【００１２】また、アウターロータの偏心方向側に位置
する吸入ポートの端部が内側に窪まれた外周形状にされ
たことにより、歯間室が最大容積になる直前まで、広範
囲のオイルの供給路を形成している為に、歯間室へのオ
イルの吸入効率を向上させ、高回転時のキャビテーショ
ン現象を減少させている。更に、アウターロータの偏心
方向側に位置する吐出ポートの端部が内側に窪まれた外
周形状にされたことにより、歯間室が最大容積になった
直後にも、広範囲のオイルの吐出路が形成される為に、
高回転時のキャビテーション現象を減少させている。
する吸入ポートの端部が内側に窪まれた外周形状にされ
たことにより、歯間室が最大容積になる直前まで、広範
囲のオイルの供給路を形成している為に、歯間室へのオ
イルの吸入効率を向上させ、高回転時のキャビテーショ
ン現象を減少させている。更に、アウターロータの偏心
方向側に位置する吐出ポートの端部が内側に窪まれた外
周形状にされたことにより、歯間室が最大容積になった
直後にも、広範囲のオイルの吐出路が形成される為に、
高回転時のキャビテーション現象を減少させている。
【００１３】以上のことのより、吐出油圧の脈動が低減
できるので、吐出量が向上し、異常摩耗や騒音の発生を
減少することができる。
できるので、吐出量が向上し、異常摩耗や騒音の発生を
減少することができる。
【００１４】
【実施例】以下、本発明における実施例を図面を用いて
説明する。
説明する。
【００１５】図１は、本発明によるトロコイド型オイル
ポンプのオイルカバーを取り除いた平面図を示し、図２
は、図１のＡ−Ａ要部断面図を示し、図３は、図１のＢ
−Ｂ要部断面図を示している。
ポンプのオイルカバーを取り除いた平面図を示し、図２
は、図１のＡ−Ａ要部断面図を示し、図３は、図１のＢ
−Ｂ要部断面図を示している。
【００１６】これらの図面に示すように、ポンプボデー
１とポンプカバー２とによって区画された円筒状密閉室
３内に、トロコイド噛み合いする一組の内歯アウターロ
ータ４と外歯インナーロータ５とが納められている。こ
れらのロータ４，５の端面に臨んで弓形の吸入ポート６
と吐出ポート７とを開口させている。インナーロータ５
はエンジン動力に応じて回転される駆動軸８に固着され
ており、その回転によってアウターロータ４を回転させ
る。これらのロータ４，５が回転すると、トロコイド噛
み合いする両ロータ４，５の歯により区画される歯間室
９容積の変化によって、吸入ポート６よりオイルを吸入
し、吐出ポート７より吐出して、オイルを所定の潤滑箇
所へ圧送する。
１とポンプカバー２とによって区画された円筒状密閉室
３内に、トロコイド噛み合いする一組の内歯アウターロ
ータ４と外歯インナーロータ５とが納められている。こ
れらのロータ４，５の端面に臨んで弓形の吸入ポート６
と吐出ポート７とを開口させている。インナーロータ５
はエンジン動力に応じて回転される駆動軸８に固着され
ており、その回転によってアウターロータ４を回転させ
る。これらのロータ４，５が回転すると、トロコイド噛
み合いする両ロータ４，５の歯により区画される歯間室
９容積の変化によって、吸入ポート６よりオイルを吸入
し、吐出ポート７より吐出して、オイルを所定の潤滑箇
所へ圧送する。
【００１７】本発明においては、高回転時におけるオイ
ルの慣性力を考慮に入れて、図２に示す如く歯間室９と
吸入ポート６との連通及び歯間室９と吐出ポート７との
連通が、歯間室９の容積が最大となる位置からインナー
ロータ５の回転方向に所定の角度θ偏角された位置で遮
断されている。尚、θの範囲は５°〜２０°が望まし
い。何故ならば、θが５°以下では、歯間室９へのオイ
ルの吸入効率が小さく、２０°以上では、歯間室９内の
圧力が上昇しすぎて逆に吸入効率が低下してしまう為で
ある。本発明は、高回転域においては、オイルの慣性力
により、歯間室９の容積が最大となった直後でも歯間室
９にオイルが供給される為に、従来例よりも多量のオイ
ルが歯間室９に供給されることになり、高回転時におけ
るキャビテーション現象を減少させている。
ルの慣性力を考慮に入れて、図２に示す如く歯間室９と
吸入ポート６との連通及び歯間室９と吐出ポート７との
連通が、歯間室９の容積が最大となる位置からインナー
ロータ５の回転方向に所定の角度θ偏角された位置で遮
断されている。尚、θの範囲は５°〜２０°が望まし
い。何故ならば、θが５°以下では、歯間室９へのオイ
ルの吸入効率が小さく、２０°以上では、歯間室９内の
圧力が上昇しすぎて逆に吸入効率が低下してしまう為で
ある。本発明は、高回転域においては、オイルの慣性力
により、歯間室９の容積が最大となった直後でも歯間室
９にオイルが供給される為に、従来例よりも多量のオイ
ルが歯間室９に供給されることになり、高回転時におけ
るキャビテーション現象を減少させている。
【００１８】また、本発明においては、アウターロータ
４の偏心方向側に位置する吸入ポート６の端部６ａ及び
吐出ポート７の端部７ａが内側に窪まれた外周形状すな
わち、鳥の嘴のような形状になっている。吸入ポート６
の端部６ａが内側に窪まれた外周形状にされたことによ
り、歯間室９が最大容積となる直前にまで広範囲のオイ
ルの供給路が形成される為に、歯間室９へのオイルの吸
入効率を向上させ、高回転時のキャビテーション現象を
減少させている。また、吐出ポート７の端部７ａが内側
に窪まれた外周形状にされたことにより、歯間室９が最
大容積になった直後においても、広範囲のオイルの吐出
路が形成される為に、高回転時のキャビテーション現象
を減少させている。
４の偏心方向側に位置する吸入ポート６の端部６ａ及び
吐出ポート７の端部７ａが内側に窪まれた外周形状すな
わち、鳥の嘴のような形状になっている。吸入ポート６
の端部６ａが内側に窪まれた外周形状にされたことによ
り、歯間室９が最大容積となる直前にまで広範囲のオイ
ルの供給路が形成される為に、歯間室９へのオイルの吸
入効率を向上させ、高回転時のキャビテーション現象を
減少させている。また、吐出ポート７の端部７ａが内側
に窪まれた外周形状にされたことにより、歯間室９が最
大容積になった直後においても、広範囲のオイルの吐出
路が形成される為に、高回転時のキャビテーション現象
を減少させている。
【００１９】図５及び図６は、本実施例と従来例とにお
いて、高回転域での吐出油圧の脈動を比較したものであ
る。
いて、高回転域での吐出油圧の脈動を比較したものであ
る。
【００２０】図５において、ポンプの回転数が高くなる
につれて、吐出油圧の脈動全振幅が、従来例においては
急激に増加しているのに対して、本実施例においては少
しずつ増加しているにすぎない。従って、本発明は、従
来例に比べて高回転時における油圧脈動を低減させたこ
とになる。つまり、本発明においては、高回転域におけ
るキャビテーション現象が減少することが実証されたこ
とになる。
につれて、吐出油圧の脈動全振幅が、従来例においては
急激に増加しているのに対して、本実施例においては少
しずつ増加しているにすぎない。従って、本発明は、従
来例に比べて高回転時における油圧脈動を低減させたこ
とになる。つまり、本発明においては、高回転域におけ
るキャビテーション現象が減少することが実証されたこ
とになる。
【００２１】図６において、吐出圧が高くなるにつれ
て、油圧の脈動全振幅が、従来例においては５０kgf/cm
2 まで増加しているのに対して、本実施例においては、
２０kgf/cm2 までしか増加していないことが分かる。従
って、本発明は、吐出圧を高くしても、あまり油圧脈動
を増加させないことが分かる。つまり、本発明において
は、高回転域におけるキャビテーション現象が吐出圧に
関係なく減少することが実証されたことになる。
て、油圧の脈動全振幅が、従来例においては５０kgf/cm
2 まで増加しているのに対して、本実施例においては、
２０kgf/cm2 までしか増加していないことが分かる。従
って、本発明は、吐出圧を高くしても、あまり油圧脈動
を増加させないことが分かる。つまり、本発明において
は、高回転域におけるキャビテーション現象が吐出圧に
関係なく減少することが実証されたことになる。
【００２２】
【発明の効果】本発明は、歯間室と吸入，吐出ポートと
の連通が、歯間室の容積が最大となる位置からインナー
ロータの回転方向に偏角された位置で遮断され、アウタ
ーロータの偏心方向側に位置する吸入ポート及び吐出ポ
ートの端部が内側に窪まれた外周形状にさせることによ
り、以下の如く効果を有する。
の連通が、歯間室の容積が最大となる位置からインナー
ロータの回転方向に偏角された位置で遮断され、アウタ
ーロータの偏心方向側に位置する吸入ポート及び吐出ポ
ートの端部が内側に窪まれた外周形状にさせることによ
り、以下の如く効果を有する。
【００２３】歯間室に供給されるオイルの吸入効率が向
上し、高回転域でのキャビテーション現象が減少する
為、吐出油圧の脈動を低減することが可能になる。この
ことにより、吐出量が向上し、騒音や異常摩耗の発生を
減少することができる。
上し、高回転域でのキャビテーション現象が減少する
為、吐出油圧の脈動を低減することが可能になる。この
ことにより、吐出量が向上し、騒音や異常摩耗の発生を
減少することができる。
【図１】本発明によるトロコイド型ポンプのポンプカバ
ーを取り除いた平面図である。
ーを取り除いた平面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ要部断面図である。
【図３】図１のＢ−Ｂ要部断面図である。
【図４】従来例のポンプカバーを取り除いた平面図であ
る。
る。
【図５】本実施例と従来例において、油温８０℃，油種
ＳＡＥ＃３０，吐出圧３kgf/cm2 の条件下でのポンプの
回転数と油圧の脈動全振幅との関係を示す説明図であ
る。
ＳＡＥ＃３０，吐出圧３kgf/cm2 の条件下でのポンプの
回転数と油圧の脈動全振幅との関係を示す説明図であ
る。
【図６】本実施例と従来例において、油温８０℃，油種
ＳＡＥ＃３０，ポンプ回転数５０００rpm の条件下での
吐出圧と油圧の脈動全振幅との関係を示す説明図であ
る。
ＳＡＥ＃３０，ポンプ回転数５０００rpm の条件下での
吐出圧と油圧の脈動全振幅との関係を示す説明図であ
る。
１ ポンプボデー ２ ポンプカバー ３ 円筒状密閉室 ４ 内歯アウターロータ ５ 外歯インナーロータ ６，６０ 吸入ポート ６ａ，６０ａ 吸入ポートの端部（端部） ７，７０ 吐出ポート ７ａ，７０ａ 吐出ポートの端部（端部） ８ 駆動軸 ９ 歯間室
Claims (2)
- 【請求項１】 ポンプボデーとポンプカバーとで区画さ
れる円筒状密閉室にトロコイド歯型の外歯インナーロー
タと内歯アウターロータとが噛み合い状態で収納され、
前記ロータ端面の吸入側及び吐出側に位置する前記ポン
プボデーにそれぞれ吸入ポート及び吐出ポートが形成さ
れ、前記円筒状密閉室内に前記外歯インナーロータと前
記内歯アウターロータとで区画された歯間室を備えたト
ロコイド型オイルポンプにおいて、前記歯間室と前記吸
入，吐出ポートとの連通が、前記歯間室の容積が最大と
なる位置から前記インナーロータの回転方向に偏角され
た位置で遮断されることを特徴とするトロコイド型オイ
ルポンプ。 - 【請求項２】 ポンプボデーとポンプカバーとで区画さ
れる円筒状密閉室にトロコイド歯型の外歯インナーロー
タと内歯アウターロータとが噛み合い状態で収納され、
前記ロータ端面の吸入側及び吐出側に位置する前記ポン
プボデーにそれぞれ吸入ポート及び吐出ポートが形成さ
れ、前記円筒状密閉室内に前記外歯インナーロータと前
記内歯アウターロータとで区画された歯間室を備えたト
ロコイド型オイルポンプにおいて、前記アウターロータ
の偏心方向側に位置する前記吸入ポート及び前記吐出ポ
ートの端部が内側に窪まれた外周形状であることを特徴
とするトロコイド型オイルポンプ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33080991A JPH05164059A (ja) | 1991-12-13 | 1991-12-13 | トロコイド型オイルポンプ |
| DE19924241873 DE4241873A1 (en) | 1991-12-13 | 1992-12-11 | Oil pump for engine lubrication - has inner gear and outer gear which form pump chambers with increased suction efficiency |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33080991A JPH05164059A (ja) | 1991-12-13 | 1991-12-13 | トロコイド型オイルポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05164059A true JPH05164059A (ja) | 1993-06-29 |
Family
ID=18236797
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33080991A Pending JPH05164059A (ja) | 1991-12-13 | 1991-12-13 | トロコイド型オイルポンプ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05164059A (ja) |
| DE (1) | DE4241873A1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002147367A (ja) * | 2000-11-09 | 2002-05-22 | Unisia Jecs Corp | オイルポンプ |
| KR20020043727A (ko) * | 2000-12-04 | 2002-06-12 | 이계안 | 오일펌프 |
| US6929967B2 (en) * | 2001-12-27 | 2005-08-16 | Lg. Philips Lcd Co., Ltd. | Method of forming pattern |
| JP2008127991A (ja) * | 2006-11-16 | 2008-06-05 | Miura Co Ltd | 内接歯車ポンプ |
| JP2017137821A (ja) * | 2016-02-04 | 2017-08-10 | 株式会社ジェイテクト | オイルポンプ |
Families Citing this family (3)
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|---|---|---|---|---|
| JP3893959B2 (ja) | 2001-11-29 | 2007-03-14 | アイシン精機株式会社 | オイルポンプの調圧弁機構搭載構造 |
| DE10245814B3 (de) * | 2002-10-01 | 2004-02-12 | SCHWäBISCHE HüTTENWERKE GMBH | Innenzahnradpumpe mit verbesserter Füllung |
| CN102966536A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-03-13 | 无锡市东方液压件制造有限公司 | 一种摆线内啮合齿轮油泵 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS618485A (ja) * | 1984-06-22 | 1986-01-16 | Aisin Seiki Co Ltd | オイルポンプ |
| JPS6441686A (en) * | 1987-08-06 | 1989-02-13 | Giyuuji Negishi | Trochoid pump |
| DE3933978A1 (de) * | 1989-10-11 | 1991-05-02 | Eisenmann Siegfried A | Sauggeregelte zahnringpumpe |
-
1991
- 1991-12-13 JP JP33080991A patent/JPH05164059A/ja active Pending
-
1992
- 1992-12-11 DE DE19924241873 patent/DE4241873A1/de not_active Withdrawn
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE4241873A1 (en) | 1993-07-01 |
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