JPH0516467B2 - - Google Patents
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- JPH0516467B2 JPH0516467B2 JP60144346A JP14434685A JPH0516467B2 JP H0516467 B2 JPH0516467 B2 JP H0516467B2 JP 60144346 A JP60144346 A JP 60144346A JP 14434685 A JP14434685 A JP 14434685A JP H0516467 B2 JPH0516467 B2 JP H0516467B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbon fibers
- powder
- composition
- short carbon
- resistivity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Treatments Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Thermistors And Varistors (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、特定の温度範囲に達すると、その抵
抗値が温度上昇と共に急激に増加する性質、即ち
正の温度係数（以下、PTC特性をいう）を有す
る重合体組成物（正温度係数組成物）の製造法に
関する。
抗値が温度上昇と共に急激に増加する性質、即ち
正の温度係数（以下、PTC特性をいう）を有す
る重合体組成物（正温度係数組成物）の製造法に
関する。
ポリエチレンあるいはナイロン等の結晶性重合
体に、たとえばカーボンブラツクあるいは金属微
分末等の粒子形状の粉末を充填導電材として混入
した重合体組成物が、上記PTC特性を有してい
ることは公知であり、たとえば、特公昭50−
33707号公報や特公昭56−10352号公報などに開示
されている。これらの重合体組成物がPTC特性
を有するのは、その中の組成物である結晶性重合
体が融点において結晶質から非晶質に転換する際
に急激な体積増加を示し、この体積増加により、
結晶性重合体に混入した充填導電材の粒子相互の
間隔が増大して、粒子間の抵抗が急激に増大する
ものとされている。
体に、たとえばカーボンブラツクあるいは金属微
分末等の粒子形状の粉末を充填導電材として混入
した重合体組成物が、上記PTC特性を有してい
ることは公知であり、たとえば、特公昭50−
33707号公報や特公昭56−10352号公報などに開示
されている。これらの重合体組成物がPTC特性
を有するのは、その中の組成物である結晶性重合
体が融点において結晶質から非晶質に転換する際
に急激な体積増加を示し、この体積増加により、
結晶性重合体に混入した充填導電材の粒子相互の
間隔が増大して、粒子間の抵抗が急激に増大する
ものとされている。
この抵抗率が急激に増大し始める温度を「転移
温度」、室温での抵抗率を「初期抵抗率」、抵抗率
が急激な変化を示す温度範囲内の最大の抵抗率を
「最大抵抗率」、「初期抵抗率」に対する「最大抵
抗率」の比を「抵抗率比」と称する。このPTC
特性の現象を利用して、ヒーターなどの自己温度
制御器あるいは温度検出器に用いられている。こ
れらに利用し得るには、転移温度での抵抗率の立
上がりが急で、しかも初期抵抗率ができるだけ小
さいことが必要である。
温度」、室温での抵抗率を「初期抵抗率」、抵抗率
が急激な変化を示す温度範囲内の最大の抵抗率を
「最大抵抗率」、「初期抵抗率」に対する「最大抵
抗率」の比を「抵抗率比」と称する。このPTC
特性の現象を利用して、ヒーターなどの自己温度
制御器あるいは温度検出器に用いられている。こ
れらに利用し得るには、転移温度での抵抗率の立
上がりが急で、しかも初期抵抗率ができるだけ小
さいことが必要である。
しかしながら、従来のものは、結晶性重合体に
混入するカーボンブラツクあるいは金属微粉末の
形状が粒子であり、次に示す様な問題点がある。
すなわち、第３図に示す様に初期抵抗率を小さく
すると抵抗率比が小さくなり、さらに最大抵抗率
を示す温度以上に昇温すると抵抗率は逆に低下
し、重合体組成物も熱変形を起し易くなり、自己
温度制御器等には適用することはできない。なお
第３図は高密度ポリエチレンとカーボンブラツク
との均一混練組成物の温度と抵抗率との関係を示
す図である（実施例参照）。
混入するカーボンブラツクあるいは金属微粉末の
形状が粒子であり、次に示す様な問題点がある。
すなわち、第３図に示す様に初期抵抗率を小さく
すると抵抗率比が小さくなり、さらに最大抵抗率
を示す温度以上に昇温すると抵抗率は逆に低下
し、重合体組成物も熱変形を起し易くなり、自己
温度制御器等には適用することはできない。なお
第３図は高密度ポリエチレンとカーボンブラツク
との均一混練組成物の温度と抵抗率との関係を示
す図である（実施例参照）。
そこで本発明者らは上記の問題点を解消する目
的で結晶性重合体に混入する充填導電材として炭
素短繊維を用いることにより格段にPTC特性が
向上することを見い出した。しかしながら炭素短
繊維は高価である。従来の様に重合体マトリツク
ス中に均一分散させる方法では、充分低い初期抵
抗率を得るには大量の炭素短繊維の混入が必要に
なる。そのため少量の炭素短繊維を有効に使用す
るには重合体マトリツクス中で炭素短繊維が導電
行路連鎖を効率的に形成する様にしなければなら
ない。
的で結晶性重合体に混入する充填導電材として炭
素短繊維を用いることにより格段にPTC特性が
向上することを見い出した。しかしながら炭素短
繊維は高価である。従来の様に重合体マトリツク
ス中に均一分散させる方法では、充分低い初期抵
抗率を得るには大量の炭素短繊維の混入が必要に
なる。そのため少量の炭素短繊維を有効に使用す
るには重合体マトリツクス中で炭素短繊維が導電
行路連鎖を効率的に形成する様にしなければなら
ない。
本発明は少量の炭素短繊維を有効に使用し、
PTC特性に優れた重合体組成物及びその製造方
法を提供しようとするものである。
PTC特性に優れた重合体組成物及びその製造方
法を提供しようとするものである。
本発明の正温度係数組成物の製造法は、結晶性
重合体の粉体と平均長さ0.05〜１mm、直径３〜
20μｍの炭素短繊維とを混合して該重合体と該炭
素短繊維との複合粉体を形成する工程と、該複合
粉体を加圧形成して成形体を形成する工程と、該
成形体に結晶性重合体の融点前後の温度で熱処理
を施す工程とから成ることを特徴とするものであ
る。
重合体の粉体と平均長さ0.05〜１mm、直径３〜
20μｍの炭素短繊維とを混合して該重合体と該炭
素短繊維との複合粉体を形成する工程と、該複合
粉体を加圧形成して成形体を形成する工程と、該
成形体に結晶性重合体の融点前後の温度で熱処理
を施す工程とから成ることを特徴とするものであ
る。
本発明によれば、結晶性重合体と平均長さ0.05
〜１mm、直径３〜20μｍの炭素短繊維とから成る
正温度係数を有する重合体組成物が得られる。こ
の重合体組成物は重合体マトリツクス中に炭素短
繊維の三次元のミクロ網目状構造の導電行路連鎖
が形成されたものである。（第１図参照）。
〜１mm、直径３〜20μｍの炭素短繊維とから成る
正温度係数を有する重合体組成物が得られる。こ
の重合体組成物は重合体マトリツクス中に炭素短
繊維の三次元のミクロ網目状構造の導電行路連鎖
が形成されたものである。（第１図参照）。
本発明において、結晶性重合体とは、ポリエチ
レン、ポリプロピレン等を意味する。また炭素短
繊維は平均長さが0.05〜１mm、直径が３〜20μｍ
の範囲内にしなければならない。上記範囲外のも
のでは三次元のミクロ網目状構造の導電行路鎖が
形成されるのが困難である。
レン、ポリプロピレン等を意味する。また炭素短
繊維は平均長さが0.05〜１mm、直径が３〜20μｍ
の範囲内にしなければならない。上記範囲外のも
のでは三次元のミクロ網目状構造の導電行路鎖が
形成されるのが困難である。
上記複合粉体を形成する工程では、結晶性重合
体の粉体と炭素短繊維を単に均一に混合するばか
りでなく、炭素短繊維が結晶性重合体の粉体表面
につきささつた複合粉体を形成させることが重要
である。混合する手段としては、擂潰機などの粉
砕混合機を使用することができる。
体の粉体と炭素短繊維を単に均一に混合するばか
りでなく、炭素短繊維が結晶性重合体の粉体表面
につきささつた複合粉体を形成させることが重要
である。混合する手段としては、擂潰機などの粉
砕混合機を使用することができる。
こゝで結晶性重合体の粉体とは、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン等の粉状体を意味する。多く
の結晶性重合体の製造原形態は粉状となつている
が、本発明ではかゝる製造原形態を粉体をその
まゝ使用することができる。粉体の粒度について
は、形成する成形体の機械的強度の向上のために
は、細かければ細い程好ましいが、、同時に炭素
短繊維の配分量を増加する必要がある。炭素短繊
維の配合量もあまり多くなく且つ機械的強度も高
くするためには、粒度分布の巾の大きい結晶性重
合体の粉末を使用するのが好ましい。例えば製造
原形態の高密度ポリエチレンの粉末は、粒径
250μｍ未満の微粉体30〜40％、250μｍ以上の粗
大粉体60〜70％、平均粒径400〜500μｍである
が、この様な粒度分布巾の広い粉体の使用が好ま
しい。また炭素短繊維の長さも均一である必要は
ない。結晶性重合体粉体と炭素短繊維の配合割合
については組成物の所望の初期抵抗率に応じて任
意に選択することができる。すなわち、炭素短繊
維の配合割合を高くするほど組成物の初期抵抗率
は増加する。
ン、ポリプロピレン等の粉状体を意味する。多く
の結晶性重合体の製造原形態は粉状となつている
が、本発明ではかゝる製造原形態を粉体をその
まゝ使用することができる。粉体の粒度について
は、形成する成形体の機械的強度の向上のために
は、細かければ細い程好ましいが、、同時に炭素
短繊維の配分量を増加する必要がある。炭素短繊
維の配合量もあまり多くなく且つ機械的強度も高
くするためには、粒度分布の巾の大きい結晶性重
合体の粉末を使用するのが好ましい。例えば製造
原形態の高密度ポリエチレンの粉末は、粒径
250μｍ未満の微粉体30〜40％、250μｍ以上の粗
大粉体60〜70％、平均粒径400〜500μｍである
が、この様な粒度分布巾の広い粉体の使用が好ま
しい。また炭素短繊維の長さも均一である必要は
ない。結晶性重合体粉体と炭素短繊維の配合割合
については組成物の所望の初期抵抗率に応じて任
意に選択することができる。すなわち、炭素短繊
維の配合割合を高くするほど組成物の初期抵抗率
は増加する。
成形工程は、該混合粉体を成形金型内に入れ加
圧圧密化し、結晶性重合体マトリツクス中に炭素
短繊維の三次元ミクロ網目状構造の導電行路連鎖
を有した圧密成形体を得る工程である。この加圧
成形は通常の場合室温下で実施できる。加圧成形
時の圧力は大きければ大きい程好ましいが、次の
熱処理工程への移送中に形状の崩れない程度の強
度の圧密成形体が得られるに足りる圧力であれば
よい。通常5ton／cm2程度で行われる。圧密成形体
の結合力を高くする等の目的のために、加温下で
加圧成形することも可能である。しかし加温のた
め原料混合粉体の流動化は避けねばならない。
圧圧密化し、結晶性重合体マトリツクス中に炭素
短繊維の三次元ミクロ網目状構造の導電行路連鎖
を有した圧密成形体を得る工程である。この加圧
成形は通常の場合室温下で実施できる。加圧成形
時の圧力は大きければ大きい程好ましいが、次の
熱処理工程への移送中に形状の崩れない程度の強
度の圧密成形体が得られるに足りる圧力であれば
よい。通常5ton／cm2程度で行われる。圧密成形体
の結合力を高くする等の目的のために、加温下で
加圧成形することも可能である。しかし加温のた
め原料混合粉体の流動化は避けねばならない。
熱処理工程は、圧密化された成形体を高温下に
保持し成形された形状を保持しつつ、結晶性重合
体粉体同志を接合するものである。熱処理温度は
該結晶性重合体の融点前後（例えばポリエチレン
の場合130℃程度）とする。また熱処理時間は１
時間前後が各々一応の目安となる。また成形工程
で加温下で加圧成形し、成形体の強度が充分あれ
ば熱処理工程を省略することも可能である。
保持し成形された形状を保持しつつ、結晶性重合
体粉体同志を接合するものである。熱処理温度は
該結晶性重合体の融点前後（例えばポリエチレン
の場合130℃程度）とする。また熱処理時間は１
時間前後が各々一応の目安となる。また成形工程
で加温下で加圧成形し、成形体の強度が充分あれ
ば熱処理工程を省略することも可能である。
本発明によれば、結晶性重合体の重合体マトリ
ツクス中に炭素短繊維の三次元ミクロ網目状構造
を有した組成物をつくることにより、炭素短繊維
が導電行路連鎖を形成するのを効率的に行わせる
ことができる。それ故、使用する炭素短繊維の量
が少なくてよく、安価に正温度係数組成物を製造
することができる。
ツクス中に炭素短繊維の三次元ミクロ網目状構造
を有した組成物をつくることにより、炭素短繊維
が導電行路連鎖を形成するのを効率的に行わせる
ことができる。それ故、使用する炭素短繊維の量
が少なくてよく、安価に正温度係数組成物を製造
することができる。
また、平均長さが0.05〜１mm、直径３〜20μｍ
の非常に小さな炭素短繊維を使用しているため、
PTC特性に優れた重合体組成物を製造すること
ができる。すなわち、公知の様に結晶性重合体は
結晶が非晶質に転換する際に大きな体積膨張をす
る。本発明でいう「転移温度域」は、この非晶質
に転換する際の温度範囲に相当するものである。
PTC特性はかかる体積膨張を際の充填導電材間
の接触の消失あるいは間隔の拡大により生じるも
のであるとされている。本発明において充填導電
材の形状が短繊維であるため該組成物中の単位体
積当りの炭素短繊維の接触点数は従来の様にカー
ボンブラツクを用いた場合よりも少い。それ故転
移温度域で結晶性重合体が体積膨張した際、該組
成物中に炭素短繊維によつて形成されている導電
行路連鎖の切断確率あるいは炭素短繊維間間隔の
拡大巾は、非常に大きなものになり、抵抗率の変
化も大きなものになる。つまり、転移温度域で大
きなPTC特性をもたらすと考えられる。
の非常に小さな炭素短繊維を使用しているため、
PTC特性に優れた重合体組成物を製造すること
ができる。すなわち、公知の様に結晶性重合体は
結晶が非晶質に転換する際に大きな体積膨張をす
る。本発明でいう「転移温度域」は、この非晶質
に転換する際の温度範囲に相当するものである。
PTC特性はかかる体積膨張を際の充填導電材間
の接触の消失あるいは間隔の拡大により生じるも
のであるとされている。本発明において充填導電
材の形状が短繊維であるため該組成物中の単位体
積当りの炭素短繊維の接触点数は従来の様にカー
ボンブラツクを用いた場合よりも少い。それ故転
移温度域で結晶性重合体が体積膨張した際、該組
成物中に炭素短繊維によつて形成されている導電
行路連鎖の切断確率あるいは炭素短繊維間間隔の
拡大巾は、非常に大きなものになり、抵抗率の変
化も大きなものになる。つまり、転移温度域で大
きなPTC特性をもたらすと考えられる。
また、本発明により得られた正温度係数組成物
は、それぞれの温度域において安定は抵抗率を有
している。
は、それぞれの温度域において安定は抵抗率を有
している。
以下、本発明の実施例を説明する。
実施例 １
結晶性重合体粉体として製造原形態の高密度ポ
リエチレンの粉体を用いた。このポリエチレンの
粉体の粒度分布は、粒径500μｍ以上のもの30％、
250〜500μｍ35％、150〜250μｍ17％、150μｍ以
下18％である。炭素短繊維は直径10.5μｍ、長さ
は20μｍから２mmまでの分布をもち平均長さ0.70
mm（呉羽化学工業(株)、Ｍ−207S）のものを用い
た。炭素短繊維の配合割合は炭素短繊維で容量％
で10、15、20、25、30、35、40、45、50％となる
ように９種類とした。所要量ずつのポリエチレン
粉体と炭素短繊維を１時間擂潰し原料混合粉体を
調製した。１時間の擂潰操作で、全ポリエチレン
粉体は多数の炭素短繊維が表面に突き刺つた複合
粉体になつていることを光学顕微鏡で確認した。
次に成形金型内に上記複合粉体を入れ室温下で
5ton／cm2の圧力で直径20mm、厚さ５mmの円盤状圧
密成形体を作製した。続いてこの圧密成形体を
134℃で１時間熱処理し、本発明にかかる重合体
組成物を形成した。該重合体組成物の断面組織の
光学顕微鏡写真（50倍）を第１図に示す。そして
この熱処理体の両端面に導電性塗料を塗布して測
定に用いた。
リエチレンの粉体を用いた。このポリエチレンの
粉体の粒度分布は、粒径500μｍ以上のもの30％、
250〜500μｍ35％、150〜250μｍ17％、150μｍ以
下18％である。炭素短繊維は直径10.5μｍ、長さ
は20μｍから２mmまでの分布をもち平均長さ0.70
mm（呉羽化学工業(株)、Ｍ−207S）のものを用い
た。炭素短繊維の配合割合は炭素短繊維で容量％
で10、15、20、25、30、35、40、45、50％となる
ように９種類とした。所要量ずつのポリエチレン
粉体と炭素短繊維を１時間擂潰し原料混合粉体を
調製した。１時間の擂潰操作で、全ポリエチレン
粉体は多数の炭素短繊維が表面に突き刺つた複合
粉体になつていることを光学顕微鏡で確認した。
次に成形金型内に上記複合粉体を入れ室温下で
5ton／cm2の圧力で直径20mm、厚さ５mmの円盤状圧
密成形体を作製した。続いてこの圧密成形体を
134℃で１時間熱処理し、本発明にかかる重合体
組成物を形成した。該重合体組成物の断面組織の
光学顕微鏡写真（50倍）を第１図に示す。そして
この熱処理体の両端面に導電性塗料を塗布して測
定に用いた。
またカーボンブラツク（電気化学工業(株)、デン
カブラツク）との均一混練組成物を比較のためつ
くつた。カーボンブラツクの配合割合はポリエチ
レン粉体100ｇに対し20、30、40、50、60、70ｇ
の６種類とした。所要量ずつのポリエチレン粉体
とカーボンブラツクをバンパリー・ミキサーで混
練後、厚さ２mmにホツトプレス成形した。次にこ
の成形品より長さ50mm、巾10mmの短冊形状に切り
出し、両端と導電性塗料を塗布して測定試片とし
た。
カブラツク）との均一混練組成物を比較のためつ
くつた。カーボンブラツクの配合割合はポリエチ
レン粉体100ｇに対し20、30、40、50、60、70ｇ
の６種類とした。所要量ずつのポリエチレン粉体
とカーボンブラツクをバンパリー・ミキサーで混
練後、厚さ２mmにホツトプレス成形した。次にこ
の成形品より長さ50mm、巾10mmの短冊形状に切り
出し、両端と導電性塗料を塗布して測定試片とし
た。
両端測定試片とも恒温器内に置き所定温度下で
一定値に収斂したときの抵抗値を測定した。測定
は順次室温より高温側へと行つた。
一定値に収斂したときの抵抗値を測定した。測定
は順次室温より高温側へと行つた。
その結果を第２図に示す。なお第２図は本発明
のポリエチレン組成物及び比較用ポリエチレン組
成物についての初期抵抗値に対する抵抗率比の大
きさを示す図である。
のポリエチレン組成物及び比較用ポリエチレン組
成物についての初期抵抗値に対する抵抗率比の大
きさを示す図である。
また第３図に上記比較用ポリエチレン組成物に
ついての温度による抵抗率の変化を示す。なお図
中曲線Ｃ１〜Ｃ６はそれぞれ高密度ポリエチレン
100ｇに対してカーボンブラツクを20、30、40、
50、60、70ｇ配合したものである。
ついての温度による抵抗率の変化を示す。なお図
中曲線Ｃ１〜Ｃ６はそれぞれ高密度ポリエチレン
100ｇに対してカーボンブラツクを20、30、40、
50、60、70ｇ配合したものである。
第２図より明らかなように本発明のポリエチレ
ン組成物は比較用組成物に比して、優れたPTC
特性を有していることがわかる。
ン組成物は比較用組成物に比して、優れたPTC
特性を有していることがわかる。
実施例 ２
本実施例では成形工程と熱処理工程とを同時に
行なつた例を示す。
行なつた例を示す。
エチレン−酢酸ビニル重合体（EVA）粉体と
炭素短繊維との複合粉体を実施例１と同様に調製
した。EVAは酢酸ビニル含有率7.5モル％のもの
を用い、その粉体の粒度分布は500μｍ以上31％、
250〜500μｍ37％、150〜250μｍ19％、150μｍ以
下13％である。炭素短繊維（呉羽化学工業(株)、Ｍ
−201S）は直径10.5μｍ、長さ20μｍから300μｍ
までの分布をもつた平均長さ0.13mmのものを用い
た。炭素短繊維の配合割合は炭素短繊維が容量％
で、10、15、20、25、30、35％となるように６種
類とした。
炭素短繊維との複合粉体を実施例１と同様に調製
した。EVAは酢酸ビニル含有率7.5モル％のもの
を用い、その粉体の粒度分布は500μｍ以上31％、
250〜500μｍ37％、150〜250μｍ19％、150μｍ以
下13％である。炭素短繊維（呉羽化学工業(株)、Ｍ
−201S）は直径10.5μｍ、長さ20μｍから300μｍ
までの分布をもつた平均長さ0.13mmのものを用い
た。炭素短繊維の配合割合は炭素短繊維が容量％
で、10、15、20、25、30、35％となるように６種
類とした。
次に厳密に成形体の容量に相当する量の上記複
合粉体を吻合型金型に入れ室温で加圧後、加圧状
態のまま該EVAの融点の75℃まで昇温加熱後急
冷し、厚さ２mm、直径100mmの円盤形状成形体を
作製し、本発明のEVA組成物とした。
合粉体を吻合型金型に入れ室温で加圧後、加圧状
態のまま該EVAの融点の75℃まで昇温加熱後急
冷し、厚さ２mm、直径100mmの円盤形状成形体を
作製し、本発明のEVA組成物とした。
また比較のため、上記EVA粉体とカーボンブ
ラツクを用いて、実施例１の比較用組成物と同様
にして比較用EVA組成物を作製した。なおカー
ボンブラツクの配合割合はEVA100ｇに対し30、
40、50、60、70、80ｇの６種類とした。
ラツクを用いて、実施例１の比較用組成物と同様
にして比較用EVA組成物を作製した。なおカー
ボンブラツクの配合割合はEVA100ｇに対し30、
40、50、60、70、80ｇの６種類とした。
上記両種組成物とも長さ50mm、巾10mmの短冊状
に切り出し、実施例１と同様にして抵抗値を測定
した。その結果を第４図の本発明のEVA組成物
及び比較用EVA組成物についての初期抵抗値に
対する抵抗率比の大きさを表わす図に示す。
に切り出し、実施例１と同様にして抵抗値を測定
した。その結果を第４図の本発明のEVA組成物
及び比較用EVA組成物についての初期抵抗値に
対する抵抗率比の大きさを表わす図に示す。
第４図より明らかなように本発明のEVA組成
物は比較用組成物に比して、優れたPTC特性を
有していることがわかる。
物は比較用組成物に比して、優れたPTC特性を
有していることがわかる。
第１図は実施例１における重合体組成物の断面
組織を示す光学顕微鏡写真（50倍）、第２図及び
第４図はそれぞれ実施例１と実施例２における重
合体組成物の初期抵抗率と抵抗率比との関係を示
す図、第３図は従来の重合体組成物の温度と抵抗
率との関係を示す図である。
組織を示す光学顕微鏡写真（50倍）、第２図及び
第４図はそれぞれ実施例１と実施例２における重
合体組成物の初期抵抗率と抵抗率比との関係を示
す図、第３図は従来の重合体組成物の温度と抵抗
率との関係を示す図である。
Claims (1)
- １ 結晶性重合体の粉体と平均長さ0.05〜１mm、
直径３〜20μｍの炭素短繊維とを混合して該重合
体と該炭素短繊維との複合粉体を形成する工程
と、該複合粉体を加圧成形して成形体を形成する
工程と、該成形体に結晶性重合体の融点前後の温
度で熱処理を施す工程とから成ることを特徴とす
る正温度係数組成物の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14434685A JPS624750A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 正温度係数組成物の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14434685A JPS624750A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 正温度係数組成物の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS624750A JPS624750A (ja) | 1987-01-10 |
| JPH0516467B2 true JPH0516467B2 (ja) | 1993-03-04 |
Family
ID=15359971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14434685A Granted JPS624750A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 正温度係数組成物の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS624750A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0292960A (ja) * | 1988-09-29 | 1990-04-03 | Showa Denko Kk | 電気抵抗値が正の温度係数を有する重合体組成物 |
| WO1996005151A1 (en) | 1994-08-09 | 1996-02-22 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Composite material and production method therefor |
| DE69736662T2 (de) * | 1996-09-18 | 2007-09-13 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Grossbereichthermistormaterial und dessen herstellungsverfahren |
| CN102604189B (zh) * | 2012-03-07 | 2013-11-20 | 芜湖市旭辉电工新材料有限责任公司 | 一种用于自限温电伴热带的ptc高分子发热材料 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5568075A (en) * | 1978-11-17 | 1980-05-22 | Charbonnages De France | Automatic temperature control electric heating panel heater and method of manufacturing same |
| JPS5712061A (en) * | 1980-06-27 | 1982-01-21 | Hitachi Cable Ltd | Polymer composition with ptc characteristics |
| JPS59196334A (ja) * | 1983-04-22 | 1984-11-07 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 正温度係数を有する複合体組成物 |
-
1985
- 1985-07-01 JP JP14434685A patent/JPS624750A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS624750A (ja) | 1987-01-10 |
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