JPH0516918B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕 本発明は、製油所における接触分解装置から生
じる排水の処理方法に関するものである。 〔従来の技術〕 石油の灯油以上の高沸点留分を触媒の存在のも
とに接触的に分解して高オクタン価のガソリンを
製造する接触分解装置としては、流動床式、移動
床式、固定床式等各種方式の装置が知られてい
る。また、近年、その原料として従来のものに常
圧残査油や減圧残査油を混合して処理することも
試みられている。 前記接触分解装置内には、炭化防止、油−触媒
分離、触媒の分散、触媒からの油のストリツピン
グなどを目的として各所にスチームが吹き込ま
れ、このスチームは分解生成物と共に反応塔頂部
から出てくる。また、分解生成物は精留塔、スト
リツパーで分離精製されるが、ここでも分離効果
を促進するためストリツピングスチームが吹き込
まれる。そして、これらスチームは、全て精留塔
上部から軽質油分と共に出て冷却され、凝縮器で
分離されて排水として系外に排出される。この接
触分解装置の排水は、第１表に示すように、多量
のアンモニアや硫化水素及びフエノール類を含有
し、CODも高く、製油所から排水される排水の
中では最も処理が難しいとされている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、上記従来の方法では、排水中に
は微生物に有害なフエノール類、硫化水素等が含
まれており、特にフエノール類は原油等の抽出に
よつてもこれを十分には除去できず、連続活性汚
泥処理において汚泥がバルキングを生じやすい。
したがつて、運転管理には、SVI（Sludge
Volume Index；汚泥容量示標）を100mg／以
下にするように細心の注意が必要あり、万一バル
キングが生じ、汚泥のSVIが上昇した場合には処
理不能となる、等の問題があつた。 さらに、処理水中のCOD、フエノール類につ
いて条例等によりかなり厳しい排水基準値が設定
されており、これに対処するため、前記したよう
に現在では希釈による活性汚泥処理と活性炭吸着
処理を組合せた方法が採用されているのが実情で
ある。したがつて、この排水を効率よく処理する
ためには前段の活性汚泥処理工程でのCOD、フ
エノール類等の汚染物質の除去率の向上を図り、
後段の活性炭吸着処理工程での汚染物質負荷を最
小限に押えることが必要である。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は、石油類を接触分解する接触分解装置
の排水を処理する排水処理方法において、硫化水
素及びアンモニアをストリツピングして除く工程
を経た排水を生物処理槽に流入させる受入工程
と、前記生物処理槽に流入した前記排水を所定時
間にわたつて曝気処理する曝気工程と、前記生物
処理槽内の活性汚泥を所定時間にわたつて沈澱さ
せる沈澱工程と、この沈澱工程の後に上澄液を前
記生物処理槽から排出する排出工程とから構成
し、１日当りの全曝気工程の合計時間を12時間以
内としたものである。 〔作用〕 上記構成において、１日当りの全曝気工程の合
計時間を12時間以内とし、曝気工程を間欠的に行
なうことにより、擬菌糸形成酵母菌の発育が良好
となり、活性汚泥の沈降分離が容易となる。そし
て、従来の連続式活性汚泥法では不可能な無希釈
での排水処理も可能となるので処理水質を悪化す
ることなく常に安定したものとなると共に、汚泥
の発生量が少なくなつて汚泥処理が軽減される。 〔実施例〕 以下、本発明の方法の一実施例を説明する。 第１図は、流動床式接触分解装置１から排出さ
れる排水を処理するフロー図である。この図に示
す如く、接触分解装置１の排水は、先ずオイルセ
パレータ（排水サージタンク）２に送り、そこで
６〜24時間程度滞留させて油分を分離して10ppm
以下にする。次いで、ストリツパー３に送つてス
トリツピング処理をして、排水中の硫化水素とア
ンモニアを除去し、それぞれ10ppm以下、
150ppm以下にした後、生物処理槽４に送つて回
分式活性汚泥処理を施す。活性汚泥処理の終了し
た排水（上澄液）は、さらに必要によつてその他
のプロセス排水、オイリー排水と共にサンドフイ
ルター５→活性炭吸着槽６→ガードベーズン７へ
と送つて処理し、放流する。 ここで、前記ストリツパー３におけるストリツ
ピング処理について、その一例を具体的に説明す
ると、オイルセパレータ２からの排水をポンプで
６〜７Kg／cm²Ｇに昇圧し、フイードボトム式熱交
換器で90〜95℃まで昇温した後、ストリツパー３
の塔頂付近に張り込む。そして、塔底部より導入
されるスチームにより約120℃でアンモニアと硫
化水素をストリツピングし、塔頂より取り出す。
一方、塔底からは、アンモニアと硫化水素を除去
した処理水を抜き出し、前記熱交換器で供給排水
と熱交換させた後、クーラーにより30〜50℃位ま
で冷却する。 また、前記ストリツパー３によつてアンモニア
と硫化水素を除去した排水は、貯留槽（図示せ
ず）を介して生物処理槽４に送つて回分式活性汚
泥処理を施すが、その際、曝気を間欠的に行な
い、１日当りの全曝気工程の合計時間を12時間以
内とする。その結果、排水を従来のように抽出設
備や原油脱塩装置に通すことなく直接生物処理槽
４に送ることができ、しかも、その排水は従来の
ように他のプロセス排水等で希釈する必要はな
い。これは、通常の連続式活性汚泥法において
は、活性汚泥中の生物相中によく見られるズーグ
レア（Zoogloea）等の微生物と共存する酵母菌
が単細胞の状態で増殖し、ほとんど沈降分離し難
くなるが、前述のような運転形態の回分式活性汚
泥処理を施すことにより、共存する擬菌糸形成性
の酵母菌の擬菌糸の発育が良好となり、粗大なフ
ロツクが形成され、SVIの価が400〜600ml／ｇと
なつて沈降性がよくなり、分離が容易となるから
である。 この生物処理槽４における回分式活性汚泥法に
ついて、さらに詳しく説明すると、この処理法
は、生物処理槽４内に排水を流入させる受入工程
と、生物処理槽４内に流入した排水を所定時間に
わたつて曝気処理する曝気工程と、曝気処理され
た排水を生物処理槽４内において静置して活性汚
泥を所定時間にわたつて沈澱させる沈澱工程と、
この沈澱工程で得られた上澄水を生物処理槽４か
ら排出する排出工程との組合せにより構成されて
おり、各工程の時間的な組合せにより種々のパタ
ーンが存在する。 この回分式活性汚泥法の実施に際して、曝気時
間を12時間以内にして生物処理槽４内の微生物を
顕微鏡で観察すると、擬菌糸形成性酵母菌の擬菌
糸の発育が見られるが、曝気時間を12時間以上に
するとこれらの擬菌糸形成の存在は見られなくな
り、単細胞の酵母菌のみ観察される。このことか
ら活性汚泥の沈降性を大とし分離を容易にする酵
母菌の擬菌糸形成を発育するためには、曝気時間
を12時間以内とするのがよいといえる。また、１
サイクルの曝気時間について、フエノール除去率
と曝気時間の関係を調べた結果、曝気時間を３時
間以上とすることにより、フエノール除去率は90
％以上となるが、それ以下では処理効果が大幅に
低下することがわかつた。これにより、１サイク
ル当りの曝気時間は３時間以上とすることが好ま
しいといえる。 さらに、微生物の馴致の方法は、一般的な活性
汚泥処理の馴致方法でよく、例えば近くの下水処
理場やし尿処理場等の活性汚泥処理施設の余剰汚
泥を生物処理槽４に投入し、その投入量が、槽内
に排水を計画水量流入させたときの混合液の浮遊
物質濃度（MLSS）が2000前後になるように調整
する。次いで、ストリツパー３で処理された排水
を上記計画水量に対し30％流入させる運転を実運
転同様に行なう。この運転を数日つづけ、徐々に
流入させる排水量を上記計画水量に対して50％、
70％と増加させる。各負荷量での運転日数は処理
水水質が安定するのを見て決定するが、それぞれ
５日間位を目安にして行なう。 さらに、本実施例では、窒素成分の除去率向上
のため、前述受入工程時に空気の供給を停止し、
生物処理槽４内を嫌気性状態に保ち、また、排水
の受入工程の途中から曝気工程を開始する。すな
わち、生物処理槽４に排水が所定量の約半分流入
した時点で空気の供給を行なつて槽内を曝気し、
好気性微生物による排水の浄化を進める。そし
て、所定の曝気時間が経過したところで空気の供
給を停止して沈澱工程に入り、排水と汚泥を分離
し、所定時間静置した後排出工程に移る。排出工
程では上澄水は処理水として処理水槽に排出する
と共に、処理過程で増殖した余剰汚泥を、上澄水
の排出時に汚泥ポンプにて汚泥貯槽（図示せず）
へ引抜く。一方、処理水槽内の処理水は、必要に
よつて処理水ポンプにてサンドフイルター５に送
り、さらに活性炭吸着槽６へ移送して、水中に残
存する少量のフエノールを吸着除去する。 前記各工程の運転は、１日１サイクル運転でも
よいが、１日２サイクル運転あるいは１日３サイ
クル運転でもよく、さらに多サイクル運転でも構
わないが、サイクル数を多くすれば生物処理槽４
に供給する排水の貯留槽や該生物処理槽４の必要
容量が小さくてすみ好ましい。 次に、前記回分式活性汚泥法の各運転工程につ
いて第２図ないし第５図を参照して具体的に説明
する。なお、図中１０は処理水槽、１１はPH調整
剤貯槽、１２は原水ポンプ、１３は処理水ポン
プ、１４は汚泥ポンプ、１５はPH調整剤注入定量
ポンプ、１６は集水装置、１６ａは集水装置１６
のスイベルジヨイントにより上下自在に取付けら
れ、空気シリンダによつて上下動される集水口、
VSCはバルブ、VPCは圧力制御バルブ、Ｌは液
面計である。また、各図において、バルブVSC
は、白抜きで示されている場合は“開”状態にあ
り、黒く塗りつぶされて示されている場合は
“閉”状態にある。 (1) 受入れ工程（第２図参照） １ 原水ポンプ１２を起動し、ストリツパー３で
処理された排水を一時貯留している貯留槽（図
示せず）から排水を生物処理槽４に受入れる。 ２ 受入れ時間（４〜6Hr）が経過したら原水ポ
ンプ１２を停止し、受入れを終了する。 なお、生物処理槽４に流入する排水のPHは、ス
トリツパー３の運転条件によつて異なるが、一般
には8.0〜9.0程度であり、無調整でもさしつかえ
ないが、生物処理槽４内のPHをＨ Cl，H₂SO₄
等で5.0〜6.5好ましくは5.0〜6.0に調整すること
が好ましい。これによりCOD及びフエノール類
の除去率が向上する。この場合、特にリン酸でPH
調整するとリン酸が微生物の栄養源ともなつて相
乗的効果があり、好都合である。 生物処理槽４内には、前回の処理水の一部と活
性汚泥があり、流入排水のPHが8.0〜9.0程度の場
合、生物処理槽４内のPHは7.0〜8.0程度となるの
で、PH調整は生物処理槽４内のPHが5.0〜6.5にな
るように流入排水のPH調整するか、後述の曝気工
程の初期に曝気攪拌力を利用してPH調整剤を混合
し生物処理槽４内のPHを調整する。前者の方法で
生物処理槽４内のPHを5.0〜6.5にする目安として
は、流入排水のPHを6.0〜6.5程度にするとよい。
本実施例では簡便法を採用しており、PH調整剤貯
槽１２にて10％リン酸水溶液を調整し、これをPH
調整剤注入定量ポンプ１６により所定量注入して
流入排水のフエノール濃度100に対し0.5〜１添加
されるように設定し、これにより生物処理槽４内
のPHを５〜6.5にし、PH計も不要にしている。 (2) 曝気工程（第３図参照） １ 受入れ工程の途中からブロワーを起動し圧力
調整バルブVPCの下流側に設けた流量計（図
示せず）を調整して空気を生物処理槽４に供給
し、槽内を曝気する。この工程は、第２表の条
件を満たすように運転される。また、曝気時間
は３〜８時間好ましくは４〜６時間とする。そ
れ以上曝気時間を長くしてもフエノール残留濃
度は平衡に達し、大幅な低下は望めないので、
８時間以下で適宜その回分運転方式により選定
する。 ２ 曝気時間が経過したらブロワーを停止して曝
気を終了する。

【表】

【表】 (3) 沈澱工程（第４図参照） 本実施例のこの工程は、排水を受入れず、曝気
もせず、生物処理槽４内の水と汚泥の分離を行な
う、接触分解装置１の排水の処理の過程において
発生する微生物は、通常の排水処理では出現し難
い菌糸形成性の特殊な酵母菌が多く出現してい
る。これら酵母菌は非常に沈降性が悪いため、通
常の標準活性汚泥法の沈澱槽では汚泥がキヤリー
オーバーし、沈降分離が困難であるが、本実施例
においては、酵母菌の擬菌糸の形成が良好とな
り、SVIが400〜600mg／程度となり静置状態で
汚泥は沈澱する。生物処理槽４内の汚泥槽が排出
レベル以下であれば、上澄水を汚泥の混入のない
状態で排出することができるが、この排出レベル
は槽底部より槽高さの1/2〜1/4好ましくは1/2〜
１／３とするのがよい。 (4) 排出工程（第５図参照） １ バルブVSCを“開”として集水装置１６の
エアーシリンダを作動させ、汚泥を分離した上
澄水中に集水口１６ａを下げ該上澄水を処理水
槽１０に排出する。 ２ 排出開始と同時に汚泥ポンプ１４を起動し、
槽底部に沈澱した汚泥を汚泥貯槽へ移送する。
一般の連続活性汚泥法では汚泥の発生量は除去
BOD当り約0.6Kg−ss／Kg−除去BOD程度とさ
れているが、これと比較すると本実施例におい
ては、MLSS濃度の増加はほとんどなく、処理
水中に流出するssを含めても汚泥発生量は0.02
〜0.08Kg−ss／Kg除去BOD程度であり、さら
に、溶存酸素濃度４〜６mg／で曝気工程を行
なうと余剰汚泥の発生はほとんどない。 ３ 生物処理槽４内の水位を液面計Ｌが前記排出
レベルに達したことを検知すると、集水装置１
６のエアーシリンダを作動させ集水口１６ａを
液面上に上げ、バルブVSCを閉として集水装
置１６の作動を停止する。 次に、前記実施例の効果を確認するために行な
つた実験例を説明する。 回分式活性汚泥法の実施に使用した実験装置
は、第６図に示すようなもので、有効容積10の
生物処理槽４ａ，５の処理水槽１０ａ，20の
原水槽１７、原水ポンプ１２ａ、処理水ポンプ１
３ａ、散気管１８ａに空気を供給するブロワー１
８、タイマー１９、第１PH計２０ａ、第２PH計２
０ｂ等から構成されている。 また、汚泥の馴致運転は次のようにして行なつ
た。 １ 近くの下水処理場の余剰活性汚泥を生物処理
槽４ａに投入する。 ２ 前記汚泥の投入量は、排水を計画水量流入さ
せたときの生物処理槽４ａ内の混合液の浮遊物
質濃度が2000ppm前後になるように調整する。 ３ 次に、ストリツパーで硫化水素及びアンモニ
アをストリツピングして除いてS^2-（硫化水素）
10ppm、アンモニア60ppm、油分10ppm程度に
した排水（原水）を原水槽１８から生物処理槽
４ａ内に流入させる。この流入排水量は第７図
に示すスケジユールにしたがつて増加させる。 ４ 原水槽１８に適宜ストリツピング処理水を補
充して生物処理槽４ａを、実際に行なおうとす
る“受入−曝気−沈澱−排出”の各工程と同じ
ようにして運転する。 ５ 必要に応じて栄養源の添加およびPH調整を行
なう。添加量およびPH調整は実際に行なおうと
する運転に合わせて調整する。 （実験例 １） 回分式活性汚泥法による接触分解装置の排水中
のCODやフエノールの除去効果を確認するため、
接触分解装置の排水をストリツピング処理した前
記原水を前記実験装置で処理した。 (1) 実験方法 原水槽１７で前記ストリツピング処理を施した
原水にPH調整剤としてH₃PO₄を添加してそのPH
を所定値に調整し、この原水を13.9c.c.／minの流
量で６時間、前述のようにして活性汚泥を馴養し
た生物処理槽４ａ内に受入れ、槽内のPHを５〜
6.5，MLSS濃度を2000mg／程度として運転し
た。排水受入れを開始して３時間後にブロワー１
８を起動させ、空気を生物処理槽４ａの底部より
散気管１８ａを通して吹き込み、槽内を曝気混合
させて溶存酸素濃度を４〜６mg／に維持した。
次いで、曝気開始から６時間後にブロワー１８を
停止し、沈澱工程に入つた。そして、２時間静置
した後、処理水ポンプ１３ａを起動させ、10／
Hrの流量で上澄水を槽中間部に固定したビニー
ルホースで処理水として処理水槽１０ａに排出し
た。このとき、処理水ポンプ１３ａは30分間運転
した。また、原水槽１７にストリツピング処理し
た原水を適宜補充して前記各固定を繰返し、30日
間処理を続けた。なお、処理の過程で増殖した余
剰活性汚泥は上澄水の排出固定時に生物処理槽４
ａの下部より手動にて引き抜く予定であつたが、
実験期間中、活性汚泥の増殖は認められなかつた
ので、汚泥の引き抜きは実施しなかつた。 (2) 実験結果（第３表参照） 前記方法により30日間の実験を行なつたとこ
ろ、MLSS濃度2220mg／の場合、フエノール・
ss負荷0.2Kg−フエノール／Kg・ss・日、COD・
ss負荷0.45Kg−COD／Kg−ss・日でフエノール除
去率93.9％、COD除去率77.4％と高い除去率が得
られた。また、SVIが500〜600ml／ｇ程度で、静
置時間を２時間とることにより汚泥界面は上澄水
排水レベル下限以下に達しており、処理水の排出
に関して何ら支障がなかつた。 （実験例 ２） 実験例１より曝気時間を短くして実験例１と同
様の実験を行なつた。 (1) 実験方法 原水槽１７でストリツピング処理を施した前記
原水にPH調整剤としてH₃PO₄を添加し、そのPH
を所定値に調整してこれを20.9c.c.／minの流量で
４時間、前述と同様に活性汚泥を馴養した生物処
理槽４ａ内に受入れ、槽内のPHを５〜6.5，
MLSS濃度を2000mg／として運転した。排出受
入を開始して３時間後にブロワー１８を起動さ
せ、空気を生物処理槽４ａの底部より散気管１８
ａを通して吹き込み、槽内を曝気混合させて溶存
酸素濃度を４〜６mg／に維持した。次いで、曝
気開始から４時間後にブロワー１８を停止し、沈
澱工程に入つた。そして、２時間静置した後、処
理水ポンプ１３ａを起動させ、10／Hrの流量
で上澄水を槽中間部に固定したビニールホースで
処理水として処理水槽１０ａに排出した。このと
き、処理水ポンプ１３ａは30分間運転した。ま
た、原水槽１７にストリツピング処理した原水を
適宜補充して前記各工程を繰返し、30日間処理を
続けた。なお、余剰活性汚泥は上澄水の排出工程
時に生物処理槽４ａの下部より手動にて引き抜く
予定であつたが、実験期間中、活性汚泥の増殖は
認められなかつたので、汚泥の引き抜きは実施し
なかつた。 (2) 実験結果（第３表参照） 前記方法により30日間の実験を行なつたとこ
ろ、MLSS濃度1880mg／の場合、フエノール・
ss負荷0.38Kg−フエノール／Kg・ss・日、COD・
ss負荷0.79Kg−COD／Kg−ss・日でフエノール除
去率93.2％、COD除去率76.7％と高い除去率が得
られた。また、SVIが400〜500ml／ｇ程度で、静
置時間を２時間とることにより汚泥界面は上澄水
排水レベル下限以下に達しており、処理水の排出
に関して何ら支障がなかつた。さらに、実験例１
に比較して曝気時間を2/3に短くし負荷を高くし
ても問題のないことがわかつた。

【表】

【表】 （実験例 ３） 回分式活性汚泥法における長時間の曝気による
排水中のCODやフエノールの除去効果を確認す
るため、接触分解装置の排水をストリツピング処
理した前記原水を前記実験装置で処理した。 (1) 実験方法 原水槽１７でストリツピング処理を施した前記
原水にPH調整剤としてH₃PO₄を添加し、そのPH
を6.0に調整してこれを13.9c.c.／minの流量で６時
間、前述と同様に活性汚泥を馴養した生物処理槽
４ａ内に受入れ、槽内の曝気開始時のPHを5.3，
MLSS濃度を2000mg／として運転した。排出受
入を開始して３時間後にブロワー１８を起動さ
せ、空気を生物処理槽４ａの底部より散気管１８
ａを通して吹き込み、槽内を曝気混合させて溶存
酸素濃度を４〜６mg／に維持して18時間曝気を
行つた。 (2) 実験結果 前記方法により原水中のフエノールやCODの
除去効果と曝気時間の関係を確認した。その結果
を第４表、第８図、第９図に示す。これによりフ
エノール除去率は曝気時間６時間で99％、フエノ
ール残留濃度が３mg／に達し、それ以後は一定
である。また、COD除去率は曝気時間５〜６時
間で80％，COD残留濃度が160mg／前後に達
し、それ以後は一定である。 以上のことから、接触分解装置の排水を回分式
活性汚泥法で処理する場合、曝気時間を６時間程
度にするのが最も処理効率がよく、曝気時間は通
常３〜８時間好ましくは４〜６時間とするのがよ
いことがわかる。また、顕微鏡で観察すると曝気
時間10時間程度の生物相は酵母菌の擬菌糸形成の
発育が見られたが、曝気時間18時間ではこれらの
菌糸形成はあまり見られず単細胞の酵母菌が多く
出現していた。

【表】 （実験例 ４） 回分式活性汚泥法における原水中のCODやフ
エノールの除去効果のPHによる影響を確認するた
め、前記実験装置で原水を処理した。 (1) 実験方法 原水槽１７でストリツピング処理を施した前記
原水にPH調整剤としてH₃PO₄およびNaOHを添
加し、そのPHを後述の各PHに調整してこれらを
13.9c.c.／minの流量で６時間、前述と同様に活性
汚泥を馴養した生物処理槽４ａ内に受入れ、
MLSS濃度を2000mg／としてそれぞれ運転し
た。排出受入を開始して３時間後にブロワー１８
を起動させ、空気を生物処理槽４ａの底部より散
気管１８ａを通して吹き込み、槽内を曝気混合さ
せて溶存酸素濃度を４〜６mg／に維持した。次
いで、曝気開始から６時間後にブロワー１８を停
止し、沈澱工程に入つた。そして、２時間静置し
た後、処理水ポンプ１３ａを起動させ、10／
Hrの流量で上澄水を槽中間部に固定したビニー
ルホースで処理水として処理水槽１０ａに排出し
た。このとき、処理水ポンプ１４ａは30分間運転
した。ストリツピング処理を施した前記原水のPH
は8.0〜9.0程度であるが、前記実験例３ではPH調
整剤としてH₃PO₄を添加し、PHを6.0に下げ、生
物処理槽４ａの曝気開始時のPHを5.3と弱酸性に
して運転したが、本実験ではさらに前記原水のPH
を7.5，9.0と実験例３よりアルカリ側に変化さ
せ、生物処理槽４ａでの曝気開始時のPHを6.3の
弱酸性および中性付近のPH７で処理した場合のフ
エノールやCODの除去効果について確認を行な
つた。 (2) 実験結果 前記方法により実験を行なつたところ第５表、
第６表、第１０図ないし第１２図に示す結果が得
られた。なお、第１０図ないし第１２図中の流入
排水PH6.0（槽内曝気開始時PH5.29）のデータは実
験例３のものである。これにより前記原水をPH
9.0（槽内曝気開始時PH7.07）と高め、生物処理槽
４ａ内のPHを中性付近で処理した場合は、曝気時
間６時間経過後のフエノール、COD除去率を見
ると、フエノール除去率82.9％、COD除去率56.4
％であり、原水のPHを6.0（槽内曝気開始時PH
5.29）にした実験例３および本実験例の流入排水
PH7.5（槽内曝気開始時PH6.34）の場合と比較する
と、フエノール、COD除去率共に大幅に低下す
ることが確認された。なお、連続式活性汚泥法に
よつてフエノール排水を処理する場合、アルカリ
側がよいとする報告例があるが、本実験の接触分
解装置の排水処理においては逆に酸性側のPH5.0
〜6.5がよいことがわかつた。

【表】

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明の接触分解装置の
排水処理方法は、硫化水素及びアンモニアをスト
リツピングして除いた排水を回分式生物処理槽に
流入させ、活性汚泥処理に際し１日当りの全曝気
工程の合計時間を12時間以内とし、間欠的に行な
うようにしたものであるから、ストリツピング処
理を施した排水を無希釈のまま生物処理槽に流入
させても、擬菌糸形成酵母菌の発育を良好にして
フエノールやCOD等の除去率を高く維持するこ
とができるので、排水処理効果は極めて良好で、
バルキング対策として凝集剤を添加したり、運転
管理に神経を使うといつた必要もなく、しかも、
発生する汚泥量が極めて少ないので余剰汚泥の処
理も容易になる等、種々の効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の一実施例を説明するためのもの
で、第１図は排水処理のフロー図、第２図は回分
式活性汚泥法の受入れ工程を示す装置略図、第３
図は同曝気工程の装置略図、第４図は同沈澱工程
の装置略図、第５図は同排出工程の装置略図、第
６図は実験装置の構成略図、第７図は汚泥の馴致
運転方法を説明するための説明図、第８図及び第
９図は実験例３の実験結果を示すグラフ、第１０
図ないし第１２図は実験例４の実験結果を示すグ
ラフ、第１３図は連続式活性汚泥実験装置の構成
略図である。 ３……ストリツパー、４，４ａ……生物処理
槽。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 石油類を接触分解する接触分解装置の排水を
   処理する排水処理方法において、硫化水素及びア
   ンモニアをストリツピングして除く工程を経た排
   水を生物処理槽に流入させる受入工程と、前記生
   物処理槽に流入した前記排水を所定時間にわたつ
   て曝気処理する曝気工程と、前記生物処理槽内の
   活性汚泥を所定時間にわたつて沈澱させる沈澱工
   程と、この沈澱工程の後に上澄液を前記生物処理
   槽から排出する排出工程を有し、１日当りの全曝
   気工程の合計時間が12時間以内であることを特徴
   とする接触分解装置の排水処理方法。 ２ １サイクルの全曝気工程の合計時間が３時間
   以上であることを特徴とする特許請求の範囲第１
   項記載の接触分解装置の排水処理方法。 ３ 曝気工程は生物処理槽内のPHを5.0〜6.5に調
   整後、または該曝気工程の初期に生物処理槽内の
   PHを5.0〜6.5に調整して行うことを特徴とする特
   許請求の範囲第１項または第２項記載の接触分解
   装置の排水処理方法。 ４ PH調整剤がリン酸であることを特徴とする特
   許請求の範囲第３項記載の接触分解装置の排水処
   理方法。 ５ 曝気工程は、MLSS濃度1000〜2500mg／、
   フエノール・SS負荷0.88〜２Kg−フエノール／Kg
   −ss・日、COD／SS負荷0.2〜3.6Kg−COD／Kg
   −ss・日、溶存酸素濃度0.5〜６mg／、温度10
   〜50℃の条件で行なわれることを特徴とする特許
   請求の範囲第１項ないし第４項記載の接触分解装
   置の排水処理方法。