JPH05171262A - 肌焼製品用線材又は棒鋼の製造方法 - Google Patents
肌焼製品用線材又は棒鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPH05171262A JPH05171262A JP33486791A JP33486791A JPH05171262A JP H05171262 A JPH05171262 A JP H05171262A JP 33486791 A JP33486791 A JP 33486791A JP 33486791 A JP33486791 A JP 33486791A JP H05171262 A JPH05171262 A JP H05171262A
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- rolling
- steel
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- steel material
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】軟化焼鈍しが省略可能であり、圧延のままで軟
質で、かつ、耐粗粒化特性にも優れた鋼材を製造する。 【構成】Ｃ：０．０５〜０．３重量％、Ｓｉ：０．３５
重量％以下、Ｍｎ：０．６〜１．３重量％、Ｃｒ：０．
６〜１．３重量％、Ａｌ：０．０１〜０．０５重量％、
Ｎ：０．００６〜０．０２重量％を含有し、残部がＦｅ
及び不可避的不純物からなる鋼素材を、１０３０〜１２
００℃に加熱して粗圧延及び中間圧延を行った後、７５
０〜８５０℃の温度領域で圧下率３０〜５０％の仕上圧
延を実施し、その後、０．６℃／ｓ以下で冷却すること
を特徴とする肌焼製品用線材又は棒鋼の製造方法、鋼素
材に、さらに０．１〜０．５重量％のＭｏ及び／又は
０．００５〜０．０２重量％のＳｂを添加することがで
きる。
質で、かつ、耐粗粒化特性にも優れた鋼材を製造する。 【構成】Ｃ：０．０５〜０．３重量％、Ｓｉ：０．３５
重量％以下、Ｍｎ：０．６〜１．３重量％、Ｃｒ：０．
６〜１．３重量％、Ａｌ：０．０１〜０．０５重量％、
Ｎ：０．００６〜０．０２重量％を含有し、残部がＦｅ
及び不可避的不純物からなる鋼素材を、１０３０〜１２
００℃に加熱して粗圧延及び中間圧延を行った後、７５
０〜８５０℃の温度領域で圧下率３０〜５０％の仕上圧
延を実施し、その後、０．６℃／ｓ以下で冷却すること
を特徴とする肌焼製品用線材又は棒鋼の製造方法、鋼素
材に、さらに０．１〜０．５重量％のＭｏ及び／又は
０．００５〜０．０２重量％のＳｂを添加することがで
きる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、肌焼製品用線材又は棒
鋼の製造方法に関し、特に冷間加工性に優れると同時に
耐オーステナイト粗粒化特性にも優れた鋼材の製造方法
に関するものである。
鋼の製造方法に関し、特に冷間加工性に優れると同時に
耐オーステナイト粗粒化特性にも優れた鋼材の製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車のミッションギア，ボルト，シャ
フト等は疲れ強さ及び耐摩耗性を高めるため、浸炭焼入
を施して用いられている。これらの製品は線材又は棒鋼
を素材として切断し、冷間、温間及び熱間鍛造により成
形された後、浸炭焼入・焼戻し処理を施されて最終製品
に到る。しかし、これら肌焼鋼においては、素材である
線材又は棒鋼の製造履歴及び２次，３次加工工程の条件
により、浸炭処理時にオーステナイトの粗大化及び異常
粒成長が生じる場合がある。このような粒の粗大化は焼
入時に製品に大きな歪を生じさせ製造工程を阻害した
り、製品の疲労特性等を劣化させるため、結晶粒粗大化
を防止することが肌焼製品用鋼材に強く求められてい
る。
フト等は疲れ強さ及び耐摩耗性を高めるため、浸炭焼入
を施して用いられている。これらの製品は線材又は棒鋼
を素材として切断し、冷間、温間及び熱間鍛造により成
形された後、浸炭焼入・焼戻し処理を施されて最終製品
に到る。しかし、これら肌焼鋼においては、素材である
線材又は棒鋼の製造履歴及び２次，３次加工工程の条件
により、浸炭処理時にオーステナイトの粗大化及び異常
粒成長が生じる場合がある。このような粒の粗大化は焼
入時に製品に大きな歪を生じさせ製造工程を阻害した
り、製品の疲労特性等を劣化させるため、結晶粒粗大化
を防止することが肌焼製品用鋼材に強く求められてい
る。
【０００３】これらの防止対策として、例えば特開昭５
９−１２３７１４号公報には、Ａｌ及びＮの含有量を特
定の範囲に制御すると同時に、Ａｌ，Ｎ量に応じた加熱
温度を選定する方法が提案されている。しかし、提案さ
れた加熱温度は通常の線材・棒鋼の加熱温度と比較する
と異常に高い温度であるために、浸炭処理時の耐オース
テナイト粗大化特性及びオーステナイトの異常粒成長は
防止できるものの、下記の問題点がある。
９−１２３７１４号公報には、Ａｌ及びＮの含有量を特
定の範囲に制御すると同時に、Ａｌ，Ｎ量に応じた加熱
温度を選定する方法が提案されている。しかし、提案さ
れた加熱温度は通常の線材・棒鋼の加熱温度と比較する
と異常に高い温度であるために、浸炭処理時の耐オース
テナイト粗大化特性及びオーステナイトの異常粒成長は
防止できるものの、下記の問題点がある。
【０００４】すなわち、このような高温加熱を選択した
場合には、線材・棒鋼の如き連続圧延においては必然的
に仕上温度も上昇し、変態前のγ粒は粗大化する。この
ため変態後の組織は、フェライト・パーライトに硬質な
ベイナイト組織が混入し極めて強度水準が高くなる。こ
のため、切断及び冷間伸線等の加工を圧延材のままで行
うことは極めて困難となり、加工前に軟化焼鈍しが必要
で、この熱処理は長時間の高温加熱が必要であり、生産
性の低下及びスケールロスは不可避である。
場合には、線材・棒鋼の如き連続圧延においては必然的
に仕上温度も上昇し、変態前のγ粒は粗大化する。この
ため変態後の組織は、フェライト・パーライトに硬質な
ベイナイト組織が混入し極めて強度水準が高くなる。こ
のため、切断及び冷間伸線等の加工を圧延材のままで行
うことは極めて困難となり、加工前に軟化焼鈍しが必要
で、この熱処理は長時間の高温加熱が必要であり、生産
性の低下及びスケールロスは不可避である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
点を解決し、硬質なベイナイト組織を含まず、圧延材の
ままで切断及び冷間加工が行え、かつ、浸炭加熱時にオ
ーステナイトが粗粒化しない肌焼鋼用鋼材の製造方法を
提供しようとするものである。
点を解決し、硬質なベイナイト組織を含まず、圧延材の
ままで切断及び冷間加工が行え、かつ、浸炭加熱時にオ
ーステナイトが粗粒化しない肌焼鋼用鋼材の製造方法を
提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するために、Ｃ：０．０５〜０．３０重量％、Ｓｉ：
０．３５重量％以下、Ｍｎ：０．６〜１．３重量％、Ｃ
ｒ：０．６〜１．３重量％、Ａｌ：０．０１〜０．０５
重量％、Ｎ：０．００６〜０．０２重量％を含有し、残
部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼素材を１０３０
〜１２００℃に加熱して粗圧延及び中間圧延を行った
後、７５０〜８５０℃の温度領域で圧下率３０〜５０％
の仕上圧延を実施し、その後、０．６℃／ｓ以下で冷却
することを特徴とする、冷間加工性及びオーステナイト
粗粒化温度の高い、肌焼製品用線材又は棒鋼の製造方法
を提供するもので、鋼素材に、さらに０．０１〜０．５
重量％のＭｏ及び／又は０．００５〜０．０２重量％の
Ｓｂを含有させることができる。
するために、Ｃ：０．０５〜０．３０重量％、Ｓｉ：
０．３５重量％以下、Ｍｎ：０．６〜１．３重量％、Ｃ
ｒ：０．６〜１．３重量％、Ａｌ：０．０１〜０．０５
重量％、Ｎ：０．００６〜０．０２重量％を含有し、残
部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼素材を１０３０
〜１２００℃に加熱して粗圧延及び中間圧延を行った
後、７５０〜８５０℃の温度領域で圧下率３０〜５０％
の仕上圧延を実施し、その後、０．６℃／ｓ以下で冷却
することを特徴とする、冷間加工性及びオーステナイト
粗粒化温度の高い、肌焼製品用線材又は棒鋼の製造方法
を提供するもので、鋼素材に、さらに０．０１〜０．５
重量％のＭｏ及び／又は０．００５〜０．０２重量％の
Ｓｂを含有させることができる。
【０００７】
【作用】本発明者らは上記課題を解決するために鋭意検
討した結果、下記の結論を得るに到った。すなわち、熱
間圧延時に加熱温度をある一定限度以上に高めることに
より鋼中にＡｌＮを溶解させ、オーステナイトの低温域
である７５０〜８５０℃の温度域において３０％以上の
加工を施すと、硬質なベイナイトの発生が抑制されるこ
とにより圧延のままで軟質化が達成され、その後の浸炭
処理工程でオーステナイト粒の粗大化・異常粒成長を抑
制できることを見出した。
討した結果、下記の結論を得るに到った。すなわち、熱
間圧延時に加熱温度をある一定限度以上に高めることに
より鋼中にＡｌＮを溶解させ、オーステナイトの低温域
である７５０〜８５０℃の温度域において３０％以上の
加工を施すと、硬質なベイナイトの発生が抑制されるこ
とにより圧延のままで軟質化が達成され、その後の浸炭
処理工程でオーステナイト粒の粗大化・異常粒成長を抑
制できることを見出した。
【０００８】本発明は、以上の如き知見に基づいてなさ
れたものである。以下、本発明の限定理由について説明
する。 Ｃ：浸炭処理後の焼入により中心部の硬度を高めるため
に０．０５重量％以上必要であり、多量に含有すると中
心部の靭性を低下させるので上限を０．３重量％とす
る。
れたものである。以下、本発明の限定理由について説明
する。 Ｃ：浸炭処理後の焼入により中心部の硬度を高めるため
に０．０５重量％以上必要であり、多量に含有すると中
心部の靭性を低下させるので上限を０．３重量％とす
る。
【０００９】Ｓｉ：脱酸剤として有効であるが、多量に
含有すると冷間加工性を害するので上限を０．３５重量
％とする。 Ｍｎ：焼入性及び浸炭焼入・焼戻し後の強度を確保する
ため０．６重量％以上必要であるが、添加量が多量に過
ぎると圧延でベイナイトを発生し、切断又は冷間伸線前
に軟化焼鈍し処理が必要となるばかりでなく靭性を劣化
させるので、上限を１．３重量％とする。
含有すると冷間加工性を害するので上限を０．３５重量
％とする。 Ｍｎ：焼入性及び浸炭焼入・焼戻し後の強度を確保する
ため０．６重量％以上必要であるが、添加量が多量に過
ぎると圧延でベイナイトを発生し、切断又は冷間伸線前
に軟化焼鈍し処理が必要となるばかりでなく靭性を劣化
させるので、上限を１．３重量％とする。
【００１０】Ｃｒ：焼入性を向上させる元素であり、
０．６重量％以上必要であるが、多量に含有すると圧延
で硬質なベイナイト組織が発生するだけでなく、焼入時
の強度が高くなり靭性を劣化させるので、上限を１．３
重量％とする。 Ａｌ：ＮとともにＡｌＮを形成し、浸炭時にγ粒の粗大
化を抑制するとともに脱酸にも有効な元素である。０．
０１重量％未満では、その効果は小さく、０．０５重量
％を越えて含有すると冷間加工性を低下させるので０．
０５重量％以下とする。
０．６重量％以上必要であるが、多量に含有すると圧延
で硬質なベイナイト組織が発生するだけでなく、焼入時
の強度が高くなり靭性を劣化させるので、上限を１．３
重量％とする。 Ａｌ：ＮとともにＡｌＮを形成し、浸炭時にγ粒の粗大
化を抑制するとともに脱酸にも有効な元素である。０．
０１重量％未満では、その効果は小さく、０．０５重量
％を越えて含有すると冷間加工性を低下させるので０．
０５重量％以下とする。
【００１１】Ｎ：Ａｌと結合し、浸炭時にγ粒の粗大化
を抑制するため添加するが、０．００６重量％未満では
その効果が小さく、０．０２重量％を越えて含有すると
連続鋳造時の鋳片に割れが発生しやすくなるので、０．
０２重量％以下とする。 Ｍｏ：焼入性を向上させるため添加するが０．１重量％
未満ではその効果が小さいので０．１重量％以上必要で
あるが、高価な元素であるとともにベイナイトを発生し
易い元素であるので上限を０．５重量％とする。
を抑制するため添加するが、０．００６重量％未満では
その効果が小さく、０．０２重量％を越えて含有すると
連続鋳造時の鋳片に割れが発生しやすくなるので、０．
０２重量％以下とする。 Ｍｏ：焼入性を向上させるため添加するが０．１重量％
未満ではその効果が小さいので０．１重量％以上必要で
あるが、高価な元素であるとともにベイナイトを発生し
易い元素であるので上限を０．５重量％とする。
【００１２】Ｓｂ：浸炭時の異常層を低減する効果があ
るので用い、少なくとも０．００５重量％は必要である
が、０．０２重量％を越えて含有しても効果が飽和する
ので、０．０５〜０．０２重量％の範囲とする。 次に、熱間圧延時の加熱温度であるが、１０３０℃未満
の加熱では、ＡｌＮの固溶が不十分であり、浸炭処理時
にγ粒成長の抑制に効果のある微細ＡｌＮが形成され
ず、一方、１２００℃を越える加熱では脱炭が極めて大
きくなり、浸炭処理時に浸炭層深さの制御が困難となる
と同時にスケールロスが大きくなり歩留り低下を招き、
さらにスケールに起因する表面疵が増加するので、１２
００℃以下の加熱とする。
るので用い、少なくとも０．００５重量％は必要である
が、０．０２重量％を越えて含有しても効果が飽和する
ので、０．０５〜０．０２重量％の範囲とする。 次に、熱間圧延時の加熱温度であるが、１０３０℃未満
の加熱では、ＡｌＮの固溶が不十分であり、浸炭処理時
にγ粒成長の抑制に効果のある微細ＡｌＮが形成され
ず、一方、１２００℃を越える加熱では脱炭が極めて大
きくなり、浸炭処理時に浸炭層深さの制御が困難となる
と同時にスケールロスが大きくなり歩留り低下を招き、
さらにスケールに起因する表面疵が増加するので、１２
００℃以下の加熱とする。
【００１３】仕上圧延開始温度を制御するために仕上圧
延の前に予備水冷を施してもよい。次に、仕上圧延を７
５０〜８５０℃の温度領域で圧下率３０〜５０％で実施
する、この温度域での加工によりフェライト・パーライ
ト変態が促進され、硬質なベイナイトの発生が抑制され
る。下限を７５０℃とするのは、この温度を下回る温度
においては、変態したフェライトが加工を受けることに
より強度が逆に上昇し、目的とする軟質化が達成されな
いためであり、また、８５０℃を越える圧延では、フェ
ライト・パーライト変態促進の効果が小さく、硬質なベ
イナイトの発生が抑制されない。
延の前に予備水冷を施してもよい。次に、仕上圧延を７
５０〜８５０℃の温度領域で圧下率３０〜５０％で実施
する、この温度域での加工によりフェライト・パーライ
ト変態が促進され、硬質なベイナイトの発生が抑制され
る。下限を７５０℃とするのは、この温度を下回る温度
においては、変態したフェライトが加工を受けることに
より強度が逆に上昇し、目的とする軟質化が達成されな
いためであり、また、８５０℃を越える圧延では、フェ
ライト・パーライト変態促進の効果が小さく、硬質なベ
イナイトの発生が抑制されない。
【００１４】また、圧下率が３０％未満では軟質化に対
する効果が小さく５０％を越える圧下率では圧延により
ＡｌＮが動的に折出し、そのため、浸炭処理時にγ粒の
成長を抑制する微細なＡｌＮの折出量が減少し、浸炭処
理時のγ粒粗大化及びγ粒の異常粒成長抑制効果が少な
いためである。また、圧延後の冷却速度は０．６℃／ｓ
以下とする。０．６℃／ｓを越える冷却速度では本発明
による加熱・圧延条件によっても硬質なベイナイト発生
の抑制が果たされないためである。
する効果が小さく５０％を越える圧下率では圧延により
ＡｌＮが動的に折出し、そのため、浸炭処理時にγ粒の
成長を抑制する微細なＡｌＮの折出量が減少し、浸炭処
理時のγ粒粗大化及びγ粒の異常粒成長抑制効果が少な
いためである。また、圧延後の冷却速度は０．６℃／ｓ
以下とする。０．６℃／ｓを越える冷却速度では本発明
による加熱・圧延条件によっても硬質なベイナイト発生
の抑制が果たされないためである。
【００１５】
【実施例】表１に示す化学組成を有する肌焼鋼用合金鋼
を、５トン真空溶製炉において溶解し、分塊圧延を経て
直径１５０ｍｍのビレットとした後、表２及び表３に示
す製造条件により直径５０ｍｍの丸棒とした。
を、５トン真空溶製炉において溶解し、分塊圧延を経て
直径１５０ｍｍのビレットとした後、表２及び表３に示
す製造条件により直径５０ｍｍの丸棒とした。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】図１に示したように、粗・中間圧延終了
後、仕上圧延の前に水冷装置により必要により予備冷却
を施し、仕上圧延を行った。仕上圧延は７５０〜８５０
℃の間の圧下率を制御した。圧延のままの機械的性質を
ＪＩＳ４号引張試験片を切削加工により作製し調査し
た。
後、仕上圧延の前に水冷装置により必要により予備冷却
を施し、仕上圧延を行った。仕上圧延は７５０〜８５０
℃の間の圧下率を制御した。圧延のままの機械的性質を
ＪＩＳ４号引張試験片を切削加工により作製し調査し
た。
【００２０】また直径１５ｍｍ×高さ２２．５ｍｍの円
柱型試験片を作製し、圧延のままの強度が高い比較材に
ついては、６８０℃×３ｈｒ→空冷の軟化焼鈍し処理を
施した後、冷間で３００トンプレスを用いて軸方向に高
さ６．７５ｍｍまで圧縮した後、９３０℃×４ｈｒ→Ｏ
Ｑの擬似浸炭処理を施してγ粒の粗大化及び異常粒成長
を調査し、粗大化部分の面積率を測定した。これらの結
果を表２及び表３に示す。
柱型試験片を作製し、圧延のままの強度が高い比較材に
ついては、６８０℃×３ｈｒ→空冷の軟化焼鈍し処理を
施した後、冷間で３００トンプレスを用いて軸方向に高
さ６．７５ｍｍまで圧縮した後、９３０℃×４ｈｒ→Ｏ
Ｑの擬似浸炭処理を施してγ粒の粗大化及び異常粒成長
を調査し、粗大化部分の面積率を測定した。これらの結
果を表２及び表３に示す。
【００２１】本発明の圧延材の機械的性質は、より低強
度・高延性で軟化焼鈍しを省略可能であり、同時に粗粒
化率も低く、耐粗粒化特性にも優れている。一方、比較
例においては、圧延材の強度が高く冷間切断・冷間伸線
に先立って軟化焼鈍が必要であるか、又は強度水準は低
くとも粗粒化特性に劣る。
度・高延性で軟化焼鈍しを省略可能であり、同時に粗粒
化率も低く、耐粗粒化特性にも優れている。一方、比較
例においては、圧延材の強度が高く冷間切断・冷間伸線
に先立って軟化焼鈍が必要であるか、又は強度水準は低
くとも粗粒化特性に劣る。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、軟化焼鈍しが省略可能
であり、圧延のままで耐粗粒化特性にも優れた鋼材を製
造することが可能である。
であり、圧延のままで耐粗粒化特性にも優れた鋼材を製
造することが可能である。
【図１】本発明が実施される圧延工程の説明図である。
１ 鋼材 ２ 加熱炉 ３ 粗圧延 ４ 中間圧延 ５ 水冷装置 ６ 仕上圧延 ７ 徐冷装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/18
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ ：０．０５〜０．３重量％ Ｓｉ：０．３５重量％以下 Ｍｎ：０．６〜１．３重量％ Ｃｒ：０．６〜１．３重量％ Ａｌ：０．０１〜０．０５重量％ Ｎ ：０．００６〜０．０２重量％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼素
材を、１０３０〜１２００℃に加熱して粗圧延及び中間
圧延を行った後、７５０〜８５０℃の温度領域で圧下率
３０〜５０％の仕上圧延を実施し、その後、０．６℃／
ｓ以下で冷却することを特徴とする、冷間加工性及びオ
ーステナイト粗粒化温度の高い、肌焼製品用線材又は棒
鋼の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の鋼素材が、さらに Ｍｏ：０．１〜０．５重量％ を含有することを特徴とする肌焼製品用線材又は棒鋼の
製造方法。 - 【請求項３】 請求項１記載の鋼素材が、さらに Ｓｂ：０．００５〜０．０２重量％ を含有することを特徴とする肌焼製品用線材又は棒鋼の
製造方法。 - 【請求項４】 請求項１記載の鋼素材が、さらに Ｍｏ：０．１〜０．５重量％ Ｓｂ：０．００５〜０．０２重量％ を含有することを特徴とする肌焼製品用線材又は棒鋼の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33486791A JPH05171262A (ja) | 1991-12-18 | 1991-12-18 | 肌焼製品用線材又は棒鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33486791A JPH05171262A (ja) | 1991-12-18 | 1991-12-18 | 肌焼製品用線材又は棒鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05171262A true JPH05171262A (ja) | 1993-07-09 |
Family
ID=18282114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33486791A Withdrawn JPH05171262A (ja) | 1991-12-18 | 1991-12-18 | 肌焼製品用線材又は棒鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05171262A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009256769A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-11-05 | Jfe Steel Corp | 浸炭用鋼材の製造方法 |
| JP2009263763A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-11-12 | Jfe Steel Corp | 浸炭用鋼の製造方法 |
| JP2011074467A (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Jfe Steel Corp | 浸炭用鋼 |
| JP2011200885A (ja) * | 2010-03-24 | 2011-10-13 | Jfe Steel Corp | 棒鋼の圧延方法 |
| JP2011200878A (ja) * | 2010-03-24 | 2011-10-13 | Jfe Steel Corp | 棒鋼の圧延方法 |
| JP2012140675A (ja) * | 2010-12-28 | 2012-07-26 | Jfe Steel Corp | 冷間加工性に優れる肌焼鋼および高疲労強度浸炭材 |
| WO2012157902A3 (ko) * | 2011-05-13 | 2013-01-17 | 주식회사 포스코 | 표면특성이 우수한 고강도 고인성 선재 및 그 제조방법 |
| KR101359160B1 (ko) * | 2011-09-06 | 2014-02-11 | 주식회사 포스코 | 구상화 열처리 생략이 가능한 선재 및 이로부터 제조된 부품 및 부품의 제조방법 |
| EP2762593A1 (en) | 2007-04-11 | 2014-08-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Forging steel |
| EP3252182A4 (en) * | 2015-01-27 | 2018-01-24 | JFE Steel Corporation | Case hardening steel |
-
1991
- 1991-12-18 JP JP33486791A patent/JPH05171262A/ja not_active Withdrawn
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2762593A1 (en) | 2007-04-11 | 2014-08-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Forging steel |
| US9657379B2 (en) | 2007-04-11 | 2017-05-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Forging steel |
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