JPH0813028A - 析出硬化型高張力高靱性鋼材の製造方法 - Google Patents
析出硬化型高張力高靱性鋼材の製造方法Info
- Publication number
- JPH0813028A JPH0813028A JP14902594A JP14902594A JPH0813028A JP H0813028 A JPH0813028 A JP H0813028A JP 14902594 A JP14902594 A JP 14902594A JP 14902594 A JP14902594 A JP 14902594A JP H0813028 A JPH0813028 A JP H0813028A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- toughness
- tensile strength
- less
- precipitation hardening
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 肉厚の大きい場合でも高強度、高靱性の得ら
れる非調質構造用鋼の製造方法を提案する。 【構成】 Ｃ：０．３〜０．８％、Ｓｉ：０．１〜１．
５％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｃｒ：１．５％以下、
Ａｌ：０．１％以下、Ｎ：３０〜１００ｐｐｍを含みさ
らにＶ：０．０８〜０．５％とＮｂ：０．０１〜０．１
％の１種以上を含有する鋼を熱間加工後、加熱保持後の
５００℃までの冷却速度を１００℃／分以下とした焼な
らしを施す。
れる非調質構造用鋼の製造方法を提案する。 【構成】 Ｃ：０．３〜０．８％、Ｓｉ：０．１〜１．
５％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｃｒ：１．５％以下、
Ａｌ：０．１％以下、Ｎ：３０〜１００ｐｐｍを含みさ
らにＶ：０．０８〜０．５％とＮｂ：０．０１〜０．１
％の１種以上を含有する鋼を熱間加工後、加熱保持後の
５００℃までの冷却速度を１００℃／分以下とした焼な
らしを施す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、機械構造用鋼に関し、
とくにフェライト・パーライト組織を有する析出硬化型
の高張力、高靱性の構造用鋼の製造方法に関するもので
ある。
とくにフェライト・パーライト組織を有する析出硬化型
の高張力、高靱性の構造用鋼の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、高強度および高靱性の特性が要求
される機械構造用鋼には、焼入れ焼もどしの調質処理さ
れたものが広く使われている。しかしこの調質処理は、
２回以上の熱処理を要するため、コストが高く、また近
年省エネルギー化が求められ熱処理の省略が望まれてい
る。
される機械構造用鋼には、焼入れ焼もどしの調質処理さ
れたものが広く使われている。しかしこの調質処理は、
２回以上の熱処理を要するため、コストが高く、また近
年省エネルギー化が求められ熱処理の省略が望まれてい
る。
【０００３】こうした流れから、ＶおよびNbを添加した
フェライト・パーライト組織を有する析出硬化型高張力
鋼が開発され、調質処理を必要としない非調質鋼として
使われている。例えば特公昭61-2728 号公報にはＣ：0.
10〜0.22wt％、Si：0.02〜0.80wt％、Mn：0.6 〜2.00wt
％、Al：0.005 〜0.1 wt％を含みMo、NbとＶを複合添加
した鋼を圧延、あるいは鍛造などの熱間加工を施した後
あらためてオーステナイト温度に加熱し、次いで800 ℃
から500 ℃の間を５℃/min以上、30℃/min以下の平均冷
却速度で冷却する焼ならし処理し、その後焼もどしする
引張強さ57kgf/mm2 以上のフェライト・パーライト組織
を有する鋼材の製造方法が提案されている。しかし、こ
の技術では焼ならしの後、焼もどし処理が必要である。
フェライト・パーライト組織を有する析出硬化型高張力
鋼が開発され、調質処理を必要としない非調質鋼として
使われている。例えば特公昭61-2728 号公報にはＣ：0.
10〜0.22wt％、Si：0.02〜0.80wt％、Mn：0.6 〜2.00wt
％、Al：0.005 〜0.1 wt％を含みMo、NbとＶを複合添加
した鋼を圧延、あるいは鍛造などの熱間加工を施した後
あらためてオーステナイト温度に加熱し、次いで800 ℃
から500 ℃の間を５℃/min以上、30℃/min以下の平均冷
却速度で冷却する焼ならし処理し、その後焼もどしする
引張強さ57kgf/mm2 以上のフェライト・パーライト組織
を有する鋼材の製造方法が提案されている。しかし、こ
の技術では焼ならしの後、焼もどし処理が必要である。
【０００４】また特公昭63-23261号公報には、Ｃ：0.3
〜0.8 wt％、Si：0.15〜1.5 wt％、Mn：0.5 〜２wt％、
Ti：0.01〜0.05wt％、Ｎ：0.29Ti〜0.025 wt％にＶ：0.
01〜0.1 wt％とNb：0.01〜0.1 wt％のうちの１種以上を
含有する鋼を熱間圧延あるいは熱間鍛造のまま、場合に
よっては焼ならしのみ施す非調質強靱鋼が提案されてい
る。
〜0.8 wt％、Si：0.15〜1.5 wt％、Mn：0.5 〜２wt％、
Ti：0.01〜0.05wt％、Ｎ：0.29Ti〜0.025 wt％にＶ：0.
01〜0.1 wt％とNb：0.01〜0.1 wt％のうちの１種以上を
含有する鋼を熱間圧延あるいは熱間鍛造のまま、場合に
よっては焼ならしのみ施す非調質強靱鋼が提案されてい
る。
【０００５】しかしながら、これらの非調質鋼は調質鋼
に比べ靱性が劣るため、調質鋼の代替として使えない場
合がある。また非調質鋼は熱処理を行わないため、その
機械的性質は圧延条件によって大きく左右される。靱性
についてみれば、一般に結晶粒が微細である程高靱性に
なることが知られている。比較的小さいサイズのものは
圧下率を大きくとれ、圧延により組織が微細化される
が、製品サイズが大きくなるに従い圧下率が減り、組織
が微細化されないために低靱性になる傾向にある。ま
た、圧延後の冷却速度もサイズが大きい程遅くなるた
め、結晶粒が粗大化し、かつ析出物が粗大化しやすく強
度や靱性が低下するという問題があった。
に比べ靱性が劣るため、調質鋼の代替として使えない場
合がある。また非調質鋼は熱処理を行わないため、その
機械的性質は圧延条件によって大きく左右される。靱性
についてみれば、一般に結晶粒が微細である程高靱性に
なることが知られている。比較的小さいサイズのものは
圧下率を大きくとれ、圧延により組織が微細化される
が、製品サイズが大きくなるに従い圧下率が減り、組織
が微細化されないために低靱性になる傾向にある。ま
た、圧延後の冷却速度もサイズが大きい程遅くなるた
め、結晶粒が粗大化し、かつ析出物が粗大化しやすく強
度や靱性が低下するという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】機械構造用に使われて
いる焼入れ焼もどし処理を行う調質鋼は、２回以上の熱
処理が必要であり、コストが高くなるといった問題があ
った。また非調質鋼は調質鋼に比べ靱性が劣り、特に製
品サイズが大きい場合靱性の劣化が顕著になるという問
題があった。
いる焼入れ焼もどし処理を行う調質鋼は、２回以上の熱
処理が必要であり、コストが高くなるといった問題があ
った。また非調質鋼は調質鋼に比べ靱性が劣り、特に製
品サイズが大きい場合靱性の劣化が顕著になるという問
題があった。
【０００７】本発明は、前記問題点を解決して、熱処理
を焼ならしの１回のみとした高張力、高靱性鋼の製造技
術を提供することを目的とする。
を焼ならしの１回のみとした高張力、高靱性鋼の製造技
術を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量比でＣ：
0.3 〜0.8 ％、Si：0.1 〜1.5 ％、Mn：0.2 〜2.0 ％、
Cr：1.5 ％以下、Al：0.1 ％以下、Ｎ：30〜100ppmおよ
びＶ：0.08〜0.5 ％、Nb：0.01〜0.1 ％のうちの１種ま
たは２種を含有する鋼を、圧延あるいは熱間鍛造後、再
びオーステナイト化温度以上に加熱し、500 ℃まで 100
℃／min 以下の冷却速度で冷却することを特徴とする、
引張強さ 750Ｎ／mm2 以上のフェライト・パーライト組
織を有する析出硬化型高張力高靱性鋼材の製造方法であ
る。
0.3 〜0.8 ％、Si：0.1 〜1.5 ％、Mn：0.2 〜2.0 ％、
Cr：1.5 ％以下、Al：0.1 ％以下、Ｎ：30〜100ppmおよ
びＶ：0.08〜0.5 ％、Nb：0.01〜0.1 ％のうちの１種ま
たは２種を含有する鋼を、圧延あるいは熱間鍛造後、再
びオーステナイト化温度以上に加熱し、500 ℃まで 100
℃／min 以下の冷却速度で冷却することを特徴とする、
引張強さ 750Ｎ／mm2 以上のフェライト・パーライト組
織を有する析出硬化型高張力高靱性鋼材の製造方法であ
る。
【０００９】
【作用】以下に本発明について詳細に説明する。まず成
分限定の理由を説明する。Ｃは、強度を得るために0.3
％以上必要であるが、0.8 ％を超えると初析セメンタイ
トが生じ、靱性が害されるので、0.3 〜0.8 ％の範囲と
した。
分限定の理由を説明する。Ｃは、強度を得るために0.3
％以上必要であるが、0.8 ％を超えると初析セメンタイ
トが生じ、靱性が害されるので、0.3 〜0.8 ％の範囲と
した。
【００１０】Siは、製鋼時の脱酸剤として0.1 ％以上必
要であるが、1.5 ％を超えると靱性を損なうので0.1 〜
1.5 ％の範囲とした。Mnも、Siと同じ理由で0.2 〜2.0
％の含有が必要である。Crは、強度を向上させるが、1.
5 ％超では靱性および被削性が劣化するので、1.5 ％以
下とした。
要であるが、1.5 ％を超えると靱性を損なうので0.1 〜
1.5 ％の範囲とした。Mnも、Siと同じ理由で0.2 〜2.0
％の含有が必要である。Crは、強度を向上させるが、1.
5 ％超では靱性および被削性が劣化するので、1.5 ％以
下とした。
【００１１】Ｖ、Nbは、析出硬化に大きく作用する元素
であり、１種または２種を含有させる必要がある。しか
し、多量に添加しても強度上昇に寄与しないことから、
Ｖは0.08〜0.5 ％、Nbは0.01〜0.1 ％の範囲とした。Ｎ
は、ＶやNbと結合して、析出硬化に寄与する元素である
が、多量に含有させると靱性が低下するため、30〜100p
pmの範囲とした。
であり、１種または２種を含有させる必要がある。しか
し、多量に添加しても強度上昇に寄与しないことから、
Ｖは0.08〜0.5 ％、Nbは0.01〜0.1 ％の範囲とした。Ｎ
は、ＶやNbと結合して、析出硬化に寄与する元素である
が、多量に含有させると靱性が低下するため、30〜100p
pmの範囲とした。
【００１２】さらにAlは、脱酸剤として必要であるが、
多量に添加しても効果がないため、0.1 ％以下に限定し
た。なお、これらの元素の他に強度、靱性、被削性など
要求される材料特性に応じてTi、Ni、Moなどの元素のう
ち１種または２種以上添加してもよい。Tiは、鋼中のＮ
と結合し析出硬化に寄与するが、多量に添加しても効果
がないため、0.1 ％以下に限定した。
多量に添加しても効果がないため、0.1 ％以下に限定し
た。なお、これらの元素の他に強度、靱性、被削性など
要求される材料特性に応じてTi、Ni、Moなどの元素のう
ち１種または２種以上添加してもよい。Tiは、鋼中のＮ
と結合し析出硬化に寄与するが、多量に添加しても効果
がないため、0.1 ％以下に限定した。
【００１３】NiとMoは強度を向上させ、また少量の添加
では靱性を向上させるが、多量に添加した場合、靱性や
被削性を低下させるため、Niは0.2 ％以下、Moは0.3 ％
以下の添加が望ましい。次に焼ならし処理については、
熱間加工後の粗い組織を改善し、伸びや靱性の回復を図
るため、オーステナイト化温度以上に加熱し、再結晶に
よる組織の微細化と析出硬化元素の固溶をはかる必要が
ある。なお、加熱温度が高いほど、添加成分の固溶量が
増え冷却中の析出硬化が増大し、強度は高くなるが、靱
性はオーステナイト粒の粗大化もあって低下する。靱性
改善の面から加熱温度は1000℃以下が望ましい。またオ
ーステナイト化後100 ℃／min （表面部の冷却速度で、
冷却開始〜500 ℃の間の平均値) を超える冷却速度で 5
00℃以下に冷却した場合、ベイナイトやマルテンサイト
組織が生じ、焼もどしを行わない非調質鋼の場合は靱性
が不良となるため、500 ℃に下がるまでの冷却速度を 1
00℃／min 以下とした。100 ℃／min 以下の冷却速度で
500 ℃まで冷却すればフェライト・パーライト変態は終
了しているので、その後は水冷など急冷しても良く、冷
却速度は１℃／min （φ200mm 程度の棒鋼を空冷した場
合の中心部に相当）程度でも、規定の範囲内で成分を選
定することにより充分な強度と靱性が得られる。また、
表１の鋼番号１についてのCCT 線図を図１に例示した
が、500 ℃に達しないうちに冷却速度を100 ℃／min を
超えて速めると、フェライト・パーライト変態が完了せ
ず、マルテンサイトやベイナイトが混入した組織とな
り、靱性が害されるので、500 ℃になるまでは100 ℃／
min 以下の冷却速度を保つ必要がある。
では靱性を向上させるが、多量に添加した場合、靱性や
被削性を低下させるため、Niは0.2 ％以下、Moは0.3 ％
以下の添加が望ましい。次に焼ならし処理については、
熱間加工後の粗い組織を改善し、伸びや靱性の回復を図
るため、オーステナイト化温度以上に加熱し、再結晶に
よる組織の微細化と析出硬化元素の固溶をはかる必要が
ある。なお、加熱温度が高いほど、添加成分の固溶量が
増え冷却中の析出硬化が増大し、強度は高くなるが、靱
性はオーステナイト粒の粗大化もあって低下する。靱性
改善の面から加熱温度は1000℃以下が望ましい。またオ
ーステナイト化後100 ℃／min （表面部の冷却速度で、
冷却開始〜500 ℃の間の平均値) を超える冷却速度で 5
00℃以下に冷却した場合、ベイナイトやマルテンサイト
組織が生じ、焼もどしを行わない非調質鋼の場合は靱性
が不良となるため、500 ℃に下がるまでの冷却速度を 1
00℃／min 以下とした。100 ℃／min 以下の冷却速度で
500 ℃まで冷却すればフェライト・パーライト変態は終
了しているので、その後は水冷など急冷しても良く、冷
却速度は１℃／min （φ200mm 程度の棒鋼を空冷した場
合の中心部に相当）程度でも、規定の範囲内で成分を選
定することにより充分な強度と靱性が得られる。また、
表１の鋼番号１についてのCCT 線図を図１に例示した
が、500 ℃に達しないうちに冷却速度を100 ℃／min を
超えて速めると、フェライト・パーライト変態が完了せ
ず、マルテンサイトやベイナイトが混入した組織とな
り、靱性が害されるので、500 ℃になるまでは100 ℃／
min 以下の冷却速度を保つ必要がある。
【００１４】
【実施例】表１は、実施例および比較例で使用した供試
材の主な化学成分を示すものである。表１に示される鋼
を、転炉にて溶製し、鋼塊を製造した。表２に示される
試験材は鍛錬成形比2.36で鋼塊を熱間加工し、280mm φ
の丸棒に製造したものである。引張試験は直径の1/4 の
箇所より採取したJIS ４号引張試験片を用いた。衝撃試
験はJIS ３号衝撃試験片を用い、20℃で衝撃値を測定し
た。試験番号７は鋼番号１の鋼から、試験番号８は鋼番
号２の鋼から圧延したままの材料である。
材の主な化学成分を示すものである。表１に示される鋼
を、転炉にて溶製し、鋼塊を製造した。表２に示される
試験材は鍛錬成形比2.36で鋼塊を熱間加工し、280mm φ
の丸棒に製造したものである。引張試験は直径の1/4 の
箇所より採取したJIS ４号引張試験片を用いた。衝撃試
験はJIS ３号衝撃試験片を用い、20℃で衝撃値を測定し
た。試験番号７は鋼番号１の鋼から、試験番号８は鋼番
号２の鋼から圧延したままの材料である。
【００１５】表２の引張強さについての結果を鋼番号別
にみると、試験番号１と10を比較すると分かるように、
Nb、Ｖとも本発明の規定範囲以下の鋼番号３のものは同
じ処理を施しても引張強さが 750Ｎ／mm2 に達しない。
同じ鋼番号内で比較すると、圧延のままの材料が引張強
さが高く、また焼ならし材料においては熱処理温度が高
くなるにつれ、引張強さは高くなる傾向にある。
にみると、試験番号１と10を比較すると分かるように、
Nb、Ｖとも本発明の規定範囲以下の鋼番号３のものは同
じ処理を施しても引張強さが 750Ｎ／mm2 に達しない。
同じ鋼番号内で比較すると、圧延のままの材料が引張強
さが高く、また焼ならし材料においては熱処理温度が高
くなるにつれ、引張強さは高くなる傾向にある。
【００１６】衝撃値を同じ鋼番号内でみると、圧延のま
まの材料は低く、また焼ならし材料では熱処理温度を下
げる程、衝撃値は高くなる傾向にある。オーステナイト
化後の冷却速度を100 ℃/min以上に上げた試験番号９は
強度は高いものの靱性が著しく低い。以上の結果から、
本発明範囲内の成分の鋼材について、適当な焼ならし処
理を行うことで靱性を改善させることができ、また熱処
理温度により引張強さおよび衝撃値をコントロールでき
ることが分かる。
まの材料は低く、また焼ならし材料では熱処理温度を下
げる程、衝撃値は高くなる傾向にある。オーステナイト
化後の冷却速度を100 ℃/min以上に上げた試験番号９は
強度は高いものの靱性が著しく低い。以上の結果から、
本発明範囲内の成分の鋼材について、適当な焼ならし処
理を行うことで靱性を改善させることができ、また熱処
理温度により引張強さおよび衝撃値をコントロールでき
ることが分かる。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【発明の効果】本発明は、フェライト・パーライト組織
を有する析出硬化型高張力鋼を、焼ならし処理すること
で高靱性化させることができた。特に、圧下率を大きく
できない製品サイズの大きいものに効果がある。また、
熱処理温度により引張強さおよび衝撃値を調節できると
いう効果もある。
を有する析出硬化型高張力鋼を、焼ならし処理すること
で高靱性化させることができた。特に、圧下率を大きく
できない製品サイズの大きいものに効果がある。また、
熱処理温度により引張強さおよび衝撃値を調節できると
いう効果もある。
【図１】鋼番号１の試料のＣＣＴ線図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田畑 綽久 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 朝生 一夫 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比でＣ：0.3 〜0.8 ％、Si：0.1 〜
1.5 ％、Mn：0.2 〜2.0 ％、Cr：1.5 ％以下、Al：0.1
％以下、Ｎ：30〜100ppmおよびＶ：0.08〜0.5 ％、Nb：
0.01〜0.1 ％のうちの１種または２種を含有する鋼を、
圧延あるいは熱間鍛造後、再びオーステナイト化温度以
上に加熱し、500 ℃まで 100℃／min以下の冷却速度で
冷却することを特徴とする、引張強さ 750Ｎ／mm2 以上
のフェライト・パーライト組織を有する析出硬化型高張
力高靱性鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14902594A JPH0813028A (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | 析出硬化型高張力高靱性鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14902594A JPH0813028A (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | 析出硬化型高張力高靱性鋼材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0813028A true JPH0813028A (ja) | 1996-01-16 |
Family
ID=15466029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14902594A Pending JPH0813028A (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | 析出硬化型高張力高靱性鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0813028A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100325712B1 (ko) * | 1997-12-29 | 2002-07-31 | 포항종합제철 주식회사 | 구상화열처리의촉진이가능한베어링강선재의제조방법 |
| JP2009097054A (ja) * | 2007-10-19 | 2009-05-07 | National Institute For Materials Science | 非調質フェライト・パーライト鋼材 |
| CN102676931A (zh) * | 2012-06-08 | 2012-09-19 | 沈冬杰 | 一种复合微合金中高碳钢 |
| CN103436686A (zh) * | 2013-07-25 | 2013-12-11 | 中国科学院金属研究所 | 一种G18CrMo2-6钢的回火工艺 |
| CN103975080A (zh) * | 2011-10-07 | 2014-08-06 | 巴巴萨海布·尼尔康德·卡利亚尼 | 提高微合金钢的疲劳强度的工艺、由该工艺制造的锻造零件及执行该工艺的装置 |
| CN104313487A (zh) * | 2014-10-27 | 2015-01-28 | 黑龙江省冶金研究所 | 一种不需表面淬火的超高强度抽油杆用钢及其制备方法 |
-
1994
- 1994-06-30 JP JP14902594A patent/JPH0813028A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100325712B1 (ko) * | 1997-12-29 | 2002-07-31 | 포항종합제철 주식회사 | 구상화열처리의촉진이가능한베어링강선재의제조방법 |
| JP2009097054A (ja) * | 2007-10-19 | 2009-05-07 | National Institute For Materials Science | 非調質フェライト・パーライト鋼材 |
| CN103975080A (zh) * | 2011-10-07 | 2014-08-06 | 巴巴萨海布·尼尔康德·卡利亚尼 | 提高微合金钢的疲劳强度的工艺、由该工艺制造的锻造零件及执行该工艺的装置 |
| CN102676931A (zh) * | 2012-06-08 | 2012-09-19 | 沈冬杰 | 一种复合微合金中高碳钢 |
| CN103436686A (zh) * | 2013-07-25 | 2013-12-11 | 中国科学院金属研究所 | 一种G18CrMo2-6钢的回火工艺 |
| CN104313487A (zh) * | 2014-10-27 | 2015-01-28 | 黑龙江省冶金研究所 | 一种不需表面淬火的超高强度抽油杆用钢及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2341667C (en) | Cold workable steel bar or wire and process | |
| KR101222724B1 (ko) | 연성이 우수한 고강도 강 시트의 제조 방법 및 그 제조방법에 의해 제조된 시트 | |
| JPH0892690A (ja) | 耐疲労特性に優れた浸炭部品およびその製造方法 | |
| JP2876968B2 (ja) | 高延性を有する高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP2000336460A (ja) | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼及びその製造方法 | |
| KR20010060760A (ko) | 고강도 구조용 강 및 그 제조방법 | |
| JPH039168B2 (ja) | ||
| JP2000204414A (ja) | 中炭素鋼の製造方法 | |
| KR101518571B1 (ko) | 고강도 및 고인성 비조질 선재 및 그 제조방법 | |
| JP3228986B2 (ja) | 高張力鋼板の製造方法 | |
| US20240052467A1 (en) | High-strength wire rod for cold heading with superior heat treatment characteristics and resistance of hydrogen-delayed fracture characteristics, heat-treated component, and method for manufacturing same | |
| JP2756534B2 (ja) | 高延性棒鋼の製造方法 | |
| JP3422865B2 (ja) | 高強度マルテンサイト系ステンレス鋼部材の製造方法 | |
| JPH04358023A (ja) | 強靱鋼の製造方法 | |
| JP2756556B2 (ja) | 熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JP3246993B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚鋼板の製造方法 | |
| JP2655901B2 (ja) | 靭性の優れた直接焼入型高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH09202921A (ja) | 冷間鍛造用ワイヤーの製造方法 | |
| JP2756535B2 (ja) | 強靭棒鋼の製造方法 | |
| JPH0219175B2 (ja) | ||
| JPH04116137A (ja) | 高靭性高炭素冷延鋼板とその製造方法 | |
| JP2767254B2 (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ肌焼鋼の製造方法 | |
| JPH03223420A (ja) | 強靭鋼の製造法 | |
| JP2532176B2 (ja) | 溶接性および脆性亀裂伝播停止特性の優れた高張力鋼の製造方法 | |
| JP3274028B2 (ja) | 非調質高強度高靭性熱間鍛造部品の製造方法 |