JPH05177796A - 多層容器および包装体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 熱可塑性樹脂を主体とする少なくとも１種の
層と実質的に下記化１で表される構成単位（１）、下記
化２で表される構成単位（２）、下記化３で表される構
成単位（３）からなり、構成単位（１）と構成単位
（２）を実質的に等しいモル数で含み、構成単位（１）
および構成単位（２）の合計量が１５〜９０モル％、構
成単位（３）の量が１０〜８５モル％である熱液晶ポリ
エステルの層との積層体からなることを特徴とする多層
容器。 【化１】 【化２】 【化３】 【効果】 ガスバリヤー性、熱成形性、耐熱水性および
耐レトルト性が優れている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、熱可塑性樹脂の層と光
学的に異方性の溶融相を形成する共重合ポリエステルの
層との積層体からなる多層容器およびこの容器に内容物
を充填し、密封容器とし、続いてこれを熱水または蒸気
滅菌した、保存性、熱成形性のすぐれた包装体に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】ポリエステル、とりわけポリエチレンテ
レフタレート（以下ＰＥＴと略称することがある）は、
衛生性、保香性、加工性等のすぐれた性質を有している
ために、醤油、ソース等の調味料、ジュース、コーラ、
ラムネ等のソフトドリンク、生ビール、化粧品、医薬品
などの容器として広く利用されている。さらに上記のよ
うな性能に加えて、ガラスよりも軽量であること、適度
な耐圧力性、ガスバリヤー性を有することから、今後ガ
ラス瓶の代替としての一層の伸長が期待されている。し
かしながら、ガラス瓶代替として最も市場が大きいと予
想されるラガービール、ワイン等ではシェルフライフが
長くなること、また炭酸飲料等では容器の小型化により
内容量当たりの容器の表面積が増大することから、外部
からの酸素の侵入や炭酸ガスの散逸をさらに減少させる
ために容器のガスバリヤー性の向上が強く要望されてい
る。ＰＥＴ自体のガスバリヤー性の改良については、す
でにかなりのハイレベルにあること、また容器成形性能
や耐圧力性等の機械的性質を損なうことなく改良する必
要があることから、その実現はきわめて困難である。

【０００３】従来ＰＥＴ容器のガスバリヤー性を改良す
る方法は種々提案されている。例えば、容器の内外層に
ポリ塩化ビニリデン等をコーティングする方法や、エチ
レン−ビニルアルコール共重合体等を用いて２層〜９層
の多層構造とする方法等が提案されているが、これらの
方法は従来のポリエステルの成形設備にさらにコーティ
ングや多層容器とするための設備が必要となり工業上不
利であるばかりでなく、異種のポリマーを用いるために
多層容器の場合には層間剥離を起こしやすい点、さらに
は使用済みの容器の回収再利用や焼却等についても不都
合な点を有している。またあらかじめポリエステルとナ
イロン等の異種ポリマーをブレンドしたものから容器を
製造する方法も提案されている（特公昭５３−３３６１
８号、特開昭５６−６４８３９号）。この場合、既存の
設備で容器の製造は可能であるが、容器の物性低下を伴
うことと、回収再利用の点から不利である。

【０００４】また、プラスチック容器では、特に近年食
品流通形態として脚光を浴びているレトルト殺菌処理に
おけるような熱と水分が同時に作用する条件下では、上
記した従来のＰＥＴ容器およびエチレン−ビニルアルコ
ール共重合体を１層以上含む多層容器ではガスバリヤー
性の不足も指摘され、またポリ塩化ビニリデン系ポリマ
ーはさらに最近の地球環境問題の観点（リサイクル使用
が出来ない、焼却による分解物質が酸性雨の原因となる
等）からも好ましくない。

【０００５】一方、光学的に異方性の溶融相を形成する
いわゆるサ−モトロピック液晶ポリマーをガスバリヤー
材として用いる方法も近年提案されている（特開昭６１
−１９２７６２号、特開昭６２−１１９２６５号、特開
昭６２−１８７０３３号、特開昭６４−４５２４２号、
特開平１−２８８４２１号等）。また、Ｐｏｌｙｍ．Ｐ
ｒｅｐｒ．（Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，Ｄｉｖ．Ｐｏ
ｌｙｍ．Ｃｈｅｍ．），３０（１），３−４（１９８
９）には、４０モル％のポリエチレンテレフタレ−トと
６０モル％の４−アセトキシ安息香酸とから製造される
サ−モトロピック液晶ポリマーより得られる溶融押出し
フィルムの３５℃での酸素ガス透過量は３６ｃｃ・２０
μｍ／ｍ↑２・ｄａｙ・ａｔｍであることが報告されて
いる。

【０００６】なお、特公昭５６−１８０１６号には、式
−ＯＣ−Ｒ1−ＣＯ−Ｏ−Ｒ2−Ｏ−（ここでＲ1は炭素
数４〜２０の脂環族２価ラジカル、炭素数の１〜４０脂
肪族２価ラジカル、または少なくとも３個の炭素原子で
隔てられたカルボニル結合をもつ炭素数６〜１６の芳香
族２価ラジカルを、Ｒ2は炭素数２〜４０の脂肪族２価
ラジカル、炭素数４〜２０の脂環族２価ラジカル、炭素
数６〜２０の芳香族２価ラジカルまたは分子量２００〜
８０００のポリ（アルキレンオキシド）２価ラジカルを
示す）で表される繰り返し単位を有するポリエステルと
アシルオキシ芳香族カルボン酸とを反応させることによ
る共重合ポリエステルの製造方法が開示されているが、
アシルオキシ芳香族カルボン酸として具体的に例示され
ているのはアシルオキシ安息香酸類のみである。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来提
案されているサーモトロピック液晶ポリマーを酸素バリ
ヤー用の成形体として用いる場合には多くの問題点があ
る。すなわち、第一の問題点としては、従来提案されて
いるサーモトロピック液晶ポリマーから得られる成形品
は概して結晶化度が高く、力学的物性の異方性が大であ
り、伸度が小であり実質的には延伸が不可能である点で
ある。従って、このようなポリマーから酸素バリヤー用
の各種の成形体、例えば、フィルム、シート、ボトル、
カップ、トレイ、袋等に成形加工することは非常に困難
である。

【０００８】そのため、特開昭６２−１８７０３３号で
は熱（サ−モトロピック）液晶ポリエステルからなる層
と少なくともその片面にポリエチレンテレフタレ−ト成
分を含有するポリエステルからなる層を有する積層延伸
成形品が提案されている。該公報中には（光学的に異方
性を形成しない）ポリエステルからなる層と熱液晶ポリ
エステルからなる層の厚み比は、積層延伸成形品の全厚
みに対してポリエステル層が５０〜９８％、熱液晶ポリ
エステル層が２〜５０％、好ましくは５〜２０％である
ことが開示されており、熱液晶ポリエステル層が５０％
以上である場合には、ポリエステル単独で延伸した場合
に比べて延伸させにくいと記載されている。一方、力学
物性の異方性の小なる成形品を与えるサ−モトロピック
液晶ポリマーに関する提案もなされている。例えば、特
開昭６０−２８４２８号には、テレフタロイル基、１，
３−ジオキシフェニレン基および２−置換−１，４−ジ
オキシフェニレン基からなるサ−モトロピック液晶ポリ
エステルが提案されている。このように、イソ骨格、お
よび置換基の導入により、サ−モトロピック液晶ポリマ
ーの成形性が向上し、必ずしも充分ではないが、各種の
成形体を製造することは容易となる方向ではある。

【０００９】また、従来提案されているサ−モトロピッ
ク液晶ポリマーを酸素バリヤー用の成形体として用いる
場合に生じうる第二の問題点としては、サ−モトロピッ
ク液晶ポリマーから得られる成形品の中には酸素バリヤ
ー性が必ずしも充分に高いとはいい難いものも含まれて
いることである。例えば、前述したＰｏｌｙｍ．Ｐｒｅ
ｐｒ．（Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，Ｄｉｖ．Ｐｏｌｙ
ｍ．Ｃｈｅｍ．），３０（１），３−４（１９８９）に
記載された４０モル％のポリエチレンテレフタレ−トと
６０モル％の４−アセトキシ安息香酸とから製造される
サ−モトロピック液晶ポリマーより得られるフィルムの
酸素ガス透過量は、３６ｃｃ・２０μｍ／ｍ↑２・ｄａ
ｙ・ａｔｍであることが報告されているように、該ポリ
マーは必ずしも高性能の酸素バリヤー材とは言えないレ
ベルである。また、本発明者等の検討によると、前述の
特開昭６０−２８４２８号に記載されたサ−モトロピッ
ク液晶ポリエステルから得られるフィルムの酸素バリヤ
ー性も、必ずしも高いレベルではないことが判明した。

【００１０】特開昭６１−８９８１６号には、サ−モト
ロピック液晶ポリマーと熱可塑性ポリマーとからなる多
層シートおよび多層フィルムに関する提案があるが、そ
の目的とするところはもっぱら引張特性、特に引張強度
の向上といった多層体の高強度化であり、該サ−モトロ
ピック液晶ポリマーのガスバリヤー性、成形性、延伸性
に関する特性は開示されてなく、さらには該サ−モトロ
ピック液晶ポリマーを使用した容器および容器に内容物
を充填し、さらには熱と水分が同時に作用する条件下で
処理して得られる食品包装体という技術的思想も開示さ
れていない。特開平２−２５３９５０号には、サ−モト
ロピック液晶ポリマーと熱可塑性ポリマーとからなる多
層シートおよび多層フィルムおよびそれらの特にガスバ
リヤー性を利用した各種包装材やレトルト食品への利用
に関する提案があるが、延伸性に関する特性は開示され
てない。

【００１１】

【課題を解決するための手段】このような状況に鑑み、
本発明者等は、従来の熱液晶ポリマーからなる容器が達
成し得ない優れたガスバリヤー性と成形加工性を兼ね備
えたポリエステル多層容器を提供すべく鋭意検討を重ね
た結果、本発明を完成するに至った。すなわち本発明
は、熱可塑性樹脂を主体とする少なくとも１種の層と実
質的に下記化４

【００１２】

【化４】

【００１３】（化１中Ａｒは１，４−フェニレン基また
は２，６−ナフチレン基を表す。）で表される構成単位
（１）、下記化５

【００１４】

【化５】

【００１５】で表される構成単位（２）、下記化６

【００１６】

【化６】

【００１７】で表される構成単位（３）からなり、構成
単位（１）と構成単位（２）を実質的に等しいモル数で
含み、構成単位（１）および構成単位（２）の合計量が
１５〜９０モル％、構成単位（３）の量が１０〜８５モ
ル％である熱液晶ポリエステルの層との積層体からなる
ことを特徴とする多層容器、および該多層容器に内容物
を充填し、密封したあと熱水または蒸気処理して得た包
装体である。

【００１８】なお、本明細書において用いられる用語
「容器」とは主として飲食品、医薬品等の包装用途に適
する成形物品を意味する。このような成形物品は本発明
の多層ポリエステルからなるシートおよびフィルム、さ
らにはボトル、トレイ、カップ、袋等の有底容器も含
む。

【００１９】以下本発明を具体的に説明する。本発明中
で用いる熱液晶ポリエステルの構成単位（１）は、芳香
族ジカルボン酸成分により導入される構成単位であり、
具体的にはテレフタロイル基および／またはナフタレン
−２，６−ジカルボニル基である。構成単位（１）の一
部、好ましくは構成単位（１）の２０モル％以下は、他
のジカルボン酸成分に置き換えられていてもよい。他の
ジカルボン酸成分としては、例えば、イソフタル酸、
２，７−ナフタレンジカルボン酸、１，４−ナフタレン
ジカルボン酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、
コハク酸、アジピン酸、セバシン酸などのジカルボン酸
に対応するものが挙げられる。また得られるポリエステ
ルが溶融成形可能となる範囲内の量であれば、構成単位
（１）の一部をトリメリット酸、トリメシン酸、ピロメ
リット酸などの多価カルボン酸成分に置き換えることも
可能である。

【００２０】本発明中で用いる熱液晶ポリエステルにお
ける構成単位（２）とは、エチレングリコールにより導
入されるようなエチレンジオキシ基であるが、その一
部、好ましくは構成単位（２）の２０モル％以下は、他
のグリコールにより導入されうる構成単位に置き換えら
れていてもよい。エチレングリコール以外のグリコール
としては、例えば、１，２−プロパンジオール、１，３
−プロパンジオール、１，４−ブタンジオール、１，３
−ブタンジオール、２−メチル−１，３−プロパンジオ
ール、１，５−ペンタンジオール、ネオペンチルグリコ
ール、１，６−ヘキサンジオール、３−メチル−１，５
−ペンタンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノ
ール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコー
ル、ｏ−、ｍ−またはｐ−キシリレングリコールなどが
挙げられる。また得られるポリエステルが溶融成形可能
となる範囲内の量であれば、構成単位（２）の一部を、
グリセリン、トリメチロールプロパン、トリエチロール
プロパン、ペンタエリスリトールなどの多価アルコール
によって導入されうる構成単位に置き換えることも可能
である。

【００２１】本発明中で用いる熱液晶ポリエステルにお
ける構成単位（１）および構成単位（２）は、テレフタ
ル酸、またはそのエステル形成性誘導体とエチレングリ
コールとを主成分とする反応、２，６−ナフタレンジカ
ルボン酸またはそのエステル形成性誘導体とエチレング
リコールとを主成分とする反応、またはテレフタル酸と
２，６−ナフタレンジカルボン酸の混合物、もしくはそ
れらのエステル形成性誘導体とエチレングリコールとを
主成分とする反応によって得られるポリエステルを原料
のひとつとして用いることによって本発明中の熱液晶ポ
リエステルの分子中に導入される。

【００２２】本発明中の熱液晶ポリエステルの製造にお
いて用いるポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン
ナフタレートあるいはこれらの共重合体は、従来ポリエ
チレンテレフタレート等の通常のポリエステルの製造に
際して確立された方法で製造することができる。例え
ば、ジカルボン酸とグリコールとをエステル化反応した
あと重縮合する方法、ジカルボン酸エステルとグリコー
ルとをエステル交換したあと重縮合する方法等によって
得られる。その際、エステル化触媒、エステル交換触
媒、重縮合触媒、安定剤等を使用することが好ましい結
果を与える場合があるが、これらの触媒、安定剤等とし
ては、ポリエステル、特にポリエチレンテレフタレート
の製造において使用しうる触媒、安定剤等として知られ
ているものを用いることができる。例えば、これらの反
応を促進する触媒としては、ナトリウム、マグネシウ
ム、カルシウム、亜鉛、マンガン、錫、タングステン、
ゲルマニウム、チタン、アンチモン等の金属化合物が、
また安定剤としてはリン酸、リン酸エステル類、亜リン
酸、亜リン酸エステル類などのリン化合物を例示するこ
とができる。さらに、必要に応じて他の添加剤（着色
剤、紫外線吸収剤、光安定化剤、帯電防止剤、難燃剤、
結晶化促進剤等）を添加することもできる。

【００２３】本発明中で使用する熱液晶ポリエステルを
製造する際に用いるポリエチレンテレフタレート、ポリ
エチレンナフタレート、これらの共重合体などの原料ポ
リエステルの重合度に関しては、特に規定はないが、フ
ェノール／テトラクロロエタン等重量混合溶媒中、３０
℃で測定した極限粘度が０．０１〜１．５ｄｌ／ｇのも
のを用いることが望ましい。

【００２４】構成単位（１）および構成単位（２）は、
それらの合計量において熱液晶ポリエステル中１５〜９
０モル％の範囲内、好ましくは２５〜８５モル％の範囲
内、より好ましくは３０〜８０モル％の範囲内で存在す
る。

【００２５】一方、本発明中で用いる熱液晶ポリエステ
ルにおける構成単位（３）は、６−オキシ−２−ナフト
イル基である。構成単位（３）の一部、好ましくは１０
モル％以下は、他のヒドロキシカルボン酸成分に置き換
えられていてもよい。６−オキシ−２−ナフトイル基以
外のヒドロキシカルボン酸成分としては、例えば、７−
オキシ−２−ナフトイル基、４−オキシ−１−ナフトイ
ル基、５−オキシ−１−ナフトイル基などのオキシナフ
トイル基等が挙げられる。

【００２６】また、本発明中で用いる熱液晶ポリエステ
ルにおいて、構成単位（３）の含有量は、１０〜８５モ
ル％の範囲が適当であり、より好ましくは１５〜７５モ
ル％、さらに好ましくは２０〜７０モル％である。構成
単位（３）の含有量が８５モル％を越えると、溶融重合
が困難になること、成形性が著しく損なわれることなど
の不都合が生じ、１０モル％未満であると、得られるポ
リエステルは熱液晶を形成せず、ガスバリヤー性が大き
く低下するので好ましくない。

【００２７】本発明中で用いる熱液晶ポリエステルにお
ける構成単位（３）は、通常対応するアシルオキシカル
ボン酸を原料として用いることによりポリマー分子中に
導入される。アシルオキシカルボン酸としては、対応す
るヒドロキシカルボン酸と無水酢酸との反応によって得
られるアセトキシカルボン酸が好ましい。

【００２８】本発明中で用いる熱液晶ポリエステルは溶
融相において液晶を形成する（光学的異方性を示す）性
質を有する。溶融相におけるこのような光学的異方性の
確認は、当業者によく知られているように、加熱装置を
備えた偏光顕微鏡を用いて、直交ニコル下で試料の薄
片、好ましくは５〜２０μm程度の薄片をカバーグラス
間にはさみ一定の昇温速度下で観察し、一定温度以上で
光を透過することを見ることにより行ない得る。尚、本
観察においては高温度下でカバーグラス間にはさんだ試
料に軽く圧力を加えるか、あるいはカバーグラスをずり
動かすことによってより確実に偏光の透過を観察し得
る。本観察において偏光の透過し始める温度が、光学的
に異方性の溶融相への転移温度である。溶融成形の容易
さの点から、この転移温度は３５０℃以下、より好まし
くは３００℃以下であることが望ましい。

【００２９】本発明中の熱液晶ポリエステルの光学的に
異方性の溶融相への転移温度は、従来提案されている熱
液晶ポリエステルとは異なり、示差走査熱量計により決
定することは難しい。すなわち、あとの実施例から明ら
かなように、本発明中の熱液晶ポリエステルを示差走査
熱量計により測定した場合には、組成によっては明確な
吸熱ピークが観測されない場合があり、例え吸熱ピーク
が観測される場合にも、該ピークは必ずしも、結晶から
液晶への転移に基づくものではない。本発明の熱液晶ポ
リエステルでは、構成単位（３）の割合が増加するに従
って吸熱ピークが小となり、構成単位（３）の割合が３
５モル％以上では吸熱ピークが観測されなくなることが
多い。

【００３０】本発明中の熱液晶ポリエステルの製造は、
例えば先ずポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン
ナフタレート、これらの共重合体またはこれらの混合物
を６−アシルオキシ−２−ナフトエ酸でアシドリシスす
ることによってポリエステルフラグメントを調製し、引
き続いてこのポリエステルフラグメントの重合度を上昇
させることによって目的とする熱液晶ポリエステルを調
製する方法で行なわれる。第一段階のアシドリシスは、
通常、窒素、アルゴン、二酸化炭素のような不活性ガス
雰囲気下２５０〜３００℃で行なわれる。

【００３１】原料化合物として６−アシルオキシ−２−
ナフトエ酸の代わりに、６−ヒドロキシ−２−ナフトエ
酸を用いることもできる。その場合には、６−ヒドロキ
シ−２−ナフトエ酸と低級脂肪族酸無水物、好ましくは
無水酢酸を反応させ実質的にすべてのヒドロキシル基を
アシルオキシ基、好ましくはアセトキシ基に変換（アシ
ル化）したのちに、生成した対応するアシルエステルを
単離することなく、所定の原料ポリエステルと反応させ
ることにより本発明中の熱液晶ポリエステルが製造され
る。この場合、原料ポリエステルは、６−ヒドロキシ−
２−ナフトエ酸のアシル化反応の前後の任意の時期に系
に加えることができる。この６−ヒドロキシ−２−ナフ
トエ酸のアシル化反応段階では、反応の進行に伴って生
成する６−アシルオキシ−２−ナフトエ酸が系内に析出
し、攪拌が困難になることがあるので、それを未然に防
止するために、目的とするアシル化反応に悪影響を及ぼ
さず、かつ１００〜２００℃程度の沸点を有する溶媒、
特に好ましくは酢酸を系内に存在させておくことが望ま
しい。

【００３２】６−アシルオキシ−２−ナフトエ酸と原料
ポリエステルとのアシドリシス反応の段階で生成する低
級脂肪族酸は理論留出量の大半が系外に出る。次いで系
中に残存するアシドリシス反応の生成物を減圧下２５０
〜３５０℃でさらに脱低級脂肪族酸させて、所望の物品
を成形するのに好適な、好ましくは０．１ｄｌ／ｇ以上
の対数粘度にまで重合度を増大させる。この場合、重合
温度は反応速度の点から２７０℃以上、またポリエステ
ルの分解を抑制する点から３５０℃以下の温度であるこ
とが好ましいが、特に好ましくは２７０〜３２０℃であ
る。この重合段階においては減圧度を徐々に高め、最終
的に１ｍｍＨｇ以下、好ましくは０．５ｍｍＨｇ以下に
することが望ましい。またさらに分子量を高める方法と
して、業界周知の固相重合法等を用いることも可能であ
る。

【００３３】本発明中で用いる熱液晶ポリエステルの、
ペンタフルオロフェノール中、６０℃で測定した対数粘
度は、得られる成形品の力学強度の点から、０．１ｄｌ
／ｇ以上、好ましくは０．３ｄｌ／ｇ以上、より好まし
くは０．４ｄｌ／ｇ以上であることが望ましい。また、
対数粘度に臨界的な上限値はないが、溶融重合の容易
さ、成形性等の点から３．０ｄｌ／ｇ以下、好ましくは
２．０ｄｌ／ｇ以下であることが好ましい。

【００３４】なお、本発明中で使用する熱液晶ポリエス
テルの構成単位（１）、（２）および（３）の組成比に
関しては、ポリマーを適当な溶媒に溶解させ、該溶液の
ＮＭＲスペクトルを測定することにより決定され、通常
仕込み原料組成比と実質的に同一の組成を有するポリマ
ーが得られる。

【００３５】本発明中の熱液晶ポリエステルは、従来公
知の熱液晶ポリマーと異なり、溶融状態から急冷して得
られる成形品の結晶化度が極めて低く、通常の場合には
Ｘ線回折により求められる結晶化度は２０％以下であ
る。熱液晶ポリエステル中の構成単位（３）の割合が増
加するに従って結晶化度が低下する。このため、本発明
中の熱液晶ポリエステルから得られるフィルム形態など
の成形品は、従来提案されている熱液晶ポリエステルと
は異なり、後述するように、一軸方向および二軸方向の
加熱延伸が可能であり、多くの場合２×２倍以上または
３×３倍以上の同時、あるいは逐次二軸延伸が可能であ
る。しかも、本発明中の熱液晶ポリエステルからなる成
形品は優れたガスバリヤー性を有している。さらに、本
発明中の熱液晶ポリエステルから得られる成形品は、あ
との実施例からも明らかなように、結晶化度が低いにも
かかわらず曲げ強度、曲げ弾性率等の力学物性は従来提
案されている熱液晶ポリエステルから得られる成形品の
それに較べて著しく大である。

【００３６】本発明中の熱液晶ポリエステルは、通常の
ポリエステルに関して従来知られている方法により溶融
成形が可能であり、それによって各種の成形品を得るこ
とが可能である。本発明中の熱液晶ポリエステルから得
られるフィルムは厚みによっては透明であり、例えば２
５μmの厚さのフィルムで十分な透明性を有するものが
多い。このように透明なフィルムを与えることも従来の
熱液晶ポリエステルにはない本発明のポリエステルの特
徴である。

【００３７】本発明の他の要件は、該熱液晶ポリエステ
ルの層と熱可塑性樹脂を主体とする少なくとも１種の層
との積層体からなることである。該熱液晶ポリエステル
の層に熱可塑性樹脂の層を積層することにより、ガスバ
リヤー性、耐熱水性、耐レトルト性、さらには熱成形性
に優れた包装体を得ることができる。

【００３８】熱可塑性樹脂を主体とする層を形成する樹
脂としては、ガラス転移温度（Ｔｇ）１７０℃以下の熱
可塑性樹脂が好適に使用される。そのうち特にＴｇ１５
０℃以下の熱可塑性樹脂が好ましい。なおここで、Ｔｇ
とはＤＳＣ（昇温速度１０℃／分で測定）によって得ら
れる値である。疎水性樹脂、とくにポリオレフィン系樹
脂が代表的なものとしてあげられる。ポリオレフィン系
樹脂としては、高密度、中密度あるいは低密度のポリエ
チレン、ポリプロピレン、酢酸ビニル、アクリル酸エス
テル、あるいはブテン、ヘキセン、４−メチル−１−ペ
ンテンなどのα−オレフィン類を共重合したポリエチレ
ン、アイオノマー樹脂、ポリプロピレンホモポリマー、
エチレンをグラフト共重合したポリプロピレン、あるい
はエチレン、ヘキセン、４−メチル−１−ペンテンなど
のα−オレフィン類を共重合したポリプロピレン、ポリ
−１−ブテン、ポリ−４−メチル−１−ペンテン、ある
いは上述のポリオレフィンに無水マレイン酸などを作用
させた変性ポリオレフィン、さらにはエチレン−ビニル
アルコール共重合体などを含んでいる。この中でポリプ
ロピレン（ＰＰ）類は本発明の目的に好適である。

【００３９】さらに熱可塑性樹脂を主体とする層を形成
する樹脂としては、ポリ（エチレンテレフタレート）、
ポリ（エチレンナフタレート）、ポリ（ブチレンテレフ
タレート）、ポリ（エチレンテレフタレート／イソフタ
レート）などに代表されるポリエステル系樹脂やポリス
チレン、スチレン−ブタジエン共重合体、スチレン−イ
ソプレン共重合体などのポリスチレン系樹脂またはポリ
カーボネート系樹脂、ナイロン６、ナイロン６６、ナイ
ロン６／１２共重合体、ナイロン６／６，６共重合体な
どのポリアミド系樹脂があげられる。

【００４０】さらに、熱可塑性樹脂を主体とする層を形
成する樹脂は上記樹脂を単独で用いてもまた２種類以上
配合して使用しても構わない。また成形性が損なわれな
い範囲でタルク、マイカ、クレー、セリサイト、ガラス
フレーク、炭酸カルシウム、ケイ酸、チタンなどの無機
フィラーを添加しても構わない。

【００４１】また、上記した熱可塑性樹脂を主体とする
層を該ポリエステルからなる層に積層するにあたり、該
ポリエステルからなる層の内層または外層のどちらか１
層に積層されることが必須の要件であり、より好ましく
は内外層に積層されることである。とくに耐熱水性、耐
レトルト性を付与するためには内外層に積層されること
が効果的である。内外層に積層される場合、内外層を形
成する樹脂は同一でも良いし、異なっていても構わな
い。また、可塑剤、滑材、酸化防止剤、着色剤、紫外線
吸収剤などあるいは他のポリマーを本発明の作用効果が
損なわれない範囲で添加しても差し支えない。

【００４２】本発明において上記熱可塑性樹脂を主体と
する少なくとも１種の層と該ポリエステルの層からなる
多層積層体および該多層積層体を使用した密封容器は従
来公知の方法で製造が可能であり、特に加熱延伸多層積
層体に好適に使用される。共押出法においては、各樹脂
層に対応する押出機で溶融混練後、Ｔ−ダイ、サーキュ
ラーダイなどの多層多重ダイスを通して所定の形状に押
出す。また、共射出法においては、各樹脂層に対応する
射出機で溶融混練後、金型中に射出し、多層の容器また
は容器用のプリフォームを製造する。ドライラミネート
法においては、本発明中のポリエステル樹脂を押出機で
溶融混練後、Ｔ−ダイ、サーキュラーダイなどの成形ダ
イより押出成形して得られたフィルム、シートと熱可塑
性樹脂を主体とするフィルム、シートとを積層すること
により多層積層体が製造される。積層にあたり、両フィ
ルム、シートは延伸されていても構わない。その他、サ
ンドラミネート法、押出ラミネート法により多層積層体
が製造される。共押出法において熱可塑性樹脂を主体と
する層には、本発明の多層容器を製造する際に発生する
スクラップを原料あるいは原料の一部として使用するこ
ともできる。また、スクラップを熱可塑性樹脂を主体と
する少なくとも１種の層と該ポリエステルの層とは独立
した層として使用することもできる。

【００４３】本発明の多層容器の層を共押出法によって
作成する場合には、熱可塑性樹脂を主体とする少なくと
も１種の層と該ポリエステルの層の間に接着性樹脂の層
をはさんで積層する通常の方法が採用される。接着性樹
脂としては、実用段階でデラミネーションを起こさない
ものであればよく、特に限定はされないが、例えば、不
飽和カルボン酸またはその無水物をオレフイン系重合体
（例えばポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン等
のポリオレフイン、オレフインを主体とする共重合体）
に化学的に（例えば付加反応、グラフト反応）結合させ
て得られる、カルボキシル基を含有する変性オレフイン
系重合体が挙げられる。具体的には無水マレイン酸グラ
フト変性ポリエチレン、無水マレイン酸グラフト変性ポ
リプロピレン、無水マレイン酸グラフト変性エチレン−
エチルアクリレート共重合体、無水マレイン酸グラフト
変性エチレン−酢酸ビニル共重合体から選ばれた１種ま
たは２種の混合物が挙げられる。また、グリシジルアク
リレート、グリシジルメタクリレートなどのグリシジル
基を有する重合性不飽和化合物、メタクリロキシプロピ
ルトリメトキシシラン基を有する重合性不飽和化合物な
ど、グリシジル基、アルコキシシラン基などの変性オレ
フイン系重合体が挙げられる。これらの官能基は複数組
み合わせてもよい。具体的にはグリシジル変性ポリエチ
レン、グリシジル変性ポリプロピレン、グリシジル変性
エチレンーアクリル酸エチル共重合体、グリシジル変性
エチレンー酢酸ビニル共重合体、アルコキシシラン変性
ポリエチレン、アルコキシシラン変性ポリプロピレン、
アルコキシシラン変性エチレンー酢酸ビニル共重合体か
ら選ばれた１種または２種の混合物が挙げられる。その
他、多価カルボン酸、多価アルコール、ヒドロキシカル
ボン酸を構成成分としたポリエステル系樹脂も接着性樹
脂として挙げられる。

【００４４】ドライラミネート法を採用する場合は、ド
ライラミネート用接着剤としては層間接着力が充分であ
れば特に限定されるものではない。例えばポリウレタン
系、ポリエステル系のドライラミネート用接着剤が挙げ
られる。また、積層化にあたり、コロナ放電処理、スパ
ッタリング処理、高周波処理、火炎処理、クロム酸処
理、溶剤エッチング処理などや、これらを組み合わせた
表面処理を施しても構わない。

【００４５】これらの方法により製造された該積層体は
シート、フィルム、パリソン、プリフォーム等の形をと
り、該積層体は真空圧空成形、二軸延伸ブロー成形など
により、所定の温度で再加熱し延伸操作を行う方法、あ
るいは該多層積層体（シート、フィルム）を二軸延伸機
に供し、加熱延伸操作を行う方法、さらには共射出法で
得たパリソン、プリフォームを延伸ブローする方法によ
り所定の形状の容器に形成される。

【００４６】さらに本発明の多層容器に関しては、胴部
壁の全層の平均厚さは４０〜２５００μｍ、特に２５０
〜１５００μｍが好ましく、また全層厚さに対する該ポ
リエステル層の厚さ割合は特に制限はないが、０．２〜
５０％、好ましくは１〜３０％、特に好ましくは２〜２
０％である。

【００４７】本発明の多層容器の層構成としては、熱可
塑性樹脂層をＡ、該ポリエステル層をＢとするとき、Ａ
／Ｂ、Ａ／Ｂ／Ａ、Ａ／Ｂ／Ａ／Ｂ、Ａ／Ｂ／Ａ／Ｂ／
Ａなどが挙げられる。各層間層には前記した接着性樹脂
層、さらには本発明の多層容器の回収層を配置すること
もできる。

【００４８】本発明において、加熱延伸多層積層体とは
前記したとおり、加熱延伸することにより得られるカッ
プ、ボトルなどの容器あるいはシート、フィルム状物で
あり、また加熱とは該多層積層体を加熱延伸に必要な温
度に所定時間放置し、該多層積層体が熱的にほぼ均一に
なる様な操作を意味し、操作性を考慮して、種々のヒー
ターで加熱、均一化する方法が好ましい。

【００４９】加熱操作は、延伸と同時に行ってもよい
し、また延伸前に行ってもよい。また加熱操作とは、熱
的に均一に加熱された多層積層体をチャック、プラグ、
真空力、圧空力などによりカップ、ボトル、フィルム状
に均一に成形する操作を意味し、一軸延伸、同時二軸延
伸、逐次二軸延伸のいずれでも採用できる。

【００５０】本発明中の該熱液晶ポリエステルの延伸性
について述べる。該熱液晶ポリエステルを従来公知の方
法でＴ−ダイ、サーキュラーダイなどの成形ダイより押
出成形して得られたフィルム、シートは加熱延伸操作に
より、面積で延伸前と比較し１．３倍以上、好ましくは
４倍以上、より好ましくは９倍以上に拡大されることが
本発明を達成するために必須の要件である。ここで、延
伸温度は該熱液晶ポリエステルのガラス転移温度＋１０
℃〜ガラス転移温度＋１５０℃あるいはガラス転移温度
＋１０℃〜融点の範囲、好ましくはガラス転移温度＋３
０℃〜ガラス転移温度＋１３０℃あるいはガラス転移温
度＋３０℃〜融点の範囲であり、ガラス転移温度および
融点は後述する方法で熱分析により得られる値である。
本発明中の該熱液晶ポリエステルから得られたフィル
ム、シートの延伸性が１．３倍未満であると、本発明中
の該熱液晶ポリエステルの層と熱可塑性樹脂を主体とす
る層からなる多層積層体から多層容器を得ようとして
も、該熱液晶ポリエステルの層が破断し所望の容器が得
られない。

【００５１】本発明中の熱液晶ポリエステルは、酸素バ
リヤー性に優れており、ポリエチレンテレフタレートの
２０〜４００倍以上の性能を有しており、しかもその優
れた酸素バリヤー性の湿度依存性は極めて小さい。例え
ば、本発明中の熱液晶ポリエステルは、通常、２０℃で
測定した酸素透過量が２０ｃｃ・２０μｍ／ｍ↑2・ｄ
ａｙ・ａｔｍ以下の急冷フィルムを与える。酸素バリヤ
ー性は成形品に対して熱処理を施すことにより更に向上
する場合がある。

【００５２】このように得られた本発明の多層容器に、
内容物、とくに食品を充填後、必要に応じ公知の手段で
内部を脱気状態にして、あるいは窒素ガス、炭酸ガスな
どの不活性ガスで内部を置換した後に熱シールなどの手
段で密封し、続いて、例えば１００℃以下のいわゆるボ
イル処理あるいは１００℃を超える温度条件下、とりわ
け１０５〜１３５℃で実施されるレトルト処理のような
熱水または蒸気（特に高温、高圧蒸気滅菌）で殺菌処理
され、本発明の包装体、とくに食品包装体が得られる。
ここでボイル殺菌処理あるいはレトルト殺菌処理として
は通常の熱水または蒸気加熱処理条件を採用することが
できる。またレトルト殺菌処理は回収式、置換式、シャ
ワー式、スプレー式等の各種方法が採用される。

【００５３】本発明の多層容器がカップあるいはトレー
型の容器のとき、とりわけ優れた食品包装体が得られ
る。

【００５４】充填される内容物としては食品が主にあげ
られる。ここで食品としては、そのまま喫食されるか、
喫食に先だって加温されるような調理済みまたは半調理
の食品が適している。次に殺菌食品類の例を示す。調理
済みカレー、調理済みハヤシ、ビーフシチュウ、ボルシ
チ、ミートソース、酢豚、すき焼き、中華あん、八宝
菜、肉じゃが、おでん、アスパラガスゆで煮、スイート
コーン、マッシュルーム、ツナクリーム煮、コンソメ、
ポタージュ等の各種スープ類、味噌汁、豚汁、けんちん
汁、米飯、釜飯、炒飯、ピラフ、粥類、スパゲッティ、
そば、うどん、ラーメン、ヌードル、釜飯の素、中華そ
ばの素などの添加用食品類、ゆであずき、ぜんざい、あ
んみつ、肉団子、ハンバーグ、ビーフステーキ、ロース
トポーク、ポークソテー、コンビーフ、ハム、ソーセー
ジ、焼魚、焼肉、焼鳥、ローストチキン、ポークケチャ
ップ、魚肉くんせい、ベーコン、かまぼこ、プリン、ゼ
リー、ようかん、各種ペットフード類などがあげられ
る。

【００５５】以下実施例により本発明を更に具体的に説
明するが、本発明はこれによって何ら限定を受けるもの
ではない。なお、部は重量部を意味している。

【００５６】

【実施例】本実施例中の物性値の測定、成形性およびレ
トルトの評価は次の方法に従った。 （１）対数粘度（ηinh） ペンタフルオロフェノ−ル溶媒を用いて０．１ｇ／ｄｌ
の濃度で６０℃で測定した。 ηinh＝ｌｎ（ｔ1／ｔ0）／ｃ ［式中、ηinhは対数粘度（ｄｌ／ｇ）を表し、ｔ0は溶
媒での流下時間（秒）を表し、ｔ1は試料溶液での流下
時間（秒）を表し、ｃは溶液中の試料の濃度（０．１ｇ
／ｄｌ）を表す。］ （２）熱分析 示差走査熱量計（ＤＳＣ；メトラー社製、ＴＡ−３００
０型）を用いて、溶融状態から急冷した試料に対し、１
０℃／分の昇温速度にて融点（Ｔｍ）およびガラス転移
温度（Ｔｇ）を測定した。 （３）酸素透過量（ＯＴＲ） ガス透過率測定装置（ＭＯＤＥＲＮ ＣＯＮＴＯＲＯＬ
Ｓ社製 ＯＸ−ＴＲＡＮ１０／５０Ａ）を使用して２０
℃、相対湿度６５％の条件下で、インフレーションフィ
ルムについて測定した。単位はｃｃ・２０μｍ／ｍ↑２
・ｄａｙ・ａｔｍである。 （４）延伸性 インフレーション製膜法により単層フィルムを製膜し、
このフィルムを（株）東洋精機製作所製二軸延伸装置を
用いて１００〜２００℃の温度で３×３倍（面積９倍）
の二軸延伸に付した。 （５）熱成形性 浅野研究所製の真空圧空成形機（絞り比１／１、丸底カ
ップ、ヒーター温度４００℃）により、外観の目視評価
を行った。 （６）レトルト試験 （５）で作成した容器を使用し、内容物としてコーンビ
ーフを充填した密封容器をテストサンプルとして、レト
ルト装置（（株）日阪製作所製、高温高圧調理殺菌試験
機ＲＣＳ−４０ＲＴＧＮ）を使用し、１２０℃、６０分
のレトルト処理を実施し、味覚の変化などの官能試験を
実施した。 （７）ポリマー組成 得られたポリマーをトリフルオロ酢酸溶液とし、５００
ＭＨｚ 1Ｈ-ＮＭＲ（日本電子製、ＪＮＭ ＧＸ−５０
０型）にて測定した。なお、本測定の結果、実施例およ
び比較例でそれぞれ得られた熱液晶ポリエステルの構成
組成は、いずれの場合も仕込み原料組成と分析精度内で
一致していることが確認された。

【００５７】実施例１ フェノール／テトラクロロエタン等重量混合溶媒を用い
て３０℃で測定した極限粘度が０．６５ｄｌ／ｇのポリ
エチレンナフタレート９７５ｇ（４．０モル）、および
６−アセトキシ−２−ナフトエ酸１３９０ｇ（６．０モ
ル）を、攪拌機、蒸留塔および窒素ガス吹き込み口を備
えた内容積８ｌの反応器に仕込み、反応系内を３回窒素
置換したのち窒素気流下２９０℃にて１時間攪拌加熱
し、その後徐々に系内を減圧にして約３０ｍｍＨｇで約
２時間反応させた。本操作の結果、理論留出酢酸量の約
９０％が留出した。次いで反応系内の真空度をさらに上
昇させ、１ｍｍＨｇ以下で５時間反応させたのち生成ポ
リエステル（ポリマーＡ）を取り出した。

【００５８】得られたポリマーをトリフルオロ酢酸に溶
解させ1Ｈ-ＮＭＲスペクトルを測定した結果、本ポリマ
ーの構成単位比は、［構成単位（１）＋構成単位
（２）］／構成単位（３）のモル比で５７／４３である
ことが判明した。これは仕込みの原料組成比と実質的に
同一である。得られたポリマーの微小片をリンカム（Li
nkam）社製、顕微鏡用加熱装置ＴＨ−６００内で窒素雰
囲気下、１０℃／分の速度で昇温し、偏光顕微鏡直交ニ
コル下で観察したところ、１５０℃付近から光を透過し
始め、その後昇温に伴って透過光量はさらに増大し、最
終的に３５０℃まで昇温しても光学的に異方性の溶融相
を形成したままであった。また、本ポリマーを溶融状態
から急冷した試料を１０℃／分の昇温速度でＤＳＣで分
析した結果、８８℃にガラス転移点が観測された以外、
吸熱ピークは全く観測されなかった。さらに本ポリマー
を溶融状態から急冷した試料の結晶化度をＸ線広角散乱
で測定した結果、結晶化度は８％であった。次に本ポリ
マーから、田端機械製小型射出成形機（ＴＫ１４−１Ａ
Ｐ型）を用いて、シリンダー温度２８０℃、射出圧力８
００ｋｇ／ｍｍ↑２、金型温度３０℃で７５×１５×２
ｍｍの大きさの試験片を作製した。得られた試験片をＪ
ＩＳ Ｋ７２０３に準じた方法により、曲げ強度および
曲げ弾性率を測定したところ、次に示す結果が得られた
（いずれも樹脂の流動方向）。

【００５９】曲げ強度 ２１３８ｋｇ／ｃｍ
↑２

【００６０】曲げ弾性率 １２．９×１０↑４
ｋｇ／ｃｍ↑２

【００６１】次に、スケールアップした設備で作成した
本ポリマー（1Ｈ−ＮＭＲスペクトルの測定からするこ
とによりポリマーの各構成単位の組成は上述のポリマー
Ａ実質的に同一であることが確認された）を２８０℃で
加熱混練後、直径４０ｍｍ、スリット幅０．６ｍｍの円
形ダイより押出し、インフレーション製膜法により、厚
み約１００μｍのフィルムを得た。本フィルムの酸素透
過量を、ＭＯＤＥＲＮＣＯＮＴＯＲＯＬＳ社製ガス透過
率測定装置ＯＸ−ＴＲＡＮ１０／５０Ａを使用して２０
℃、相対湿度６５％の条件下で測定した。また本フィル
ムを、（株）東洋精機製作所製二軸延伸装置を用いて、
温度１５０℃にて、３×３倍（面積９倍）の同時二軸延
伸に付した結果、厚み約１０μｍの厚さ均一なフィルム
が得られた。

【００６２】本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分析結果、
フィルムの酸素透過量および延伸性の評価の結果を表１
および表２に示す。

【００６３】また、上記インフレーション製膜法により
得た上述の厚み約１００μｍのフィルムを中間層に、内
外層に厚さ約３００μｍポリプロピレンシートを使用
し、ドライラミネートを実施し、３層の多層シートを得
た。ドライラミネート用接着剤としては二液型のウレタ
ン系接着剤｛タケラックＡ−３８５（武田薬品工業
（株）製）を主剤に、タケネートＡ−１０（武田薬品工
業（株）製）を硬化剤として｝を使用した。接着剤の塗
布量は４．０ｇ／ｍ↑２であった。ラミネート後、４０
℃、３日間養生を実施した。（株）浅野研究所製の真空
圧空成形機を使用してこの多層シートの熱成形を１８０
℃で実施し、底面が半径３３ｍｍ、上部開口部が半径３
７ｍｍの円形で高さが３７ｍｍのカップ型容器を得た。
カップはクラック、偏肉などの延伸むらもなく外観も良
好であった。

【００６４】得られたカップに内容物としてコンビーフ
を充填し窒素ガスで置換後、アルミニウム箔／ポリプロ
ピレンのラミネートフィルムをふた材としてヒートシー
ルして密封容器とし、テストサンプル（１）を得た。ま
た、１１０ｃｃのガラスびんにコンビーフを充填し、窒
素ガスで置換後アルミキャップで密封し、対照サンプル
（０）を準備した。上記サンプルをレトルト装置
（（株）日阪製作所製、高温高圧調理殺菌試験機ＲＣＳ
−４０ＲＴＧＮ）を使用し、１２０℃、６０分のレトル
ト処理を実施した。レトルト処理後サンプル（１）は特
に外観、形態に不良は認められなかった。このサンプル
（１）を２０℃、６５％ＲＨ中で、対照サンプル（０）
を冷蔵庫（５℃）に保存した。３ケ月後両者を開封し、
年齢、性別を無作為に選んだパネラー１０人で評価した
ところ、１０人中１０人が味、色、臭いに変化を認め
ず、保存性良好であった。熱成形性およびレトルト試験
の結果を併せて表１および表２に示す。

【００６５】実施例２ 実施例１において、ポリエチレンナフタレート／６−ア
セトキシ−２−ナフトエ酸のモル比を５０／５０にした
以外は実施例１と同様にしてポリエステルを得た。本ポ
リマーを、実施例１で用いた装置により偏光顕微鏡直交
ニコル下で観察したところ、２３０℃付近から光を透過
し始め、その後昇温に伴って透過光量はさらに増大し、
最終的に３５０℃まで昇温しても光学的に異方性の溶融
相を形成したままであった。また、本ポリマーを溶融状
態から急冷した試料を１０℃／分の昇温速度でＤＳＣで
分析した結果、８２℃にガラス転移点、２３５℃にわず
かに吸熱ピークが観測された。さらに本ポリマーを溶融
状態から急冷した試料の結晶化度をＸ線広角散乱で測定
した結果、結晶化度は１１％であった。次に実施例１と
同様の条件で射出成形を行ない、曲げ強度および曲げ弾
性率を測定したところ、次に示す結果が得られた（いず
れも樹脂の流動方向）。また、その他の評価試験も実施
例１と同様にして実施した。

【００６６】曲げ強度 ２０４６ｋｇ／ｃｍ
↑２

【００６７】曲げ弾性率 １２．１×１０↑４
ｋｇ／ｃｍ↑２

【００６８】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００６９】実施例３ 実施例１において、ポリエチレンナフタレート／６−ア
セトキシ−２−ナフトエ酸のモル比を６０／４０にした
以外は実施例１と同様にしてポリエステルを得た。本ポ
リマーを、実施例１で用いた装置により偏光顕微鏡直交
ニコル下で観察したところ、２５０℃付近から光を透過
し始め、その後昇温に伴って透過光量はさらに増大し、
最終的に３５０℃まで昇温しても光学的に異方性の溶融
相を形成したままであった。また、本ポリマーを溶融状
態から急冷した試料を１０℃／分の昇温速度でＤＳＣで
分析した結果、８０℃にガラス転移点、２５２℃に吸熱
ピークが観測された。次に実施例１と同様の条件で射出
成形を行ない、曲げ強度および曲げ弾性率を測定したと
ころ、次に示す結果が得られた（いずれも樹脂の流動方
向）。また、その他の評価試験も実施例１と同様にして
実施した。

【００７０】曲げ強度 １８４４ｋｇ／ｃｍ
↑２

【００７１】曲げ弾性率 １０．８×１０↑４
ｋｇ／ｃｍ↑２

【００７２】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００７３】実施例４ 実施例１において、ポリエチレンナフタレート／６−ア
セトキシ−２−ナフトエ酸のモル比を３０／７０にした
以外は実施例１と同様にしてポリエステルを得た。本ポ
リマーを、実施例１で用いた装置により偏光顕微鏡直交
ニコル下で観察したところ、１５０℃付近から光を透過
し始め、その後昇温に伴って透過光量はさらに増大し、
最終的に３５０℃まで昇温しても光学的に異方性の溶融
相を形成したままであった。また、本ポリマーを溶融状
態から急冷した試料を１０℃／分の昇温速度でＤＳＣで
分析した結果、９３℃にガラス転移点が観測された以外
は吸熱ピークは全く観測されなかった。さらに本ポリマ
ーを溶融状態から急冷した試料の結晶化度をＸ線広角散
乱で測定した結果、結晶化度は７％であった。また、そ
の他の評価試験も実施例１と同様にして実施した。

【００７４】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００７５】実施例５ ６−ヒドロキシ−２−ナフトエ酸１５０４ｇ（８．０モ
ル）、無水酢酸９１８ｇ（９．０モル）、フェノール／
テトラクロロエタン等重量混合溶媒を用いて３０℃で測
定した極限粘度が０．６５ｄｌ／ｇのポリエチレンナフ
タレート４８４ｇ（２．０モル）、および反応溶媒とし
ての酢酸９６０ｇ（１６．０モル）を、攪拌機、蒸留塔
および窒素ガス吹き込み口を備えた内容積８ｌの反応器
に仕込み、反応系内を３回窒素置換したのち窒素気流
下、還流条件下で約２時間攪拌加熱した。その後、約３
時間かけて２９０℃まで昇温した後、徐々に系内を減圧
にして約３０ｍｍＨｇで約２時間反応させた結果、理論
留出量の約９５％の酢酸および無水酢酸が留出した。次
に反応系内の真空度をさらに上昇させ、１ｍｍＨｇ以下
で１時間反応させたのち生成ポリエステルを取り出し
た。

【００７６】本ポリマーを、実施例１で用いた装置によ
り偏光顕微鏡直交ニコル下で観察したところ、１５０℃
付近から光を透過し始め、その後昇温に伴って透過光量
はさらに増大し、最終的に３５０℃まで昇温しても光学
的に異方性の溶融相を形成したままであった。また、本
ポリマーを溶融状態から急冷した試料を１０℃／分の昇
温速度でＤＳＣで分析した結果、９７℃にガラス転移点
が観測された以外は吸熱ピークは全く観測されなかっ
た。さらに本ポリマーを溶融状態から急冷した試料の結
晶化度をＸ線広角散乱で測定した結果、結晶化度は９％
であった。また、その他の評価試験も実施例１と同様に
して実施した。

【００７７】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００７８】実施例６ 実施例５において、原料および溶媒の使用量を６−ヒド
ロキシ−２−ナフトエ酸５６４ｇ（３．０モル）、無水
酢酸３６７ｇ（３．６モル）、酢酸３６０ｇ（６．０モ
ル）およびポリエチレンナフタレート１６９４ｇ（７．
０モル）としたこと以外は実施例５と同様にしてポリエ
ステルを得た。本ポリマーを、実施例１で用いた装置に
より偏光顕微鏡直交ニコル下で観察したところ、２５０
℃付近から光を透過し始め、その後昇温に伴って透過光
量はさらに増大し、最終的に３５０℃まで昇温しても光
学的に異方性の溶融相を形成したままであった。また、
本ポリマーを溶融状態から急冷した試料を１０℃／分の
昇温速度でＤＳＣで分析した結果、１２２℃にガラス転
移点、２５６℃に吸熱ピークが観測された。また、その
他の評価試験も実施例１と同様にして実施した。

【００７９】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００８０】実施例７ 実施例５において、原料および溶媒の使用量を６−ヒド
ロキシ−２−ナフトエ酸３７６ｇ（２．０モル）、無水
酢酸２４５ｇ（２．４モル）、酢酸２４０ｇ（４．０モ
ル）およびポリエチレンナフタレート１９３６ｇ（８．
０モル）としたこと以外は実施例５と同様にしてポリエ
ステルを得た。本ポリマーを、実施例１で用いた装置に
より偏光顕微鏡直交ニコル下で観察したところ、２５５
℃付近から光を透過し始め、その後昇温に伴って透過光
量はさらに増大し、最終的に３５０℃まで昇温しても光
学的に異方性の溶融相を形成したままであった。また、
本ポリマーを溶融状態から急冷した試料を１０℃／分の
昇温速度でＤＳＣで分析した結果、１２２℃にガラス転
移点、２５８℃に吸熱ピークが観測された。また、その
他の評価試験も実施例１と同様にして実施した。

【００８１】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００８２】実施例８ 実施例１においてポリエチレンナフタレートの代わり
に、フェノール／テトラクロロエタン等重量混合溶媒を
用いて３０℃で測定した極限粘度が０．７０ｄｌ／ｇの
ポリエチレンテレフタレート（４．０モル）を用い、重
合温度を２８０℃に変更した以外は実施例１と同様にし
てポリエステルを得た。本ポリマーを、実施例１で用い
た装置により偏光顕微鏡直交ニコル下で観察したとこ
ろ、１８０℃付近から光を透過し始め、その後昇温に伴
って透過光量はさらに増大し、最終的に３５０℃まで昇
温しても光学的に異方性の溶融相を形成したままであっ
た。また、本ポリマーを溶融状態から急冷した試料を１
０℃／分の昇温速度でＤＳＣで分析した結果、８２℃に
ガラス転移点が観測された以外、吸熱ピークはまったく
観測されなかった。さらに本ポリマーを溶融状態から急
冷した試料の結晶化度をＸ線広角散乱で測定した結果、
結晶化度は１３％であった。また、その他の評価試験も
実施例１と同様にして実施した。

【００８３】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００８４】実施例９ 実施例３においてポリエチレンナフタレートの代わりに
実施例８で使用したものと同種のポリエチレンテレフタ
レート（６．０モル）を用い、重合温度を２８０℃に変
更した以外は実施例３と同様にしてポリエステルを得
た。本ポリマーを、実施例１で用いた装置により偏光顕
微鏡直交ニコル下で観察したところ、２２５℃付近から
光を透過し始め、その後昇温に伴って透過光量はさらに
増大し、最終的に３５０℃まで昇温しても光学的に異方
性の溶融相を形成したままであった。また、本ポリマー
を溶融状態から急冷した試料を１０℃／分の昇温速度で
ＤＳＣで分析した結果、８０℃にガラス転移点、２２６
℃に吸熱ピークが観測された。また、その他の評価試験
も実施例１と同様にして実施した。

【００８５】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００８６】実施例１０ 実施例５において、原料および溶媒として６−ヒドロキ
シ−２−ナフトエ酸１１２８ｇ（６．０モル）、無水酢
酸６４３ｇ（６．３モル）、酢酸７２０ｇ（１２．０モ
ル）、ポリエチレンナフタレート４８４ｇ（２．０モ
ル）および実施例８で用いたものと同種のポリエチレン
テレフタレート３８４ｇ（２．０モル）を用いた以外は
実施例５と同様にしてポリエステルを得た。本ポリマー
を、実施例１で用いた装置により偏光顕微鏡直交ニコル
下で観察したところ、１５０℃付近から光を透過し始
め、その後昇温に伴って透過光量はさらに増大し、最終
的に３５０℃まで昇温しても光学的に異方性の溶融相を
形成したままであった。また、本ポリマーを溶融状態か
ら急冷した試料を１０℃／分の昇温速度でＤＳＣで分析
した結果、８５℃にガラス転移点が観測された以外、吸
熱ピークはまったく観測されなかった。また、その他の
評価試験も実施例１と同様にして実施した。

【００８７】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００８８】比較例１ 実施例１において６−アセトキシ−２−ナフトエ酸の代
わりにｐ−アセトキシ安息香酸（６．０モル）を用いた
以外は実施例１と同様にしてポリエステルを得た。本ポ
リマーを、実施例１で用いた装置により偏光顕微鏡直交
ニコル下で観察したところ、２５５℃付近から光を透過
し始め、その後昇温に伴って透過光量はさらに増大し、
最終的に３５０℃まで昇温しても光学的に異方性の溶融
相を形成したままであった。また、本ポリマーを溶融状
態から急冷した試料を１０℃／分の昇温速度でＤＳＣで
分析した結果、ガラス転移点は観測されず、２５８℃に
吸熱ピークが観測されたのみであった。さらに本ポリマ
ーを溶融状態から急冷した試料の結晶化度をＸ線広角散
乱で測定した結果、結晶化度は２７％であった。また、
その他の評価試験も実施例１と同様にして実施した。

【００８９】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００９０】比較例２ 実施例３において６−アセトキシ−２−ナフトエ酸の代
わりにｐ−アセトキシ安息香酸（４．０モル）を用いた
以外は実施例１と同様にしてポリエステルを得た。本ポ
リマーを、実施例１で用いた装置により偏光顕微鏡直交
ニコル下で観察したところ、２６０℃付近から光を透過
し始め、その後昇温に伴って透過光量はさらに増大し、
最終的に３５０℃まで昇温しても光学的に異方性の溶融
相を形成したままであった。また、本ポリマーを溶融状
態から急冷した試料を１０℃／分の昇温速度でＤＳＣで
分析した結果、ガラス転移点は観測されず、２６３℃に
吸熱ピークが観測されたのみであった。また、その他の
評価試験も実施例１と同様にして実施した。

【００９１】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００９２】比較例３ 実施例８において６−アセトキシ−２−ナフトエ酸の代
わりにｐ−アセトキシ安息香酸（６．０モル）を用いた
以外は実施例１と同様にしてポリエステルを得た。本ポ
リマーを、実施例１で用いた装置により偏光顕微鏡直交
ニコル下で観察したところ、２００℃付近から光を透過
し始め、その後昇温に伴って透過光量はさらに増大し、
最終的に３５０℃まで昇温しても光学的に異方性の溶融
相を形成したままであった。また、本ポリマーを溶融状
態から急冷した試料を１０℃／分の昇温速度でＤＳＣで
分析した結果、ガラス転移点は観測されず、２０５℃に
吸熱ピークが観測されたのみであった。次に実施例１と
同様の条件で射出成形を行ない、曲げ強度および曲げ弾
性率を測定したところ、次に示す結果が得られた（いず
れも樹脂の流動方向）。また、その他の評価試験も実施
例１と同様にして実施した。

【００９３】曲げ強度 ９７０ｋｇ／ｃｍ↑
２

【００９４】曲げ弾性率 ８．１×１０↑４ｋ
ｇ／ｃｍ↑２

【００９５】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００９６】比較例４ 実施例１において、ポリエチレンナフタレート／６−ア
セトキシ−２−ナフトエ酸のモル比を９０／１０にした
以外は実施例１と同様にしてポリエステルを得た。本ポ
リマーを、実施例１で用いた装置により偏光顕微鏡直交
ニコル下で観察したが、３５０℃以下のいかなる温度に
おいても光学的に異方性の溶融相を形成しなかった。ま
た、本ポリマーを溶融状態から急冷した試料を１０℃／
分の昇温速度でＤＳＣで分析した結果、１２３℃にガラ
ス転移点、２６０℃に吸熱ピークが観測された。また、
その他の評価試験も実施例１と同様にして実施した。

【００９７】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【００９８】比較例５ テレフタル酸１６６ｇ（１．０モル）、レゾルシノール
ジアセテート１００ｇ（０．５２モル）、およびメチル
ハイドロキノンジアセテート１０４ｇ（０．５モル）
を、攪拌機、蒸留塔および窒素ガス吹き込み口を備えた
反応器に仕込み、反応系内を３回窒素置換したのち窒素
気流下攪拌しながら５時間かけて２００℃〜３２０℃に
昇温し、理論留出酢酸量の約９０％を留出させた。その
後、反応系内の真空度をさらに上昇させ、１ｍｍＨｇ以
下で１時間反応させポリマーを取り出した。

【００９９】本ポリマーを、実施例１で用いた装置によ
り偏光顕微鏡直交ニコル下で観察したところ、２００℃
付近から光を透過し始め、その後昇温に伴って透過光量
はさらに増大し、最終的に３５０℃まで昇温しても光学
的に異方性の溶融相を形成したままであった。また、本
ポリマーを溶融状態から急冷した試料を１０℃／分の昇
温速度でＤＳＣで分析した結果、１２７℃にガラス転移
点、２００℃に吸熱ピークが観測された。さらに本ポリ
マーを溶融状態から急冷した試料の結晶化度をＸ線広角
散乱で測定した結果、結晶化度は１０％であった。ま
た、その他の評価試験も実施例１と同様にして実施し
た。

【０１００】得られた本ポリマーの対数粘度、ＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【０１０１】比較例６ 実施例１で用いたポリエチレンナフタレートのＤＳＣ分
析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性およ
びレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示す。

【０１０２】比較例７ 実施例６で用いたポリエチレンテレフタレートのＤＳＣ
分析結果、フィルムの酸素透過量、延伸性、熱成形性お
よびレトルト試験の結果を併せて表１および表２に示
す。

【０１０３】実施例１１〜１３、比較例８〜９ 実施例１〜３、および比較例６、７でそれぞれ得られた
インフレフィルムを用いて１００〜２４０℃の温度で３
×３倍に同時二軸延伸し、さらに１２０〜２００℃の温
度で１５分間ヒートセットして二軸延伸フィルムを得
た。得られたフィルムの酸素透過量を表３に示す。

【０１０４】

【表１】

【０１０５】

【表２】

【０１０６】

【表３】

【０１０７】

【発明の効果】ガスバリヤー性、熱成形性、耐熱水性お
よび耐レトルト性が優れている。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松本 光郎 岡山県倉敷市酒津1621番地 株式会社クラ レ内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱可塑性樹脂を主体とする少なくとも１
   種の層と実質的に下記化１ 【化１】 （化１中Ａｒは１，４−フェニレン基または２，６−ナ
   フチレン基を表す。）で表される構成単位（１）、下記
   化２ 【化２】 で表される構成単位（２）、下記化３ 【化３】 で表される構成単位（３）からなり、構成単位（１）と
   構成単位（２）を実質的に等しいモル数で含み、構成単
   位（１）および構成単位（２）の合計量が１５〜９０モ
   ル％、構成単位（３）の量が１０〜８５モル％である熱
   液晶ポリエステルの層との積層体からなることを特徴と
   する多層容器。
2. 【請求項２】 請求項１に記載の多層容器に内容物を充
   填し、密封したあと熱水または蒸気処理して得た包装
   体。