JPH05180304A - 焼結カム - Google Patents
焼結カムInfo
- Publication number
- JPH05180304A JPH05180304A JP35776291A JP35776291A JPH05180304A JP H05180304 A JPH05180304 A JP H05180304A JP 35776291 A JP35776291 A JP 35776291A JP 35776291 A JP35776291 A JP 35776291A JP H05180304 A JPH05180304 A JP H05180304A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cam
- sintered
- hardened layer
- hardness
- floor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Gears, Cams (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】従節側にできるだけ摩耗や損傷を与えない焼結
カムを提供する。 【構成】鉄系材料からなり、全体が硬さＨＲＣ４０〜６
８に仕上げられた密度６．８〜７．８ｇ／ｃｍ3の焼結
カム。
カムを提供する。 【構成】鉄系材料からなり、全体が硬さＨＲＣ４０〜６
８に仕上げられた密度６．８〜７．８ｇ／ｃｍ3の焼結
カム。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関の動弁機構等
に使用される焼結カムに関する。
に使用される焼結カムに関する。
【０００２】
【従来の技術】図３は、焼結カム１が中空状のアルミニ
ウム製軸部材２にはめ込まれて接合されたカムシャフト
を示すものである。このカムシャフトは、内燃機関のタ
ペットやロッカーアーム等のカムフロアを所定のタイミ
ングで動作させるために広く用いられている。
ウム製軸部材２にはめ込まれて接合されたカムシャフト
を示すものである。このカムシャフトは、内燃機関のタ
ペットやロッカーアーム等のカムフロアを所定のタイミ
ングで動作させるために広く用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで近年、この種
のカムシャフトにおいては、カム１との摩擦により生じ
るカムフロア側の摩耗や損傷をできるだけ小さくするこ
とが要求されている。ところがこの点に付いて従来は十
分検討されていなかった。
のカムシャフトにおいては、カム１との摩擦により生じ
るカムフロア側の摩耗や損傷をできるだけ小さくするこ
とが要求されている。ところがこの点に付いて従来は十
分検討されていなかった。
【０００４】本発明は前記事情に鑑みてなされたもの
で、カムフロア側にできるだけ摩耗や損傷を与えない、
すなわち相手攻撃性において有利な焼結カムを提供する
ことを目的とする。
で、カムフロア側にできるだけ摩耗や損傷を与えない、
すなわち相手攻撃性において有利な焼結カムを提供する
ことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、相手攻撃
性において有利な焼結カムを得るべく鋭意研究を重ねた
結果、次の条件を備えた焼結カムが相手攻撃性において
顕著な効果を有するとの知見を得、本発明に想到した。
すなわち請求項１の焼結カムは、鉄系材料を焼結させて
なる焼結カムであって、全体が硬さＨＲＣ４０〜６８に
仕上げられた密度６．８〜７．８ｇ／ｃｍ3のものであ
る。また請求項２の焼結カムは、鉄系材料を焼結させて
なる焼結カムであって、カムフロアと接する領域にその
部分の硬さがＨＲＣ４０〜６８となるように硬化層が形
成され、この硬化層の深さがカムフロアの作動量が大の
部分ほど深く形成された密度６．８〜７．８ｇ／ｃｍ3
のものである。
性において有利な焼結カムを得るべく鋭意研究を重ねた
結果、次の条件を備えた焼結カムが相手攻撃性において
顕著な効果を有するとの知見を得、本発明に想到した。
すなわち請求項１の焼結カムは、鉄系材料を焼結させて
なる焼結カムであって、全体が硬さＨＲＣ４０〜６８に
仕上げられた密度６．８〜７．８ｇ／ｃｍ3のものであ
る。また請求項２の焼結カムは、鉄系材料を焼結させて
なる焼結カムであって、カムフロアと接する領域にその
部分の硬さがＨＲＣ４０〜６８となるように硬化層が形
成され、この硬化層の深さがカムフロアの作動量が大の
部分ほど深く形成された密度６．８〜７．８ｇ／ｃｍ3
のものである。
【０００６】
【作用】上記硬度と密度の両方を満足した焼結カムは、
滑り抵抗、転がり抵抗が小となる。また請求項２の焼結
カムは、カムフロアと接する領域に硬化層が形成され、
この硬化層の深さがカムフロアの作動量が大の部分ほど
深く形成されているので、カムフロアから受ける反力が
大きくなる部分ほど硬化層が厚くなっている。加えてこ
の請求項２の焼結カムは、前述のように硬化層を形成す
ることによって必要な硬さを付与したので、硬化層の内
側には硬化されていない層が存在し、この硬化されてい
ない層がカムに加わった衝撃を緩衝する。
滑り抵抗、転がり抵抗が小となる。また請求項２の焼結
カムは、カムフロアと接する領域に硬化層が形成され、
この硬化層の深さがカムフロアの作動量が大の部分ほど
深く形成されているので、カムフロアから受ける反力が
大きくなる部分ほど硬化層が厚くなっている。加えてこ
の請求項２の焼結カムは、前述のように硬化層を形成す
ることによって必要な硬さを付与したので、硬化層の内
側には硬化されていない層が存在し、この硬化されてい
ない層がカムに加わった衝撃を緩衝する。
【０００７】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の焼結カムを詳
しく説明する。 (実施例１)図１は本実施例の焼結カムを示すものであ
る。この焼結カム３の材質仕様は、黒鉛０．６％、残部
鉄である。この焼結カム３は全体が均一に硬化された、
すなわちマトリックス硬化相を有するものである。この
焼結カム３の硬さは約ＨＲＣ５０である。またこの焼結
カム３の密度は７．０ｇ／ｃｍ3である。この焼結カム
３は、水アマイド法で製造された鉄粉（見かけ密度３．
０ｇ／ｃｍ3、平均粒径１００μｍ）と黒鉛粉（平均粒
径１０μｍ）をＶ型混合機で約３０分混合し、これを約
６ｔｏｎ／ｃｍ2の圧力で単軸成形して圧粉密度７．０
ｇ／ｃｍ3の圧粉体を得、ついでこれを窒素雰囲気下で
６００℃×３０分予熱した後、１１００℃で２０分本焼
成することにより製造されたものである。この焼成カム
３を用いてカムシャフトを製造し、これを使用してガソ
リンエンジンのタペットやロッカーアームを動作させた
ところ、滑り抵抗や転がり抵抗が小さく、この焼成カム
３によればバルブの摩耗や損傷が極めて少ないことが判
明した。
しく説明する。 (実施例１)図１は本実施例の焼結カムを示すものであ
る。この焼結カム３の材質仕様は、黒鉛０．６％、残部
鉄である。この焼結カム３は全体が均一に硬化された、
すなわちマトリックス硬化相を有するものである。この
焼結カム３の硬さは約ＨＲＣ５０である。またこの焼結
カム３の密度は７．０ｇ／ｃｍ3である。この焼結カム
３は、水アマイド法で製造された鉄粉（見かけ密度３．
０ｇ／ｃｍ3、平均粒径１００μｍ）と黒鉛粉（平均粒
径１０μｍ）をＶ型混合機で約３０分混合し、これを約
６ｔｏｎ／ｃｍ2の圧力で単軸成形して圧粉密度７．０
ｇ／ｃｍ3の圧粉体を得、ついでこれを窒素雰囲気下で
６００℃×３０分予熱した後、１１００℃で２０分本焼
成することにより製造されたものである。この焼成カム
３を用いてカムシャフトを製造し、これを使用してガソ
リンエンジンのタペットやロッカーアームを動作させた
ところ、滑り抵抗や転がり抵抗が小さく、この焼成カム
３によればバルブの摩耗や損傷が極めて少ないことが判
明した。
【０００８】（実施例２）成形条件および焼成条件を変
化させ、他の条件は実施例１と同様にして、表１に示す
密度および硬さを有する焼結カムを各種製造した。つい
でこれら焼結カムを２５００ｒｐｍで回転させてガソリ
ンエンジンのバルブを動作させ、１０００時間後のタペ
ットの摩耗量を調べた。結果を表１に示す。
化させ、他の条件は実施例１と同様にして、表１に示す
密度および硬さを有する焼結カムを各種製造した。つい
でこれら焼結カムを２５００ｒｐｍで回転させてガソリ
ンエンジンのバルブを動作させ、１０００時間後のタペ
ットの摩耗量を調べた。結果を表１に示す。
【０００９】◎
【表１】
【００１０】表１の結果から、硬さがＨＲＣ４０〜６８
でありかつ密度が６．８〜７．８ｇ／ｃｍ3の範囲にあ
る焼結カムによれば、タペット摩耗量が非常に少ないこ
とが判明した。
でありかつ密度が６．８〜７．８ｇ／ｃｍ3の範囲にあ
る焼結カムによれば、タペット摩耗量が非常に少ないこ
とが判明した。
【００１１】（実施例３）図２は本実施例の焼結カムを
示すものである。この焼結カム６では、カムフロアと接
する領域（作動領域）４に、図中多数の点を付して示す
ように硬さがＨＲＣ４０〜６８の硬化層５を形成した。
この硬化層５の深さはカムフロアの変位量、すなわちカ
ムフロアの作動量が大の部分ほど深く形成されている。
この焼結カムは、焼成体を製造した後、硬化層５を深く
形成する部分と浅く形成する部分に対してマスキングや
配置を調整して、浸炭処理を施し、これを油焼き入れし
硬化層５を形成させることにより製造されたものであ
る。この実施例の焼結カム６では、作動領域４に硬化層
５を形成し、この硬化層５の深さをカムフロアの作動量
が大の部分ほど深く形成したので、カムフロアから受け
る反力が大きくなる部分ほど硬化層５が厚くなってい
る。従ってこの焼結カムは、必要な部分に十分な硬度が
付与されたものとなる。またこの実施例の焼結カム６
は、前述のように硬化層５を形成することによって必要
な硬さを付与したので、硬化層５の内側には硬化されて
いない層が存在し、この硬化されていない層がカム６に
加わった衝撃を緩衝する。従ってこの実施例の焼結カム
６によれば軸部材に加わる衝撃を和らげることができ
る。
示すものである。この焼結カム６では、カムフロアと接
する領域（作動領域）４に、図中多数の点を付して示す
ように硬さがＨＲＣ４０〜６８の硬化層５を形成した。
この硬化層５の深さはカムフロアの変位量、すなわちカ
ムフロアの作動量が大の部分ほど深く形成されている。
この焼結カムは、焼成体を製造した後、硬化層５を深く
形成する部分と浅く形成する部分に対してマスキングや
配置を調整して、浸炭処理を施し、これを油焼き入れし
硬化層５を形成させることにより製造されたものであ
る。この実施例の焼結カム６では、作動領域４に硬化層
５を形成し、この硬化層５の深さをカムフロアの作動量
が大の部分ほど深く形成したので、カムフロアから受け
る反力が大きくなる部分ほど硬化層５が厚くなってい
る。従ってこの焼結カムは、必要な部分に十分な硬度が
付与されたものとなる。またこの実施例の焼結カム６
は、前述のように硬化層５を形成することによって必要
な硬さを付与したので、硬化層５の内側には硬化されて
いない層が存在し、この硬化されていない層がカム６に
加わった衝撃を緩衝する。従ってこの実施例の焼結カム
６によれば軸部材に加わる衝撃を和らげることができ
る。
【００１２】
【発明の効果】以上説明したように請求項１の焼結カム
は、鉄系材料を焼結させてなる焼結カムであって、全体
が硬さＨＲＣ４０〜６８に仕上げられた密度６．８〜
７．８ｇ／ｃｍ3のものなので、滑り抵抗、転がり抵抗
等が小となる。従ってこの焼結カムによれば、タペット
やロッカーアーム等のカムフロアに与える損傷や摩耗が
小となる。また請求項２の焼結カムは、カムフロアと接
する領域に硬化層が形成され、この硬化層の深さがカム
フロアの作動量が大の部分ほど深く形成されているの
で、カムフロアから受ける反力が大きくなる部分ほど硬
化層が厚くなっている。従ってこの焼結カムは、必要な
部分に十分な硬度が付与されたものとなる。またこの請
求項２の焼結カムは、前述のように硬化層を形成するこ
とによって必要な硬さを付与したので、硬化層の内側に
は硬化されていない層が存在し、この硬化されていない
層がカムに加わった衝撃を緩衝する。従ってこの焼結カ
ムによれば軸部材に加わる衝撃を和らげることができ
る。
は、鉄系材料を焼結させてなる焼結カムであって、全体
が硬さＨＲＣ４０〜６８に仕上げられた密度６．８〜
７．８ｇ／ｃｍ3のものなので、滑り抵抗、転がり抵抗
等が小となる。従ってこの焼結カムによれば、タペット
やロッカーアーム等のカムフロアに与える損傷や摩耗が
小となる。また請求項２の焼結カムは、カムフロアと接
する領域に硬化層が形成され、この硬化層の深さがカム
フロアの作動量が大の部分ほど深く形成されているの
で、カムフロアから受ける反力が大きくなる部分ほど硬
化層が厚くなっている。従ってこの焼結カムは、必要な
部分に十分な硬度が付与されたものとなる。またこの請
求項２の焼結カムは、前述のように硬化層を形成するこ
とによって必要な硬さを付与したので、硬化層の内側に
は硬化されていない層が存在し、この硬化されていない
層がカムに加わった衝撃を緩衝する。従ってこの焼結カ
ムによれば軸部材に加わる衝撃を和らげることができ
る。
【図１】実施例１の焼結カムを示す正面図。
【図２】実施例２の焼結カムを示す正面図。
【図３】内燃機関で使用されているカムシャフトの一般
的な構造を示す斜視図。
的な構造を示す斜視図。
１……焼結カム、２……軸部材、３……焼結カム、４…
…作動領域、５……硬化層、６……焼結カム。
…作動領域、５……硬化層、６……焼結カム。
Claims (2)
- 【請求項１】 鉄系材料を焼結させてなる焼結カムであ
って、全体が硬さＨＲＣ４０〜６８に仕上げられた密度
６．８〜７．８ｇ／ｃｍ3の焼結カム。 - 【請求項２】 鉄系材料を焼結させてなる焼結カムであ
って、カムフロアと接する領域にその部分の硬さがＨＲ
Ｃ４０〜６８となるように硬化層が形成されかつこの硬
化層の深さがカムフロアの作動量が大の部分ほど深く形
成された密度６．８〜７．８ｇ／ｃｍ3の焼結カム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35776291A JPH05180304A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 焼結カム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35776291A JPH05180304A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 焼結カム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05180304A true JPH05180304A (ja) | 1993-07-20 |
Family
ID=18455799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35776291A Pending JPH05180304A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 焼結カム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05180304A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003505245A (ja) * | 1999-03-03 | 2003-02-12 | エス エー ゼキジシェ エレクトロネンシュトラール ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | カムシャフトを製造するための方法及び、この方法に従って製造されたカムシャフト |
-
1991
- 1991-12-26 JP JP35776291A patent/JPH05180304A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003505245A (ja) * | 1999-03-03 | 2003-02-12 | エス エー ゼキジシェ エレクトロネンシュトラール ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | カムシャフトを製造するための方法及び、この方法に従って製造されたカムシャフト |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2957180B2 (ja) | 耐摩耗性鉄基焼結合金およびその製造方法 | |
| JP4001450B2 (ja) | 内燃機関用バルブシートおよびその製造方法 | |
| JPS62211355A (ja) | 耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| JP5823697B2 (ja) | 鉄基焼結合金製バルブシート | |
| EP0371760A1 (en) | High strength high chromium cast iron and valve rocker arm made thereof | |
| JP3957234B2 (ja) | 耐摩耗性鉄基焼結合金材 | |
| JPH07113141B2 (ja) | 耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| JP2004124244A (ja) | 高精度焼結カムロブ材 | |
| JPH05180304A (ja) | 焼結カム | |
| JP3763782B2 (ja) | バルブシート用耐摩耗性鉄基焼結合金材の製造方法 | |
| US20050039575A1 (en) | Sintered sprocket for silent chain and production method therefor | |
| JPH0116297B2 (ja) | ||
| KR950014353B1 (ko) | 밸브시트용 철계소결합금 및 그 제조방법 | |
| JPS63109142A (ja) | 耐熱耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| JPS6033343A (ja) | 耐摩耗性焼結合金 | |
| US7314498B2 (en) | Sintered alloys for cam lobes and other high wear articles | |
| JPH0215624B2 (ja) | ||
| JPS597003B2 (ja) | 内燃機関用動弁機構 | |
| JPH04289106A (ja) | 複合カムシャフトおよびその製造方法 | |
| JPH0539511A (ja) | 靭性のすぐれた焼結セラミツクス製カム部材 | |
| JPH0559163B2 (ja) | ||
| KR100262890B1 (ko) | 밸브태핏용 철계 소결합금 | |
| JPH06167204A (ja) | 内燃機関用クロスヘッド | |
| JP3254976B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 | |
| JP3230139B2 (ja) | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19990817 |