JPH05185245A - 低電気抵抗性金属部材の抵抗溶接方法 - Google Patents
低電気抵抗性金属部材の抵抗溶接方法Info
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- JPH05185245A JPH05185245A JP3345414A JP34541491A JPH05185245A JP H05185245 A JPH05185245 A JP H05185245A JP 3345414 A JP3345414 A JP 3345414A JP 34541491 A JP34541491 A JP 34541491A JP H05185245 A JPH05185245 A JP H05185245A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ２枚のＡｌ合金製圧延板をスポット溶接する
に当り、溶接電流を低くすると共に溶接強度を高める。 【構成】 ２枚のＡｌ合金製圧延板１，２の被溶接部
３，４間に非晶質Ａｌ合金製リボン５1 よりなる発熱部
材を介在させ、次いで両板１，２を一対の電極チップ
６，７を用いてスポット溶接する。リボン５1 は圧延板
１，２に比べて電気抵抗が非常に高いので、小電流によ
っても急速に発熱し、その発生熱により両被溶接部３，
４を急速に昇温してそれらの電気抵抗を高めることがで
きる。
に当り、溶接電流を低くすると共に溶接強度を高める。 【構成】 ２枚のＡｌ合金製圧延板１，２の被溶接部
３，４間に非晶質Ａｌ合金製リボン５1 よりなる発熱部
材を介在させ、次いで両板１，２を一対の電極チップ
６，７を用いてスポット溶接する。リボン５1 は圧延板
１，２に比べて電気抵抗が非常に高いので、小電流によ
っても急速に発熱し、その発生熱により両被溶接部３，
４を急速に昇温してそれらの電気抵抗を高めることがで
きる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は低電気抵抗性金属部材の
抵抗溶接方法、特に、同材種の低電気抵抗性金属部材を
抵抗溶接する方法の改良に関する。
抵抗溶接方法、特に、同材種の低電気抵抗性金属部材を
抵抗溶接する方法の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】低電気抵抗性金属部材であるＡｌ合金製
圧延板は電気抵抗が低いだけでなく熱電導性も高いた
め、それら圧延板相互間をスポット溶接する場合には、
被溶接部を昇温するために大電流を必要とし、また電極
チップと圧延板とが溶着し易い、といった不具合を生じ
る。
圧延板は電気抵抗が低いだけでなく熱電導性も高いた
め、それら圧延板相互間をスポット溶接する場合には、
被溶接部を昇温するために大電流を必要とし、また電極
チップと圧延板とが溶着し易い、といった不具合を生じ
る。
【０００３】そこで、従来は、圧延板の被溶接部相互間
に圧延板よりも高い電気抵抗を持つ金属製発熱部材を介
在させている。この場合、発熱部材としては、圧延板と
同材種または異材種の金属材料より構成されたものが用
いられる。
に圧延板よりも高い電気抵抗を持つ金属製発熱部材を介
在させている。この場合、発熱部材としては、圧延板と
同材種または異材種の金属材料より構成されたものが用
いられる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、同材種
の発熱部材は、その電気抵抗が圧延板のそれの２倍程
度、と低いため前記不具合の根本的解決手段とはならな
い。一方、異材種の発熱部材によれば、前記不具合を略
解決することができるものの、ナゲットの組成と圧延板
のそれとが大幅に異なるため十分な溶接強度を得ること
ができず、信頼性が極めて低い、という問題がある。
の発熱部材は、その電気抵抗が圧延板のそれの２倍程
度、と低いため前記不具合の根本的解決手段とはならな
い。一方、異材種の発熱部材によれば、前記不具合を略
解決することができるものの、ナゲットの組成と圧延板
のそれとが大幅に異なるため十分な溶接強度を得ること
ができず、信頼性が極めて低い、という問題がある。
【０００５】本発明は前記に鑑み、発熱部材の材質を特
定することによって、各種問題を解決することができる
ようにした前記抵抗溶接方法を提供することを目的とす
る。
定することによって、各種問題を解決することができる
ようにした前記抵抗溶接方法を提供することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、同材種の低電
気抵抗性金属部材を抵抗溶接するに当り、前記金属部材
と同材種の非晶質金属材料よりなり、且つ前記金属部材
よりも高い電気抵抗を持つ発熱部材を前記金属部材の被
溶接部相互間に介在させることを特徴とする。
気抵抗性金属部材を抵抗溶接するに当り、前記金属部材
と同材種の非晶質金属材料よりなり、且つ前記金属部材
よりも高い電気抵抗を持つ発熱部材を前記金属部材の被
溶接部相互間に介在させることを特徴とする。
【０００７】
〔実施例１〕同材種の低電気抵抗性金属部材として、Ａ
ｌ−Ｍｇ系合金よりなる２枚の圧延板（Ａ５１８２材）
を選定した。この圧延板は、厚さ２．０mm、比抵抗（室
温）５．２μΩcmであり、両面共に平滑である。
ｌ−Ｍｇ系合金よりなる２枚の圧延板（Ａ５１８２材）
を選定した。この圧延板は、厚さ２．０mm、比抵抗（室
温）５．２μΩcmであり、両面共に平滑である。
【０００８】この圧延板は、通電加熱下において、その
温度が約３００℃に達すると、高電気抵抗化に伴い急速
に昇温して溶融する、といった特性を有する。圧延板の
固相線は５７０℃にある。
温度が約３００℃に達すると、高電気抵抗化に伴い急速
に昇温して溶融する、といった特性を有する。圧延板の
固相線は５７０℃にある。
【０００９】また圧延板と同材種の非晶質金属材料より
なり、且つ圧延板よりも高い電気抵抗を持つ発熱部材と
して、Ａｌ85Ｎｉ5 Ｙ8 Ｃｏ2 （数値は原子％）といっ
た組成を有する非晶質Ａｌ合金製リボンを選定した。こ
のリボンは、厚さ約２０μｍ、幅２７mm、比抵抗（室
温）は１０４．１μΩcmであり、両面共に平滑である。
なり、且つ圧延板よりも高い電気抵抗を持つ発熱部材と
して、Ａｌ85Ｎｉ5 Ｙ8 Ｃｏ2 （数値は原子％）といっ
た組成を有する非晶質Ａｌ合金製リボンを選定した。こ
のリボンは、厚さ約２０μｍ、幅２７mm、比抵抗（室
温）は１０４．１μΩcmであり、両面共に平滑である。
【００１０】このリボンは単ロール法により製造された
もので、その製造条件は、Ｃｕロールの直径 ２５０m
m、Ｃｕロールの回転数 ４０００rpm 、石英管ノズル
の噴出口寸法 縦０．３mm、横３０mm（スリット形）、
石英管ノズルおよびＣｕロール間のギャップ ０．３m
m、雰囲気ガス Ａｒ、気圧 −４０cmＨｇである。
もので、その製造条件は、Ｃｕロールの直径 ２５０m
m、Ｃｕロールの回転数 ４０００rpm 、石英管ノズル
の噴出口寸法 縦０．３mm、横３０mm（スリット形）、
石英管ノズルおよびＣｕロール間のギャップ ０．３m
m、雰囲気ガス Ａｒ、気圧 −４０cmＨｇである。
【００１１】この非晶質Ａｌ合金のガラス化温度Ｔｇは
２７３℃、結晶化温度Ｔｘは２９５℃である（Ｔｘ＞Ｔ
ｇ）。したがってこの非晶質Ａｌ合金の結晶化温度Ｔｘ
は圧延板の固相線以下の温度である。
２７３℃、結晶化温度Ｔｘは２９５℃である（Ｔｘ＞Ｔ
ｇ）。したがってこの非晶質Ａｌ合金の結晶化温度Ｔｘ
は圧延板の固相線以下の温度である。
【００１２】図１は、前記非晶質Ａｌ合金における電気
抵抗の温度特性を示す。
抵抗の温度特性を示す。
【００１３】図１から明らかなように、この非晶質Ａｌ
合金の比抵抗は、その温度がガラス化温度Ｔｇを超える
と、ガラス遷移現象の発生に伴い急激に２０〜３０％高
くなり、そして結晶化温度Ｔｘを超えると、その結晶化
が進むにつれて急激に低下する、という特性を有する。
また前記ガラス化現象により非晶質Ａｌ合金は過冷却液
体状態となるため容易に変形する。
合金の比抵抗は、その温度がガラス化温度Ｔｇを超える
と、ガラス遷移現象の発生に伴い急激に２０〜３０％高
くなり、そして結晶化温度Ｔｘを超えると、その結晶化
が進むにつれて急激に低下する、という特性を有する。
また前記ガラス化現象により非晶質Ａｌ合金は過冷却液
体状態となるため容易に変形する。
【００１４】溶接作業に当っては、図２に示すように、
２枚の圧延板１，２の被溶接部３，４間にリボン５1 を
介在させて両板１，２を重合せる。次いで外径１９mm、
先端面の半径（Ｒ）１５０mmの一対の電極チップ６，７
により被溶接部３，４を加圧力８００kgｆで加圧し、同
時に両電極チップ６，７間に通電することによってスポ
ット溶接（抵抗溶接）を行い、図３に示すように両被溶
接部３，４間を接合する。
２枚の圧延板１，２の被溶接部３，４間にリボン５1 を
介在させて両板１，２を重合せる。次いで外径１９mm、
先端面の半径（Ｒ）１５０mmの一対の電極チップ６，７
により被溶接部３，４を加圧力８００kgｆで加圧し、同
時に両電極チップ６，７間に通電することによってスポ
ット溶接（抵抗溶接）を行い、図３に示すように両被溶
接部３，４間を接合する。
【００１５】このスポット溶接に際し、直流電圧を２０
〜３０Ｖに設定して、ナゲット８の直径ｄと溶接電流と
の関係を求めたところ、図４，線ａで示す結果が得られ
た。
〜３０Ｖに設定して、ナゲット８の直径ｄと溶接電流と
の関係を求めたところ、図４，線ａで示す結果が得られ
た。
【００１６】図４において、線ｂは両圧延板１，２の被
溶接部３，４間に発熱部材を介在させなかった比較例１
に該当し、また線ｃは両圧延板１，２の被溶接部３，４
間に発熱部材として結晶質Ａｌ合金製リボンを介在させ
た比較例２に該当する。この結晶質Ａｌ合金は、Ａｌ−
６重量％Ｃｒ−２重量％Ｚｒ−３重量％Ｆｅといった組
成を有し、比抵抗（室温）は１０．２μΩcmである。純
Ａｌの比抵抗（室温）は２．７４μΩcmであるから、こ
の結晶質Ａｌ合金は比較的高い電気抵抗を有するといえ
る。
溶接部３，４間に発熱部材を介在させなかった比較例１
に該当し、また線ｃは両圧延板１，２の被溶接部３，４
間に発熱部材として結晶質Ａｌ合金製リボンを介在させ
た比較例２に該当する。この結晶質Ａｌ合金は、Ａｌ−
６重量％Ｃｒ−２重量％Ｚｒ−３重量％Ｆｅといった組
成を有し、比抵抗（室温）は１０．２μΩcmである。純
Ａｌの比抵抗（室温）は２．７４μΩcmであるから、こ
の結晶質Ａｌ合金は比較的高い電気抵抗を有するといえ
る。
【００１７】また図４、線ｅは溶接強度保証限界を示
す。溶接強度は、一般に、被溶接板の厚さをｔとしたと
き、ナゲット８の直径ｄがｄ≧４×ｔ1/2 であれば問題
無し、とされており、この実施例では引張り剪断テスト
の結果よりナゲット８の直径ｄ＝５．５mmを溶接強度保
証下限値とした。
す。溶接強度は、一般に、被溶接板の厚さをｔとしたと
き、ナゲット８の直径ｄがｄ≧４×ｔ1/2 であれば問題
無し、とされており、この実施例では引張り剪断テスト
の結果よりナゲット８の直径ｄ＝５．５mmを溶接強度保
証下限値とした。
【００１８】図４から明らかなように、線ａで示す本発
明の場合は、溶接強度保証限界（線ｅ）を超えるための
最低溶接電流は約１９．４ｋＡであるが、線ｂで示す比
較例１のそれは約３７ｋＡ、また線ｃで示す比較例２の
それは約３３ｋＡである。
明の場合は、溶接強度保証限界（線ｅ）を超えるための
最低溶接電流は約１９．４ｋＡであるが、線ｂで示す比
較例１のそれは約３７ｋＡ、また線ｃで示す比較例２の
それは約３３ｋＡである。
【００１９】本発明において、前記のように最低溶接電
流が低くても十分な溶接強度が得られる理由は次の通り
である。
流が低くても十分な溶接強度が得られる理由は次の通り
である。
【００２０】即ち、リボン５1 は高電気抵抗を有するの
で、小電流によっても十分に、且つ急速に発熱し、その
温度がガラス化温度Ｔｇを超えると、図１に示すように
電気抵抗が急激に一層高くなるので、それに伴い発熱量
も増加する。
で、小電流によっても十分に、且つ急速に発熱し、その
温度がガラス化温度Ｔｇを超えると、図１に示すように
電気抵抗が急激に一層高くなるので、それに伴い発熱量
も増加する。
【００２１】この間、リボン５1 の発生熱は逐次両被溶
接部３，４に伝播され、そしてリボン５1 がガラス化現
象により過冷却液体状態となった後は、被溶接部３，４
に作用する加圧力により容易に変形してそれら被溶接部
３，４に密着するので前記発生熱の伝播効率が高められ
る。
接部３，４に伝播され、そしてリボン５1 がガラス化現
象により過冷却液体状態となった後は、被溶接部３，４
に作用する加圧力により容易に変形してそれら被溶接部
３，４に密着するので前記発生熱の伝播効率が高められ
る。
【００２２】これにより両被溶接部３，４の温度が急速
に上昇し、リボン５1 が結晶化温度Ｔｘに達したときに
は両被溶接部３，４の温度も約３００℃に上昇する。そ
れ以後はリボン５1 の電気抵抗が急激に低下するが、両
被溶接部３，４はその温度上昇に伴う高電気抵抗化によ
り急速に溶融温度に達するのである。
に上昇し、リボン５1 が結晶化温度Ｔｘに達したときに
は両被溶接部３，４の温度も約３００℃に上昇する。そ
れ以後はリボン５1 の電気抵抗が急激に低下するが、両
被溶接部３，４はその温度上昇に伴う高電気抵抗化によ
り急速に溶融温度に達するのである。
【００２３】前記のように、リボン５1 の電気抵抗が急
激に低下すると、両被溶接部３，４間には大電流が流れ
る。これにより両被溶接部３，４の酸化被膜を除去し得
るので、溶接強度を高めると共に両電極チップ６，７の
加圧力を減少させることができる。
激に低下すると、両被溶接部３，４間には大電流が流れ
る。これにより両被溶接部３，４の酸化被膜を除去し得
るので、溶接強度を高めると共に両電極チップ６，７の
加圧力を減少させることができる。
【００２４】またリボン５1 は溶接過程で溶融してナゲ
ット８の一部を構成する。この場合、リボン５1 と両圧
延板１，２は同材種であるから、それらの間に組成上大
きな異なりはなく、したがって溶接強度を損うことはな
い。
ット８の一部を構成する。この場合、リボン５1 と両圧
延板１，２は同材種であるから、それらの間に組成上大
きな異なりはなく、したがって溶接強度を損うことはな
い。
【００２５】むしろ、リボン５1 の結晶化により生じた
金属間化合物は、その殆どが粒径１μｍ以下で、最大の
ものでも粒径１０μｍ以下であるからナゲット８の強化
材として機能する。またこれら金属間化合物はナゲット
８における拡散速度が小さいので、溶接後の熱処理等の
加熱過程で粗大化することはない。
金属間化合物は、その殆どが粒径１μｍ以下で、最大の
ものでも粒径１０μｍ以下であるからナゲット８の強化
材として機能する。またこれら金属間化合物はナゲット
８における拡散速度が小さいので、溶接後の熱処理等の
加熱過程で粗大化することはない。
【００２６】さらに溶接電流を低下させると、ピックア
ップを回避して電極チップ６，７の延命化を図ることが
でき、また制御装置の簡素化を達成して設備コストを低
減することができる。 〔実施例２〕金属部材としては、前記のものと同一の圧
延板が用いられる。
ップを回避して電極チップ６，７の延命化を図ることが
でき、また制御装置の簡素化を達成して設備コストを低
減することができる。 〔実施例２〕金属部材としては、前記のものと同一の圧
延板が用いられる。
【００２７】また発熱部材としては、前記のものと同一
組成、したがってＡｌ85Ｎｉ5 Ｙ8 Ｃｏ2 （数値は原子
％）といった組成を有する非晶質Ａｌ合金粉末の集合体
が用いられる。
組成、したがってＡｌ85Ｎｉ5 Ｙ8 Ｃｏ2 （数値は原子
％）といった組成を有する非晶質Ａｌ合金粉末の集合体
が用いられる。
【００２８】この粉末は、Ｈｅガス圧８０kgｆ／cm2 の
条件下でアトマイズ法により製造されたもので、その電
気抵抗の温度特性はリボン５1 と同じである（図１参
照）。
条件下でアトマイズ法により製造されたもので、その電
気抵抗の温度特性はリボン５1 と同じである（図１参
照）。
【００２９】発熱部材の形成に当っては、前記粉末にｎ
−ヘキサンを配合してスラリを調製し、そのスラリを、
図５に示すように一方の圧延板２の被溶接部３表面に塗
布して粉末９の集合体１０を得る。
−ヘキサンを配合してスラリを調製し、そのスラリを、
図５に示すように一方の圧延板２の被溶接部３表面に塗
布して粉末９の集合体１０を得る。
【００３０】溶接作業に当っては、図６に示すように２
枚の圧延板１，２の被溶接部３，４間に集合体１０を介
在させて両板１，２を重合せ、次いで前記と同一条件下
でスポット溶接を行う。
枚の圧延板１，２の被溶接部３，４間に集合体１０を介
在させて両板１，２を重合せ、次いで前記と同一条件下
でスポット溶接を行う。
【００３１】その際、前記同様に直流電圧を２０〜３０
Ｖに設定して、ナゲット８の直径ｄと溶接電流との関係
を求めたところ、図７、線ｆで示す結果が得られた。
Ｖに設定して、ナゲット８の直径ｄと溶接電流との関係
を求めたところ、図７、線ｆで示す結果が得られた。
【００３２】図７、線ｆから明らかなように、前記溶接
方法によれば、溶接強度保証限界（線ｅ）を超えるため
の最低溶接電流は約１６．５ｋＡであり、この値は前記
実施例、図４、線ａの場合よりもさらに低くなってい
る。
方法によれば、溶接強度保証限界（線ｅ）を超えるため
の最低溶接電流は約１６．５ｋＡであり、この値は前記
実施例、図４、線ａの場合よりもさらに低くなってい
る。
【００３３】これは、集合体１０が粉末９より形成され
ていることに起因して、集合体９内部の接触抵抗が高く
なると共に集合体９と両被溶接部３，４との部分的接触
によりそれらの間の接触抵抗が高くなるので、両被溶接
部３，４の局部的溶融が前記実施例の場合よりも速めら
れるからである。なお、各粉末９が過冷却液体状態とな
った後は、それら粉末９は両電極チップ６，７の加圧力
により、容易に変形して一体化されると共に両被溶接部
３，４に密着する。
ていることに起因して、集合体９内部の接触抵抗が高く
なると共に集合体９と両被溶接部３，４との部分的接触
によりそれらの間の接触抵抗が高くなるので、両被溶接
部３，４の局部的溶融が前記実施例の場合よりも速めら
れるからである。なお、各粉末９が過冷却液体状態とな
った後は、それら粉末９は両電極チップ６，７の加圧力
により、容易に変形して一体化されると共に両被溶接部
３，４に密着する。
【００３４】図８は、前記部分的接触を得るための他の
例を示す。この例においては、リボン５2 の一面に多数
の凸条１１が形成されている。このリボン５2 は、前記
のものと同一組成（Ａｌ85Ｎｉ5 Ｙ8 Ｃｏ2 、数値は原
子％）を有する非晶質Ａｌ合金よりなる。
例を示す。この例においては、リボン５2 の一面に多数
の凸条１１が形成されている。このリボン５2 は、前記
のものと同一組成（Ａｌ85Ｎｉ5 Ｙ8 Ｃｏ2 、数値は原
子％）を有する非晶質Ａｌ合金よりなる。
【００３５】このようなリボン５2 は、前記単ロール法
において、石英管ノズルおよびＣｕロール間のギャップ
を１．０mmに、また気圧を７６０mmＨｇ（１気圧）にそ
れぞれ変更し、他の条件を前記と同一に設定することに
よって製造される。リボン５ 2 の凸条１１は、Ｃｕロー
ルとの接触面に形成される。
において、石英管ノズルおよびＣｕロール間のギャップ
を１．０mmに、また気圧を７６０mmＨｇ（１気圧）にそ
れぞれ変更し、他の条件を前記と同一に設定することに
よって製造される。リボン５ 2 の凸条１１は、Ｃｕロー
ルとの接触面に形成される。
【００３６】図７、線ｇは、凸条１１を有するリボン５
2 を用い、前記と同一条件下でスポット溶接を行った場
合のナゲット８の直径ｄと溶接電流との関係を示す。
2 を用い、前記と同一条件下でスポット溶接を行った場
合のナゲット８の直径ｄと溶接電流との関係を示す。
【００３７】図７、線ｇから明らかなように、この場合
にも、溶接強度保証限界（線ｅ）を超えるための最低溶
接電流を約１７．７ｋＡ、といったように低くすること
ができる。
にも、溶接強度保証限界（線ｅ）を超えるための最低溶
接電流を約１７．７ｋＡ、といったように低くすること
ができる。
【００３８】発熱部材用非晶質金属材料としては、前記
例の外に、組成Ａｌ90Ｆｅ5 Ｃｅ5 （数値は原子％）、
比抵抗９１．２μΩcm、結晶化温度Ｔｘ ２８７℃、と
いった非晶質Ａｌ合金、組成Ａｌ90Ｎｄ10（数値は原子
％）、比抵抗８３．０μΩcm、結晶化温度Ｔｘ ２３０
℃、といった非晶質Ａｌ合金等を用いることができる。
また本発明はシーム溶接等にも適用される。
例の外に、組成Ａｌ90Ｆｅ5 Ｃｅ5 （数値は原子％）、
比抵抗９１．２μΩcm、結晶化温度Ｔｘ ２８７℃、と
いった非晶質Ａｌ合金、組成Ａｌ90Ｎｄ10（数値は原子
％）、比抵抗８３．０μΩcm、結晶化温度Ｔｘ ２３０
℃、といった非晶質Ａｌ合金等を用いることができる。
また本発明はシーム溶接等にも適用される。
【００３９】
【発明の効果】本発明によれば、同材種の低電気抵抗性
金属部材を抵抗溶接するに当り、前記のように特定され
た発熱部材を用いることによって、溶接電流を低くする
と共に溶接強度を高めることができ、また低溶接電流化
に伴い電極チップの延命化および設備コストの低減化を
図ることができる。
金属部材を抵抗溶接するに当り、前記のように特定され
た発熱部材を用いることによって、溶接電流を低くする
と共に溶接強度を高めることができ、また低溶接電流化
に伴い電極チップの延命化および設備コストの低減化を
図ることができる。
【図１】非晶質Ａｌ合金の加熱温度と比抵抗との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図２】スポット溶接作業開始時の説明図である。
【図３】スポット溶接作業終了時の説明図である。
【図４】溶接電流とナゲットの直径との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図５】圧延板に発熱部材を形成した状態を示す断面図
である。
である。
【図６】２枚の圧延板間に発熱部材を介在させた状態を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図７】溶接電流とナゲットの直径との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図８】２枚の圧延板間に発熱部材を介在させた状態を
示す要部拡大断面図である。
示す要部拡大断面図である。
１，２ Ａｌ−Ｍｇ系合金製圧延板（金属部材） ３，４ 被溶接部 ５1 ，５2 非晶質Ａｌ合金製リボン（発熱部材） ９ 非晶質Ａｌ合金粉末 １０ 集合体（発熱部材）
Claims (3)
- 【請求項１】 同材種の低電気抵抗性金属部材（１，
２）を抵抗溶接するに当り、前記金属部材（１，２）と
同材種の非晶質金属材料よりなり、且つ前記金属部材
（１，２）よりも高い電気抵抗を持つ発熱部材（５1 ，
５2 ，１０）を前記金属部材（１，２）の被溶接部
（３，４）相互間に介在させることを特徴とする低電気
抵抗性金属部材の抵抗溶接方法。 - 【請求項２】 前記被溶接部（３，４）の少なくとも一
方と前記発熱部材（５2 ，１０）とを部分的に接触させ
る、請求項１記載の低電気抵抗性金属部材の抵抗溶接方
法。 - 【請求項３】 前記発熱部材（５1 ，５2 ，１０）は、
前記金属部材（１，２）の固相線以下の温度で電気抵抗
が急激に低下する、という特性を持つ、請求項１または
２記載の低電気抵抗性金属部材の抵抗溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3345414A JPH05185245A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 低電気抵抗性金属部材の抵抗溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3345414A JPH05185245A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 低電気抵抗性金属部材の抵抗溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05185245A true JPH05185245A (ja) | 1993-07-27 |
Family
ID=18376441
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3345414A Pending JPH05185245A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 低電気抵抗性金属部材の抵抗溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05185245A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5565117A (en) * | 1993-12-27 | 1996-10-15 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Method of resistance-welding workpieces of metal and resistance-welded weldment of metal |
| US5599467A (en) * | 1993-11-19 | 1997-02-04 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Aluminum weldment and method of welding aluminum workpieces |
| US5961853A (en) * | 1993-11-26 | 1999-10-05 | Ford Global Technologies, Inc. | Weld/brazing of light metal alloys |
| WO2003095136A1 (en) * | 2002-05-08 | 2003-11-20 | Corus Technology Bv | Method of welding aluminium alloy strip products |
| CN104139234A (zh) * | 2014-08-04 | 2014-11-12 | 东莞台一盈拓科技股份有限公司 | 一种非晶合金的电阻焊接方法 |
| WO2015180263A1 (zh) * | 2014-05-25 | 2015-12-03 | 广州微点焊设备有限公司 | 包裹焊微连接的结构及钴基非晶丝的包裹焊微连接方法 |
-
1991
- 1991-12-26 JP JP3345414A patent/JPH05185245A/ja active Pending
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