JPH0520133B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0520133B2 JPH0520133B2 JP59205163A JP20516384A JPH0520133B2 JP H0520133 B2 JPH0520133 B2 JP H0520133B2 JP 59205163 A JP59205163 A JP 59205163A JP 20516384 A JP20516384 A JP 20516384A JP H0520133 B2 JPH0520133 B2 JP H0520133B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slurry
- cwm
- coal
- storage tank
- viscosity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
- B01F35/20—Measuring; Control or regulation
- B01F35/21—Measuring
- B01F35/213—Measuring of the properties of the mixtures, e.g. temperature, density or colour
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はスラリの貯蔵装置に係わり、特にスラ
リを安定に貯蔵する方法に関するものである。
リを安定に貯蔵する方法に関するものである。
近年のエネルギー事情を背景、石油代替燃料の
柱として石炭利用が活発に行われている。各種石
炭利用技術のなかでCOM（Coal−Oil−
Mixtures）やCWM（Coal−Water−Mixtures）
に代表される石炭流体化利用技術は、石炭が固体
であるがためのハンドリング上の困難さを改善す
る技術として注目を集めている。
柱として石炭利用が活発に行われている。各種石
炭利用技術のなかでCOM（Coal−Oil−
Mixtures）やCWM（Coal−Water−Mixtures）
に代表される石炭流体化利用技術は、石炭が固体
であるがためのハンドリング上の困難さを改善す
る技術として注目を集めている。
特に脱石油率100％であるCWMは比較的加工
度が低く、安価であるためにその早期実用化が期
待されている。約70重量部の微粉炭と約30重量部
の水および微量の添加物からなるCWMは、常温
で約2000cp以下の低粘度であるため配管輸送で
き、かつスラリ中の石炭は200メツシユ通過量が
約70〜90％であり、直接噴霧燃焼できるのがその
大きな特徴である。
度が低く、安価であるためにその早期実用化が期
待されている。約70重量部の微粉炭と約30重量部
の水および微量の添加物からなるCWMは、常温
で約2000cp以下の低粘度であるため配管輸送で
き、かつスラリ中の石炭は200メツシユ通過量が
約70〜90％であり、直接噴霧燃焼できるのがその
大きな特徴である。
しかしながら、CWMは石炭粒子と水とから構
成されているために、品質（石炭濃度、粒度およ
び粘度）が均一に製造されても時間とともに比重
の大きい石炭粒子が沈降して水と分離するという
貯蔵上致命的な問題がある。第６図は、石炭比重
1.4、石炭濃度70重量％、粘度1000cP（25℃）の
CWM（スラリ密度1.25g／cm3）を内径600mm、高さ
800mmのタンクに１週間静置貯蔵して後のタンク
内のCWMの濃度および粘度の分布を示すもので
ある。このスラリは数多くの実験によつて比較的
安定であることが判明しているスラリであるにも
かかわらず石炭濃度は68〜73重量％の広い範囲に
わたつて変化し、これに伴つて粘度を300〜
3000cPまで変化している。
成されているために、品質（石炭濃度、粒度およ
び粘度）が均一に製造されても時間とともに比重
の大きい石炭粒子が沈降して水と分離するという
貯蔵上致命的な問題がある。第６図は、石炭比重
1.4、石炭濃度70重量％、粘度1000cP（25℃）の
CWM（スラリ密度1.25g／cm3）を内径600mm、高さ
800mmのタンクに１週間静置貯蔵して後のタンク
内のCWMの濃度および粘度の分布を示すもので
ある。このスラリは数多くの実験によつて比較的
安定であることが判明しているスラリであるにも
かかわらず石炭濃度は68〜73重量％の広い範囲に
わたつて変化し、これに伴つて粘度を300〜
3000cPまで変化している。
第６図にはこのようなスラリの翼型攪拌機を用
いて15分間攪拌して後の石炭濃度および粘度をも
示しているが、石炭濃度の分布は69.5〜70％（±
0.5％）、粘度の分布は900〜1100cP（±200cP）以
内に収まつている。したがつて、CWMを安定に
貯蔵するためにはCWMの貯蔵設備にCWMを混
合、攪拌する装置を設置することが不可欠である
が、CWMの粘度は約1000〜2000cPであるため、
混合、攪拌装置の所要動力は少なくとも約
0.5KW／m3程度となり、装置の連続運転は消費
電力の点で大きな無駄となる。従つて、消費電力
を増大させることなくCWMの品質を均一に維持
できる方法が望まれる。
いて15分間攪拌して後の石炭濃度および粘度をも
示しているが、石炭濃度の分布は69.5〜70％（±
0.5％）、粘度の分布は900〜1100cP（±200cP）以
内に収まつている。したがつて、CWMを安定に
貯蔵するためにはCWMの貯蔵設備にCWMを混
合、攪拌する装置を設置することが不可欠である
が、CWMの粘度は約1000〜2000cPであるため、
混合、攪拌装置の所要動力は少なくとも約
0.5KW／m3程度となり、装置の連続運転は消費
電力の点で大きな無駄となる。従つて、消費電力
を増大させることなくCWMの品質を均一に維持
できる方法が望まれる。
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をな
くし、消費電力を増大させることなくスラリを貯
蔵するスラリ貯蔵方法を提供するにある。
くし、消費電力を増大させることなくスラリを貯
蔵するスラリ貯蔵方法を提供するにある。
本発明は、スラリ貯槽内のスラリ中に分散され
た石炭粒子等の固体粒子の沈降の程度を物理化学
的検出方法、機械的検出方法等で間接的に検出
し、固体粒子の沈降がスラリとしての特性上問題
がある程度にまで生じたときにのみスラリを混
合、攪拌する装置を作動させることによつて、ス
ラリの貯蔵安定性を維持しながら消費電力の増大
を防止するようにしたものである。
た石炭粒子等の固体粒子の沈降の程度を物理化学
的検出方法、機械的検出方法等で間接的に検出
し、固体粒子の沈降がスラリとしての特性上問題
がある程度にまで生じたときにのみスラリを混
合、攪拌する装置を作動させることによつて、ス
ラリの貯蔵安定性を維持しながら消費電力の増大
を防止するようにしたものである。
以下、本発明を図面により詳細に説明する。
第１図は本発明の実施例の構成を示す１例であ
る。スラリタンク１の下部にタンク１上面より
H1，H2の位置に空気吹き込みノズル２および３
が設置され、空気ライン４，５から空気が供給さ
れる。それぞれの空気ライン４，５にはラインの
圧力を測定する圧力計６，７が設置されている。
空気吹き込みノズル２および３間の距離Ｈ（H1−
H2）とすると、この間の差圧ΔPは次式で与えら
れる。
る。スラリタンク１の下部にタンク１上面より
H1，H2の位置に空気吹き込みノズル２および３
が設置され、空気ライン４，５から空気が供給さ
れる。それぞれの空気ライン４，５にはラインの
圧力を測定する圧力計６，７が設置されている。
空気吹き込みノズル２および３間の距離Ｈ（H1−
H2）とすると、この間の差圧ΔPは次式で与えら
れる。
ΔP＝ρ ｓ・Ｈ (1)
ここでΔPは圧力計６，７で示される、それぞ
れの静圧P1およびP2の差、ρsはスラリの密度で
ある。圧力計６，７により検出されたスラリタン
ク１内の静圧は静圧信号８，９として圧力リレー
１０に送られ、空気吹き込みノズル２，３の設置
位置間の距離Ｈ間の差圧ΔPが演算され、(1)式に
基づいてこの間スラリの平均密度ρsが演算され
る。検知された密度が設定値と偏差がある場合に
は、リレー１０から攪拌機駆動源信号１１として
攪拌機駆動装置１２に与えられ攪拌機１３が駆動
する。また検知されたスラリ密度が設定値内にあ
る場合は、リレー１０からの攪拌機駆動信号１１
が停止し、攪拌機駆動装置１２は停止する。第２
図は、比重1.4の石炭と比重0.997の水（25℃）に
よるCWMの密度と石炭濃度の関係を示すもので
あり、石炭濃度１重量％の変化に対し、スラリ密
度は4.4Kg／m3変化する、従つて第１図における
空気吹き込みノズル間距離をＨ＝0.5mとし、こ
の間の平均石炭濃度が0.5重量％（密度が4.4Kg／
m3）変化すれば、差圧は1.1mmAq変化する。従つ
て空気検出用の圧力計としては汎用の差圧発振器
（精度0.1mmAq程度）が適切である。
れの静圧P1およびP2の差、ρsはスラリの密度で
ある。圧力計６，７により検出されたスラリタン
ク１内の静圧は静圧信号８，９として圧力リレー
１０に送られ、空気吹き込みノズル２，３の設置
位置間の距離Ｈ間の差圧ΔPが演算され、(1)式に
基づいてこの間スラリの平均密度ρsが演算され
る。検知された密度が設定値と偏差がある場合に
は、リレー１０から攪拌機駆動源信号１１として
攪拌機駆動装置１２に与えられ攪拌機１３が駆動
する。また検知されたスラリ密度が設定値内にあ
る場合は、リレー１０からの攪拌機駆動信号１１
が停止し、攪拌機駆動装置１２は停止する。第２
図は、比重1.4の石炭と比重0.997の水（25℃）に
よるCWMの密度と石炭濃度の関係を示すもので
あり、石炭濃度１重量％の変化に対し、スラリ密
度は4.4Kg／m3変化する、従つて第１図における
空気吹き込みノズル間距離をＨ＝0.5mとし、こ
の間の平均石炭濃度が0.5重量％（密度が4.4Kg／
m3）変化すれば、差圧は1.1mmAq変化する。従つ
て空気検出用の圧力計としては汎用の差圧発振器
（精度0.1mmAq程度）が適切である。
以上のようにこの実施例においては、CWMの
貯蔵装置内の深さ方向の２点間の差圧の時間変化
を検知してスラリ密度の時間変化を監視し、混
合、攪拌装置を起動、停止を行うことにより混
合、攪拌動力を最小限に抑え、CWMの性状を均
一に維持することができる。
貯蔵装置内の深さ方向の２点間の差圧の時間変化
を検知してスラリ密度の時間変化を監視し、混
合、攪拌装置を起動、停止を行うことにより混
合、攪拌動力を最小限に抑え、CWMの性状を均
一に維持することができる。
第３図は本発明の第２の実施例の構成の１例を
示すものである。スラリタンク１の下部の側面に
小型回転翼１４が設置されており、この小型回転
翼１４は常時回転するようになつている。小型回
転翼１４の回転軸のトルクがトルク計１５により
検出され、検出されたトルク信号１６がトルクリ
レー１７に送られる。リレー１７では検出された
トルク値が設定値より偏差がある場合には攪拌機
駆動信号１１として攪拌機駆動装置１２に与えら
れ攪拌機１３が駆動する。また検知されたトルク
値が設定値範囲内にある場合にはリレー１７から
攪拌機駆動信号１１が停止し攪拌機駆動装置１２
が停止する。ここで第２図に示したように、
CWM中の石炭濃度が増大すると粘度も上昇す
る、従つてタンク内の石炭濃度変化は粘度変化を
検知することにより監視できる。一方、CWM等
の粘度流体中で回転翼を回転させるのに必要なト
ルクは第４図に示すように流体の粘度に比例す
る。従つて、本発明の第２の実施例（第３図）に
示したように貯蔵装置内の所定の位置での回転翼
を回転させるのに必要なトルクの増大（すなわち
粘度上昇）を検知し、攪拌機を断続的に駆動さ
せ、経済的にCWMを安定貯蔵することができ
る。小型回転翼としては汎用のパドル式レベル計
等の回転式レベル計が適切である。本実施例（第
３図）では粘度変化の検出にトルク計を用いたが
小型回転翼１４の駆動源で必要とされる所要電流
および所要電力を測定する電流計あるいはワツト
メータの使用も可能である。
示すものである。スラリタンク１の下部の側面に
小型回転翼１４が設置されており、この小型回転
翼１４は常時回転するようになつている。小型回
転翼１４の回転軸のトルクがトルク計１５により
検出され、検出されたトルク信号１６がトルクリ
レー１７に送られる。リレー１７では検出された
トルク値が設定値より偏差がある場合には攪拌機
駆動信号１１として攪拌機駆動装置１２に与えら
れ攪拌機１３が駆動する。また検知されたトルク
値が設定値範囲内にある場合にはリレー１７から
攪拌機駆動信号１１が停止し攪拌機駆動装置１２
が停止する。ここで第２図に示したように、
CWM中の石炭濃度が増大すると粘度も上昇す
る、従つてタンク内の石炭濃度変化は粘度変化を
検知することにより監視できる。一方、CWM等
の粘度流体中で回転翼を回転させるのに必要なト
ルクは第４図に示すように流体の粘度に比例す
る。従つて、本発明の第２の実施例（第３図）に
示したように貯蔵装置内の所定の位置での回転翼
を回転させるのに必要なトルクの増大（すなわち
粘度上昇）を検知し、攪拌機を断続的に駆動さ
せ、経済的にCWMを安定貯蔵することができ
る。小型回転翼としては汎用のパドル式レベル計
等の回転式レベル計が適切である。本実施例（第
３図）では粘度変化の検出にトルク計を用いたが
小型回転翼１４の駆動源で必要とされる所要電流
および所要電力を測定する電流計あるいはワツト
メータの使用も可能である。
第５図の本発明の第２実施例の構成の１例を示
す。スラリタンク１の側面にはタンク１の深さ方
向に位置を変えて回転式レベル計１８，１９，２
０が設置される。回転式レベル計１８および１９
からのトルク信号２１および２２はスラリタンク
１の液面調節、すなわち貯蔵タンク１の入口バル
ブ２３の開閉、タンク１の出口スラリポンプ２４
の起動、停止等に使用される、本系統において
は、レベル下限値調節用の回転レベル計１９およ
びその下部の回転計２０は常に液面下にある。回
転式レベル計１９および２０からのトルク信号２
２および２５はトルクリレー２６に送られ、その
偏差が設定値より大きい場合にはリレー２６より
攪拌機駆動信号１１として攪拌機駆動装置１２に
与えられ攪拌機１３が駆動する。また検知された
トルク偏差が設定値より小さい場合にはリレー２
６からの攪拌機駆動信号１１が停止し、攪拌機１
３は停止する。このようなタンク内上下２点での
回転レベル計のトルク値の偏差に基づいて攪拌装
置を起動し、停止して経済的にCWMを安定貯蔵
することができる。
す。スラリタンク１の側面にはタンク１の深さ方
向に位置を変えて回転式レベル計１８，１９，２
０が設置される。回転式レベル計１８および１９
からのトルク信号２１および２２はスラリタンク
１の液面調節、すなわち貯蔵タンク１の入口バル
ブ２３の開閉、タンク１の出口スラリポンプ２４
の起動、停止等に使用される、本系統において
は、レベル下限値調節用の回転レベル計１９およ
びその下部の回転計２０は常に液面下にある。回
転式レベル計１９および２０からのトルク信号２
２および２５はトルクリレー２６に送られ、その
偏差が設定値より大きい場合にはリレー２６より
攪拌機駆動信号１１として攪拌機駆動装置１２に
与えられ攪拌機１３が駆動する。また検知された
トルク偏差が設定値より小さい場合にはリレー２
６からの攪拌機駆動信号１１が停止し、攪拌機１
３は停止する。このようなタンク内上下２点での
回転レベル計のトルク値の偏差に基づいて攪拌装
置を起動し、停止して経済的にCWMを安定貯蔵
することができる。
以上のように本発明によれば、スラリ中に分散
された水よりも比重の大きい石炭粒子等の固体粒
子の沈降分離をスラリの混合攪拌動力を最小限に
抑えながら防止してスラリの性状を安定させるこ
とができる。
された水よりも比重の大きい石炭粒子等の固体粒
子の沈降分離をスラリの混合攪拌動力を最小限に
抑えながら防止してスラリの性状を安定させるこ
とができる。
第１図は本発明に第１の実施例を示す概略構成
図、第２図はCWMの密度と石炭濃度との関係を
示す図、第３図は本発明の第２の実施例を示す概
略構成図、第４図は粘性流体中で回転翼を回転さ
せるのに必要なトルクと流体の粘度との関係を示
す図、第５図は本発明の第３の実施例を示す概略
構成図、第６図はCWMの静置貯蔵時と攪拌後の
スラリ粘度分布と石炭濃度分布を示す図である。 １……スラリタンク、２，３……空気吹込みノ
ズル、６，７……圧力計、１０……圧力リレー、
１２……攪拌機駆動装置、１３……攪拌機、１４
……小型回転翼、１５……トルク計、１７……ト
ルクリレー、１８，１９，２０……回転式レベル
計、２４……スラリポンプ。
図、第２図はCWMの密度と石炭濃度との関係を
示す図、第３図は本発明の第２の実施例を示す概
略構成図、第４図は粘性流体中で回転翼を回転さ
せるのに必要なトルクと流体の粘度との関係を示
す図、第５図は本発明の第３の実施例を示す概略
構成図、第６図はCWMの静置貯蔵時と攪拌後の
スラリ粘度分布と石炭濃度分布を示す図である。 １……スラリタンク、２，３……空気吹込みノ
ズル、６，７……圧力計、１０……圧力リレー、
１２……攪拌機駆動装置、１３……攪拌機、１４
……小型回転翼、１５……トルク計、１７……ト
ルクリレー、１８，１９，２０……回転式レベル
計、２４……スラリポンプ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ スラリ貯槽内の固体粒子の沈降の程度を物理
化学的検出方法、機械的検出方法等で検出し、こ
の検出値の基づいてスラリ貯槽内のスラリを混
合、攪拌する装置を起動又は停止することを特徴
とするスラリの貯蔵方法。 ２ スラリ貯槽内のスラリの静圧変化又は密度変
化を検出し、この検出値に基づいてスラリ貯槽内
のスラリを混合、攪拌する装置を起動又は停止さ
せることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
のスラリの貯蔵方法。 ３ スラリ貯槽内のスラリの粘度変化を検出し、
この検出値に基づいてスラリ貯槽内のスラリを混
合、攪拌する装置を起動又は停止することを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載のスラリの貯蔵
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59205163A JPS6182831A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | スラリの貯蔵方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59205163A JPS6182831A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | スラリの貯蔵方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6182831A JPS6182831A (ja) | 1986-04-26 |
| JPH0520133B2 true JPH0520133B2 (ja) | 1993-03-18 |
Family
ID=16502464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59205163A Granted JPS6182831A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | スラリの貯蔵方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6182831A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2662955A1 (fr) * | 1990-06-06 | 1991-12-13 | Renault | Installation pour l'application de revetements. |
| WO2012000044A1 (en) * | 2010-06-30 | 2012-01-05 | Mezurx Pty Ltd | Mixing process and apparatus |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5620092A (en) * | 1979-07-30 | 1981-02-25 | Babcock Hitachi Kk | Slurry storage apparatus |
| JPS6035397B2 (ja) * | 1981-05-30 | 1985-08-14 | 第一工業製薬株式会社 | 微粉炭−油混合物の安定性評価方法 |
| JPS58138792A (ja) * | 1982-02-10 | 1983-08-17 | Hitachi Ltd | 石炭と石油系減圧残渣油の混合物の撹拌方法 |
| JPS596289A (ja) * | 1982-07-02 | 1984-01-13 | Mitsui Mining Co Ltd | スラリー輸送方法及びその装置 |
-
1984
- 1984-09-29 JP JP59205163A patent/JPS6182831A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6182831A (ja) | 1986-04-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4263926A (en) | Injection system for solid friction reducing polymers | |
| US4518261A (en) | Equipment for dissolving polyacrylamide powder for obtaining an aqueous solution thereof for enhanced oil recovery | |
| CN105152292A (zh) | 一种絮凝剂溶液的自动制备装置和方法 | |
| US6033187A (en) | Method for controlling slurry pump performance to increase system operational stability | |
| US4335964A (en) | Injection system for solid friction reducing polymers | |
| JPH0520133B2 (ja) | ||
| JP2012040556A (ja) | 流体の攪拌方法およびアーム回転式スパージャ | |
| Lal et al. | Solid-liquid mass transfer in agitated Newtonian and non-Newtonian fluids | |
| CN114455215B (zh) | 一种泥浆调理剂精准添加系统 | |
| JPH06277477A (ja) | 高濃度スラリの製造装置と方法 | |
| Bakker et al. | The use of profiled axial flow impellers in gas-liquid reactors | |
| JPH0232672Y2 (ja) | ||
| CN116764477A (zh) | 一种用于高密度堆积材料的分散装置及其分散方法 | |
| CN111359472A (zh) | 一种高浓度冰浆的搅拌装置 | |
| JP3253876B2 (ja) | 燃焼灰の混練処理方法及び装置 | |
| KR101074522B1 (ko) | 정회전 및 역회전 와류식 유화유 제조장치 | |
| CN113044579A (zh) | 一种高粘度物料的远距离输送装置及输送方法 | |
| Roman et al. | Studies on transfer processes in mixing vessels: effect of particles on gas-liquid mass transfer using modified Rushton turbine agitators | |
| JP3932373B2 (ja) | 石炭と水の混合ペーストの粘度計測方法及び粘度制御方法 | |
| JP6184677B2 (ja) | 粉体定量供給方法及び粉体定量供給装置 | |
| JP4690542B2 (ja) | 固液二相流配管 | |
| CN221124021U (zh) | 水剂型铝粉膏质量检测设备 | |
| CN220759070U (zh) | 一种可分散油悬剂的混合配比装置 | |
| JPS62247832A (ja) | 高濃度石炭−水スラリの調整装置 | |
| CN213854138U (zh) | 一种乳化粒状铵油炸药生产用粗乳器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |