JPH0521675B2 - - Google Patents
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Description
［産業上の利用分野］
本発明はサブマージアーク溶接用焼成型フラツ
クスに関し、詳細には高張力鋼、低温用鋼及び耐
熱鋼等の低合金鋼の溶接に使用され、各種溶接用
心線（以下溶接用ワイヤと呼ぶ）との組合せによ
つて低水素高靭性の溶接金属が得られると共に、
良好な溶接作業性が得られる高塩基性のサブマー
ジアーク溶接用焼成型フラツクスに関するもので
ある。 ［従来の技術］ 近年における溶接構造物大型化傾向は高強度、
極厚鋼板の必要性を一層高めており、また溶接金
属に対する低温靭性の要求は厳しくなつてきてい
る。 従つて前記溶接構造物をサブマージアーク溶接
する場合は、溶接金属に要求される引張強度及び
靭性を確保する為にも十分に成分調整された最善
のワイヤを用いると共に、溶接金属中の酸素量や
拡散性水素量を低減させ且つ安全に溶接施工がで
きる様な溶接用フラツクスが必要となる。 サブマージアーク溶接に用いられるフラツクス
は、その製法に応じて溶融型、焼結型及び焼成型
の３種に大別される。溶融型フラツクスは古くか
ら一般的に使用されてきたものであり、SiO2、
MnO、CaO、MgO、CaF2等を主成分とする原料
を1300℃程度以上に加熱溶融して均一な組成と
し、冷却後粉砕して使用目的に応じて種々の粒度
分布に調整したものである。また焼結型フラツク
スは各種原料粉末を水ガラス等の固着剤で固めて
適当な大きさに造粒した後、800〜1000℃の高温
でフラツクス中の結晶水や揮発成分を除去したも
のである。更に焼成型フラツクスは、原料粉末、
合金剤、脱酸剤及びアーク安定剤等をやはり水ガ
ラスで固めて造粒した後、500℃前後の温度で乾
燥したものである。 これらフラツクスのうち殊に焼成型フラツクス
では、フラツクス成分としてCaCO3やBaCO3等
の炭酸塩を添加することができ、これらの金属炭
酸塩の分解で発生するCO2ガスによつてアーク雰
囲気中の水蒸気分圧を下げ、他のフラツクスを使
用した場合と比較して溶接金属中の拡散水素量を
いたじるしく低減することができるといつた利点
を有する。また焼成型フラツクスには、前述した
様に適当量の合金剤や脱酸剤を添加することがで
き、これらの合金剤や脱酸剤を焼損しにくい状態
にできるので、溶接金属の化学成分の調整と脱酸
作用及び結晶組織の微細化が比較的容易に達成さ
れるという利点をも有する。 ［発明が解決しようとする問題点］ 上述した様に焼成型フラツクスは他のフラツク
スと比べて各種の利点を有するものの、下記に示
す様な若干の問題点が指摘される。即ちこの種の
焼成型フラツクスでは特公昭56−53476、56−
53477号公報に開示されている様に、塩基度を高
める為に多量のMgOが添加されており、その為
特に開先ルート部近傍でのスラグ剥離性が低下し
たり、ビードが凸状となりやすく、スラグ巻込み
等の溶接欠陥が発生しやすい等の問題があつた。
また特公昭57−31516号公報に開示されている様
に、溶接金属における所定の要求特性を確保する
為には溶接施工条件を厳密に規定する必要があ
り、焼成型フラツクスの適用範囲が限定されてい
るという問題も指摘される。 これらの問題点に加え、従来のフラツクスは特
定成分系ワイヤとの組合わせ時以外は所定の効果
が発揮されないという欠点があり、適用範囲が一
層狭くなるという問題がある。従つて現場施工管
理の点を考慮すると、任意なワイヤに組合わせる
ことができ、且つ各種の鋼板に広く適用できる様
なフラツクスの開発が望まれていることも見逃せ
ない事実である。 本発明の目的は上述した趣旨からして明らかで
あるが、焼成型フラツクス本来の機能を損なうこ
となしに、各種溶接用ワイヤとの組合せによつて
各種低合金鋼の溶接が可能なサブマージアーク溶
接用焼成型フラツクスを提供するものである。 ［問題点を解決する為の手段］ 上記問題点を解決し得た本発明の構成とは、炭
酸塩：Co2換算で２〜10％（重量％、以下同じ）、
CaF2：12〜24％、Al0O3：８〜20％、MgO：20
〜40％（但し1.5≦MgO／Al2O3≦2.5）、CaO：10
〜30％、SiO2：７〜27％、及びNa2O、K2O、
Li2Oから選ばれる１種又は２種以上：合計で１
〜７％、を夫々含有すると共に、Ｐ≦0.03％、Ｓ
≦0.05％、及び1000℃で抽出される水分≦0.3％
並びに嵩比重が0.8〜1.3ｇ／cm3である点に要旨を
有するものである。 ［作用］ 以下本発明フラツクスの成分限定理由を順を追
つて説明する。 炭酸塩：２〜10％（CO2換算） 炭酸塩は溶接熱で分解してCO2ガスを発生し、
アーク雰囲気中の水蒸気分圧を下げて溶接金属中
の拡散性水素量を下げる（以下単に低水素化と言
う）為に必須の成分である。そして炭酸塩は
CaCO3、MgCO3、BaCO3等の各種の形で添加で
きるが、いずれにしてもCO2に換算して２〜10％
の範囲になる様に添加する必要がある。即ち炭酸
塩量がCO2換算で２％未満では低水素化の効果が
認められず、逆に10％を超えるとビード表面にあ
ばた状の荒れ（以下ボツクマークと呼ぶ）が発生
したり、ビードが凸状になる等溶接作業性が著し
く低下する。 使用する炭酸塩としては、後述する様CaO源と
しても作用し、且つスラグの塩基度を高めるのに
も有効なCaCO3を添加するのが最も好ましい。 一方炭酸塩としてMnCO3の形で添加するのは、
分解して発生するMnOがスラグの塩基度を高め
る点で有効であるものの、過剰のMnOによつて
ビード形状を悪化させるので他成分との相関性を
十分に考慮し事情が許せば使用するというのが好
適である。またMgCO3の形で添加する場合は、
MgCO3から発生するMgOと炭酸塩以外の形で添
加されるMgOとの合計がMgOの適正添加量の上
限値を超えない様に考慮する必要があるのは言う
迄もない。結局のところ炭酸塩の添加方法として
は、上記の適正範囲内になる様に、CaCO3を主
成分とし、BaCO3、MgCO3等を補助的成分とし
て添加するのが適切な方法である。 CaF2：12〜24％ CaF2の分解によつて発生する弗素ガスはアー
ク雰囲気中の水蒸気分圧を低下させ、炭酸塩の場
合と同様に低水素化に有効である。また比較的多
量のMgO、CaOを含有させた高塩度スラグにお
いては、CaF2添加は溶接金属中の酸素を下げ、
靭性の向上に極めて有効に作用する。これは溶接
中にCaF2が下記反応を起こし、 CaF2＋［Ｏ］→CaO＋２［Ｆ］ スラグ中の還元反応によつて生じた［Ｏ］が
CaF2に捕捉され溶接金属中への移行が抑制され
る為である。 ここでCaF2以外の弗化物としてNaF、
Na3AlF6、MgF等が考えられるが、これらは低
水素化の傾向は認められるものの、いずれも溶接
金属中の酸素量の低下に及ぼす効果や総合的な溶
接作業性等においてCaF2の場合の比べて遥かに
劣る。従つて弗化物としては、CaF2として添加
する必要がある。 尚CaF2量が12％未満では上記効果は認められ
ず、逆に24％を超えるとアークが極めて不安定と
なりビード外観が不良となる他悪臭を発生する様
になる。従つてCaF2量は12〜24％とする必要が
ある。 Al2O3：８〜20％ Al2O3スラグ形成剤として作用し、溶接作業性
の改善及び塩基度調整の目的で添加する必要があ
る。 Al2O3の適正添加量は、Al2O3単独の効果のみ
ならず後述するMgOとの相互効果により決定さ
れるべきであるが、いずれにしても８〜20％とす
る必要がある。即ちAl2O3量が８％未満ではMgO
量に関係なく溶接作業性改善の効果は認められ
ず、逆に20％を超えるとスラグの剥離性が低下す
る。 MgO：20〜40％ MgOはスラグ塩基度を高める目的で添加する
必要がある。高塩基度の溶融スラグは靭性の向上
に有効な他、溶融池内の溶解水素をスラグ内に吸
収して溶接金属中の低水素化に極めて有効であ
る。 MgO量は溶接作業性を考慮してAl2O3量とのバ
ランスで決定されるべきであるが、いずれにして
も20〜40％とする必要がある。即ちMgO量が20
％未満では上記効果が認められず、逆に40％を超
えるとスラグ剥離性が著しく低下する他、ビード
外観が不均一となり開先への馴染み性も悪くな
り、アンダーカツトやスラグ巻込み等の溶接欠陥
が発生しやすくなる。 MgOはマグネサイトの形で添加されるのが通
常であるが前述の様にMgCO3（炭酸塩）の形でも
添加することができる。この場合にはCO2ガスと
の関係においても、MgCO2の添加量が限定され
るのは前述した趣旨からして明らかである。 その他、MgOはオリビンサンドやベントナイ
ト等の鉱物の形でも添加できるが、MgO量に換
算して上記範囲に限定されるのは言う迄もない。 MgO／Al2O3：1.5〜2.5 溶接金属中の酸素量を低減せしめてその靭性の
向上を計る為には、比較的多量のMgOを添加し
てスラグの塩基度を高める必要があるが、MgO
を多量に添加すると溶接作業性が劣るという問題
が生じるのは前述した通りである。 本発明者らはこの問題を特に解決すべく種々検
討した結果、MgO／Al2O3の割合が溶接作業性に
著しい影響を及ぼすという知見が得られた。そし
て上記知見に基づいて本発明者らが実験で確認し
たところ、MgO／Al2O3の値が1.5〜2.5の範囲内
にあるときは溶接作業性が著しく改善されること
を見い出した。 尚MgO／Al2O3の値が1.5未満ではスラグの塩
基度が低下し、溶接金属中の酸素が上昇して溶接
金属の低温靭性が低下する。一方MgO／Al2O3の
値が2.5を超えると、Al2O3添加の効果が発揮され
なくなり、スラグの剥離性やビード形状が著しく
低下する。 この様にスラグ塩基度を高める目的で比較的多
量のMgOを添加すると共に、そのMgO量に対応
して作業性改善の目的でMgO量に対して一定割
合となる様にAl2O3の添加することが、本発明の
最大の特徴点である。尚いずれにしてもMgO及
びAl2O3は、前記適正範囲量となる様に調整する
必要があるのは勿論である。 CaO：10〜30％ CaOはMgOと同様にスラグの塩基度を高め、
溶接金属の低水素化や靭性の向上等に有効に作用
する。そして溶接作業性の点から考慮すると、
MgOを単独で添加するよりも、CaOをも混合添
加しスラグの塩基度を高める方がより効果的であ
る。 CaO量が10％未満では上記効果が期待できず、
逆に30％を超えるとビード外観が不均一となつた
りして溶接作業性が低下する。 CaOは通常CaCO3の形で添加されるが、CaO
の全量をCaCO3の形で添加すると発生するCO2ガ
スが前記適正範囲の上限を超えてしまうので、
CaO源として珪灰石を用いて複合添加するという
考慮を図る必要がある。その他CaO源としては、
ドロマイト等の含CaO鉱物の形でも添加してよい
が、いずれにしてもCaO換算で10〜30％となる様
に添加する必要がある。 SiO2：７〜27％ SiO2はスラグの塩基度を低下させる方向に作
用するものの、スラグの溶融点を下げ、ビード外
観を均一にするといつた効果を発揮し、欠陥の発
生しない溶接を行う為に必要不可欠の成分であ
る。 この様な効果を有効に達成する為のSiO2量は
７〜27％である。即ちSiO2量が７％未満では上
記効果が発揮されず、SiO2量が27％を超えると
スラグの塩基度を著しく下げる他、ビード表面に
ガラス状の焼付きを生じ、溶接作業性が著しく損
われる。 SiO2は、CaO源を兼ねる珪灰石によつても添
加されるが、補助的に珪砂や長石等の鉱物の形で
も添加される。またSiO2は造粒剤として添加さ
れる水ガラスからも混入するが、いずれにしても
SiO2量はこれらの値を全て含めて上記の適正範
囲内とする必要がある。 NaO、K2O、Li2Oから選ばれる１種又は２種
以上：合計で１〜７％ これらの成分はいずれもアーク安定剤として働
き、スラグの界面張力を低下させてビード外観形
状を整えるのに有効である。 これらの成分の１種又は２種以上の合計量が１
％未満では上記効果が発揮されず、逆に７％を超
えるとビードが凸状となり作業性が低下する。 これらの成分は水ガラスの形で添加されるのが
通常であるが、補助的に長石やカオリン等の鉱物
でも添加することができる。 Ｐ≦0.03％、Ｓ≦0.05％ 上述した様に、本発明においては各成分の範囲
を調整する必要があるが、更にフラツクス中のＰ
及びＳの量を制限する必要がある。即ちフラツク
ス中に存在するＰ及びＳの各元素は、溶接金属中
のＰ及びＳの量を高めるので、靭性の低下や高温
割れ感受性を助長する原因になる。 溶接金属中のＰ及びＳ量を考慮する際に、フラ
ツクスと組合わされる溶接用ワイヤ中のＰ及びＳ
量を考慮する必要があるのは当然であるが、本発
明では組合わされる溶接用ワイヤを任意に選択し
て広い鋼種に適用可能なフラツクスの実現を目指
したものであり、その為には少なくともフラツク
ス中のＰ及びＳ量は厳しく規制する必要がある。 本発明に係るフラツクスはMgO及びCaOを多
量に含む高塩基性フラツクスであり、溶接時の脱
硫反応が期待できるのでＳの上限値は比較的緩や
かに0.05％以下と規定した。これに対して脱燐反
応は殆ど期待できないので、Ｐの上限値はＳより
も厳しく規定し、0.03％とした。 尚Ｐ、Ｓはいずれも使用原材料中に不純物とし
て混入するのは避けがたく、従つて上記の適正範
囲量を満足させるには高品質な原材料の選択が必
要である。 1000℃で抽出される水分（以下、1000℃水分と
略称する）≦0.3％ 本発明に係るフラツクスは高塩基性であり且つ
多量のCO2ガスを発生させるものであるので、必
然的に溶接金属中の拡散性水素は極めて低い水準
となる。しかしながらHT80やHT100等の高張力
鋼の溶接を考慮すると、水素割れを生じることな
く安全に施工する為には、ガスクロマトグラフイ
法で測定したときの溶接金属中の拡散性水素量
［Ｈ］D-GCを少なくとも２ml／100ｇ以下にする必
要がある。 第１図は溶接金属中の拡散性水素量［Ｈ］D-GC
とフラツクス中の1000℃水分の平方根との関係を
示すグラフである。尚拡散性水素量［Ｈ］D-GCは
WES−1003−1984に準拠して測定された値であ
り、1000℃水分はAWS A5.5に準拠して得られ
た値である。またフラツクスの1000℃水分は350
℃にて１時間の乾燥を行なつた時の値である。 第１図から明らかであるが、溶接金属中の拡散
性水素量［Ｈ］D-GCを２ml／100ｇとするには、フ
ラツクス中の1000℃水分を0.3％以下とする必要
があるのが理解される。 この様に、フラツクス中の1000℃水分を0.3％
以下にする為には、結晶水を含まない原材料を使
用する他必要に応じて生原料を前もつて高温で焼
成し、表面付着水、結晶水、吸湿水分を十分に除
去しておく必要がある。フラツクスの焼成温度と
しては450〜580℃程度が望ましく、この温度範囲
よりも低温では水分が有効に除去できず、高温で
は炭酸塩の分解が生じる。 嵩比重：0.8〜1.3ｇ／cm3 更に本発明に係るフラツクスにおいては、その
嵩比重が0.8〜1.3ｇ／cm3の範囲内にあることが必
要である。 嵩比重が0.8ｇ／cm3未満では粒強度が弱く、繰
返し使用時にフラツクスが微粉となり作業性を著
しく低下させると共に作業環境を悪化させる。一
方嵩比重が1.3ｇ／cm3を超えると開先への馴染み
性が不良となり、且つポツクマークの発生を招き
溶接作業性を著しく低下させる。嵩比重は疎密充
填法によつて測定した値であり、具体的には
JISK6721（塩化ビニル樹脂試験方法）の嵩比重測
定法に準じたものである。 尚上述の如く構成される本発明フラツクスに
は、必要に応じてFe−Mo、Cr、Ni等の合金元
素やFe−Mn、Fe−Si等の脱酸剤を添加すること
ができる。しかしながらこれらの添加は、溶接金
属の偏析や成分変動（溶接条件による）等の原因
ともなるので極力避けるべきであり、その最大量
は合計で10％以下とすべきである。 ［実施例］ 本発明者らは本発明フラツクスの有用性を調査
する為、各種の実験を行なつた。本発明者らが準
備した各種の溶接用ワイヤ、鋼板（溶接用母材）
及びフラツクスの化学成分を夫々第１〜３表に示
す。尚第１表に示した溶接用ワイヤはその表面に
銅めつきを施したものであり、第３表に示したフ
ラツクスは原材料配合後水ガラスを加えて造粒
し、フラツクスの70％以上が12×65メツシユの範
囲内となる様に粒度調整を行なつたものである。
クスに関し、詳細には高張力鋼、低温用鋼及び耐
熱鋼等の低合金鋼の溶接に使用され、各種溶接用
心線（以下溶接用ワイヤと呼ぶ）との組合せによ
つて低水素高靭性の溶接金属が得られると共に、
良好な溶接作業性が得られる高塩基性のサブマー
ジアーク溶接用焼成型フラツクスに関するもので
ある。 ［従来の技術］ 近年における溶接構造物大型化傾向は高強度、
極厚鋼板の必要性を一層高めており、また溶接金
属に対する低温靭性の要求は厳しくなつてきてい
る。 従つて前記溶接構造物をサブマージアーク溶接
する場合は、溶接金属に要求される引張強度及び
靭性を確保する為にも十分に成分調整された最善
のワイヤを用いると共に、溶接金属中の酸素量や
拡散性水素量を低減させ且つ安全に溶接施工がで
きる様な溶接用フラツクスが必要となる。 サブマージアーク溶接に用いられるフラツクス
は、その製法に応じて溶融型、焼結型及び焼成型
の３種に大別される。溶融型フラツクスは古くか
ら一般的に使用されてきたものであり、SiO2、
MnO、CaO、MgO、CaF2等を主成分とする原料
を1300℃程度以上に加熱溶融して均一な組成と
し、冷却後粉砕して使用目的に応じて種々の粒度
分布に調整したものである。また焼結型フラツク
スは各種原料粉末を水ガラス等の固着剤で固めて
適当な大きさに造粒した後、800〜1000℃の高温
でフラツクス中の結晶水や揮発成分を除去したも
のである。更に焼成型フラツクスは、原料粉末、
合金剤、脱酸剤及びアーク安定剤等をやはり水ガ
ラスで固めて造粒した後、500℃前後の温度で乾
燥したものである。 これらフラツクスのうち殊に焼成型フラツクス
では、フラツクス成分としてCaCO3やBaCO3等
の炭酸塩を添加することができ、これらの金属炭
酸塩の分解で発生するCO2ガスによつてアーク雰
囲気中の水蒸気分圧を下げ、他のフラツクスを使
用した場合と比較して溶接金属中の拡散水素量を
いたじるしく低減することができるといつた利点
を有する。また焼成型フラツクスには、前述した
様に適当量の合金剤や脱酸剤を添加することがで
き、これらの合金剤や脱酸剤を焼損しにくい状態
にできるので、溶接金属の化学成分の調整と脱酸
作用及び結晶組織の微細化が比較的容易に達成さ
れるという利点をも有する。 ［発明が解決しようとする問題点］ 上述した様に焼成型フラツクスは他のフラツク
スと比べて各種の利点を有するものの、下記に示
す様な若干の問題点が指摘される。即ちこの種の
焼成型フラツクスでは特公昭56−53476、56−
53477号公報に開示されている様に、塩基度を高
める為に多量のMgOが添加されており、その為
特に開先ルート部近傍でのスラグ剥離性が低下し
たり、ビードが凸状となりやすく、スラグ巻込み
等の溶接欠陥が発生しやすい等の問題があつた。
また特公昭57−31516号公報に開示されている様
に、溶接金属における所定の要求特性を確保する
為には溶接施工条件を厳密に規定する必要があ
り、焼成型フラツクスの適用範囲が限定されてい
るという問題も指摘される。 これらの問題点に加え、従来のフラツクスは特
定成分系ワイヤとの組合わせ時以外は所定の効果
が発揮されないという欠点があり、適用範囲が一
層狭くなるという問題がある。従つて現場施工管
理の点を考慮すると、任意なワイヤに組合わせる
ことができ、且つ各種の鋼板に広く適用できる様
なフラツクスの開発が望まれていることも見逃せ
ない事実である。 本発明の目的は上述した趣旨からして明らかで
あるが、焼成型フラツクス本来の機能を損なうこ
となしに、各種溶接用ワイヤとの組合せによつて
各種低合金鋼の溶接が可能なサブマージアーク溶
接用焼成型フラツクスを提供するものである。 ［問題点を解決する為の手段］ 上記問題点を解決し得た本発明の構成とは、炭
酸塩：Co2換算で２〜10％（重量％、以下同じ）、
CaF2：12〜24％、Al0O3：８〜20％、MgO：20
〜40％（但し1.5≦MgO／Al2O3≦2.5）、CaO：10
〜30％、SiO2：７〜27％、及びNa2O、K2O、
Li2Oから選ばれる１種又は２種以上：合計で１
〜７％、を夫々含有すると共に、Ｐ≦0.03％、Ｓ
≦0.05％、及び1000℃で抽出される水分≦0.3％
並びに嵩比重が0.8〜1.3ｇ／cm3である点に要旨を
有するものである。 ［作用］ 以下本発明フラツクスの成分限定理由を順を追
つて説明する。 炭酸塩：２〜10％（CO2換算） 炭酸塩は溶接熱で分解してCO2ガスを発生し、
アーク雰囲気中の水蒸気分圧を下げて溶接金属中
の拡散性水素量を下げる（以下単に低水素化と言
う）為に必須の成分である。そして炭酸塩は
CaCO3、MgCO3、BaCO3等の各種の形で添加で
きるが、いずれにしてもCO2に換算して２〜10％
の範囲になる様に添加する必要がある。即ち炭酸
塩量がCO2換算で２％未満では低水素化の効果が
認められず、逆に10％を超えるとビード表面にあ
ばた状の荒れ（以下ボツクマークと呼ぶ）が発生
したり、ビードが凸状になる等溶接作業性が著し
く低下する。 使用する炭酸塩としては、後述する様CaO源と
しても作用し、且つスラグの塩基度を高めるのに
も有効なCaCO3を添加するのが最も好ましい。 一方炭酸塩としてMnCO3の形で添加するのは、
分解して発生するMnOがスラグの塩基度を高め
る点で有効であるものの、過剰のMnOによつて
ビード形状を悪化させるので他成分との相関性を
十分に考慮し事情が許せば使用するというのが好
適である。またMgCO3の形で添加する場合は、
MgCO3から発生するMgOと炭酸塩以外の形で添
加されるMgOとの合計がMgOの適正添加量の上
限値を超えない様に考慮する必要があるのは言う
迄もない。結局のところ炭酸塩の添加方法として
は、上記の適正範囲内になる様に、CaCO3を主
成分とし、BaCO3、MgCO3等を補助的成分とし
て添加するのが適切な方法である。 CaF2：12〜24％ CaF2の分解によつて発生する弗素ガスはアー
ク雰囲気中の水蒸気分圧を低下させ、炭酸塩の場
合と同様に低水素化に有効である。また比較的多
量のMgO、CaOを含有させた高塩度スラグにお
いては、CaF2添加は溶接金属中の酸素を下げ、
靭性の向上に極めて有効に作用する。これは溶接
中にCaF2が下記反応を起こし、 CaF2＋［Ｏ］→CaO＋２［Ｆ］ スラグ中の還元反応によつて生じた［Ｏ］が
CaF2に捕捉され溶接金属中への移行が抑制され
る為である。 ここでCaF2以外の弗化物としてNaF、
Na3AlF6、MgF等が考えられるが、これらは低
水素化の傾向は認められるものの、いずれも溶接
金属中の酸素量の低下に及ぼす効果や総合的な溶
接作業性等においてCaF2の場合の比べて遥かに
劣る。従つて弗化物としては、CaF2として添加
する必要がある。 尚CaF2量が12％未満では上記効果は認められ
ず、逆に24％を超えるとアークが極めて不安定と
なりビード外観が不良となる他悪臭を発生する様
になる。従つてCaF2量は12〜24％とする必要が
ある。 Al2O3：８〜20％ Al2O3スラグ形成剤として作用し、溶接作業性
の改善及び塩基度調整の目的で添加する必要があ
る。 Al2O3の適正添加量は、Al2O3単独の効果のみ
ならず後述するMgOとの相互効果により決定さ
れるべきであるが、いずれにしても８〜20％とす
る必要がある。即ちAl2O3量が８％未満ではMgO
量に関係なく溶接作業性改善の効果は認められ
ず、逆に20％を超えるとスラグの剥離性が低下す
る。 MgO：20〜40％ MgOはスラグ塩基度を高める目的で添加する
必要がある。高塩基度の溶融スラグは靭性の向上
に有効な他、溶融池内の溶解水素をスラグ内に吸
収して溶接金属中の低水素化に極めて有効であ
る。 MgO量は溶接作業性を考慮してAl2O3量とのバ
ランスで決定されるべきであるが、いずれにして
も20〜40％とする必要がある。即ちMgO量が20
％未満では上記効果が認められず、逆に40％を超
えるとスラグ剥離性が著しく低下する他、ビード
外観が不均一となり開先への馴染み性も悪くな
り、アンダーカツトやスラグ巻込み等の溶接欠陥
が発生しやすくなる。 MgOはマグネサイトの形で添加されるのが通
常であるが前述の様にMgCO3（炭酸塩）の形でも
添加することができる。この場合にはCO2ガスと
の関係においても、MgCO2の添加量が限定され
るのは前述した趣旨からして明らかである。 その他、MgOはオリビンサンドやベントナイ
ト等の鉱物の形でも添加できるが、MgO量に換
算して上記範囲に限定されるのは言う迄もない。 MgO／Al2O3：1.5〜2.5 溶接金属中の酸素量を低減せしめてその靭性の
向上を計る為には、比較的多量のMgOを添加し
てスラグの塩基度を高める必要があるが、MgO
を多量に添加すると溶接作業性が劣るという問題
が生じるのは前述した通りである。 本発明者らはこの問題を特に解決すべく種々検
討した結果、MgO／Al2O3の割合が溶接作業性に
著しい影響を及ぼすという知見が得られた。そし
て上記知見に基づいて本発明者らが実験で確認し
たところ、MgO／Al2O3の値が1.5〜2.5の範囲内
にあるときは溶接作業性が著しく改善されること
を見い出した。 尚MgO／Al2O3の値が1.5未満ではスラグの塩
基度が低下し、溶接金属中の酸素が上昇して溶接
金属の低温靭性が低下する。一方MgO／Al2O3の
値が2.5を超えると、Al2O3添加の効果が発揮され
なくなり、スラグの剥離性やビード形状が著しく
低下する。 この様にスラグ塩基度を高める目的で比較的多
量のMgOを添加すると共に、そのMgO量に対応
して作業性改善の目的でMgO量に対して一定割
合となる様にAl2O3の添加することが、本発明の
最大の特徴点である。尚いずれにしてもMgO及
びAl2O3は、前記適正範囲量となる様に調整する
必要があるのは勿論である。 CaO：10〜30％ CaOはMgOと同様にスラグの塩基度を高め、
溶接金属の低水素化や靭性の向上等に有効に作用
する。そして溶接作業性の点から考慮すると、
MgOを単独で添加するよりも、CaOをも混合添
加しスラグの塩基度を高める方がより効果的であ
る。 CaO量が10％未満では上記効果が期待できず、
逆に30％を超えるとビード外観が不均一となつた
りして溶接作業性が低下する。 CaOは通常CaCO3の形で添加されるが、CaO
の全量をCaCO3の形で添加すると発生するCO2ガ
スが前記適正範囲の上限を超えてしまうので、
CaO源として珪灰石を用いて複合添加するという
考慮を図る必要がある。その他CaO源としては、
ドロマイト等の含CaO鉱物の形でも添加してよい
が、いずれにしてもCaO換算で10〜30％となる様
に添加する必要がある。 SiO2：７〜27％ SiO2はスラグの塩基度を低下させる方向に作
用するものの、スラグの溶融点を下げ、ビード外
観を均一にするといつた効果を発揮し、欠陥の発
生しない溶接を行う為に必要不可欠の成分であ
る。 この様な効果を有効に達成する為のSiO2量は
７〜27％である。即ちSiO2量が７％未満では上
記効果が発揮されず、SiO2量が27％を超えると
スラグの塩基度を著しく下げる他、ビード表面に
ガラス状の焼付きを生じ、溶接作業性が著しく損
われる。 SiO2は、CaO源を兼ねる珪灰石によつても添
加されるが、補助的に珪砂や長石等の鉱物の形で
も添加される。またSiO2は造粒剤として添加さ
れる水ガラスからも混入するが、いずれにしても
SiO2量はこれらの値を全て含めて上記の適正範
囲内とする必要がある。 NaO、K2O、Li2Oから選ばれる１種又は２種
以上：合計で１〜７％ これらの成分はいずれもアーク安定剤として働
き、スラグの界面張力を低下させてビード外観形
状を整えるのに有効である。 これらの成分の１種又は２種以上の合計量が１
％未満では上記効果が発揮されず、逆に７％を超
えるとビードが凸状となり作業性が低下する。 これらの成分は水ガラスの形で添加されるのが
通常であるが、補助的に長石やカオリン等の鉱物
でも添加することができる。 Ｐ≦0.03％、Ｓ≦0.05％ 上述した様に、本発明においては各成分の範囲
を調整する必要があるが、更にフラツクス中のＰ
及びＳの量を制限する必要がある。即ちフラツク
ス中に存在するＰ及びＳの各元素は、溶接金属中
のＰ及びＳの量を高めるので、靭性の低下や高温
割れ感受性を助長する原因になる。 溶接金属中のＰ及びＳ量を考慮する際に、フラ
ツクスと組合わされる溶接用ワイヤ中のＰ及びＳ
量を考慮する必要があるのは当然であるが、本発
明では組合わされる溶接用ワイヤを任意に選択し
て広い鋼種に適用可能なフラツクスの実現を目指
したものであり、その為には少なくともフラツク
ス中のＰ及びＳ量は厳しく規制する必要がある。 本発明に係るフラツクスはMgO及びCaOを多
量に含む高塩基性フラツクスであり、溶接時の脱
硫反応が期待できるのでＳの上限値は比較的緩や
かに0.05％以下と規定した。これに対して脱燐反
応は殆ど期待できないので、Ｐの上限値はＳより
も厳しく規定し、0.03％とした。 尚Ｐ、Ｓはいずれも使用原材料中に不純物とし
て混入するのは避けがたく、従つて上記の適正範
囲量を満足させるには高品質な原材料の選択が必
要である。 1000℃で抽出される水分（以下、1000℃水分と
略称する）≦0.3％ 本発明に係るフラツクスは高塩基性であり且つ
多量のCO2ガスを発生させるものであるので、必
然的に溶接金属中の拡散性水素は極めて低い水準
となる。しかしながらHT80やHT100等の高張力
鋼の溶接を考慮すると、水素割れを生じることな
く安全に施工する為には、ガスクロマトグラフイ
法で測定したときの溶接金属中の拡散性水素量
［Ｈ］D-GCを少なくとも２ml／100ｇ以下にする必
要がある。 第１図は溶接金属中の拡散性水素量［Ｈ］D-GC
とフラツクス中の1000℃水分の平方根との関係を
示すグラフである。尚拡散性水素量［Ｈ］D-GCは
WES−1003−1984に準拠して測定された値であ
り、1000℃水分はAWS A5.5に準拠して得られ
た値である。またフラツクスの1000℃水分は350
℃にて１時間の乾燥を行なつた時の値である。 第１図から明らかであるが、溶接金属中の拡散
性水素量［Ｈ］D-GCを２ml／100ｇとするには、フ
ラツクス中の1000℃水分を0.3％以下とする必要
があるのが理解される。 この様に、フラツクス中の1000℃水分を0.3％
以下にする為には、結晶水を含まない原材料を使
用する他必要に応じて生原料を前もつて高温で焼
成し、表面付着水、結晶水、吸湿水分を十分に除
去しておく必要がある。フラツクスの焼成温度と
しては450〜580℃程度が望ましく、この温度範囲
よりも低温では水分が有効に除去できず、高温で
は炭酸塩の分解が生じる。 嵩比重：0.8〜1.3ｇ／cm3 更に本発明に係るフラツクスにおいては、その
嵩比重が0.8〜1.3ｇ／cm3の範囲内にあることが必
要である。 嵩比重が0.8ｇ／cm3未満では粒強度が弱く、繰
返し使用時にフラツクスが微粉となり作業性を著
しく低下させると共に作業環境を悪化させる。一
方嵩比重が1.3ｇ／cm3を超えると開先への馴染み
性が不良となり、且つポツクマークの発生を招き
溶接作業性を著しく低下させる。嵩比重は疎密充
填法によつて測定した値であり、具体的には
JISK6721（塩化ビニル樹脂試験方法）の嵩比重測
定法に準じたものである。 尚上述の如く構成される本発明フラツクスに
は、必要に応じてFe−Mo、Cr、Ni等の合金元
素やFe−Mn、Fe−Si等の脱酸剤を添加すること
ができる。しかしながらこれらの添加は、溶接金
属の偏析や成分変動（溶接条件による）等の原因
ともなるので極力避けるべきであり、その最大量
は合計で10％以下とすべきである。 ［実施例］ 本発明者らは本発明フラツクスの有用性を調査
する為、各種の実験を行なつた。本発明者らが準
備した各種の溶接用ワイヤ、鋼板（溶接用母材）
及びフラツクスの化学成分を夫々第１〜３表に示
す。尚第１表に示した溶接用ワイヤはその表面に
銅めつきを施したものであり、第３表に示したフ
ラツクスは原材料配合後水ガラスを加えて造粒
し、フラツクスの70％以上が12×65メツシユの範
囲内となる様に粒度調整を行なつたものである。
【表】
【表】
【表】
【表】
＊＊ ガスクロマトグラフ法による溶接金属中の拡散
性水素量
性水素量
【表】
【表】
まず本発明者らは溶接用母材として第２表に示
した低合金高張力鋼のHT−100鋼を対象とし、
溶接用ワイヤとして第１表に示したW3を用い、
第３表に示した各種フラツクスNo.F1〜F6（実施
例）、フラツクスNo.F7、F22及びF23（比較例）を
使用して下記の溶接条件で溶接を行ない、その溶
接部における多層溶接割れ試験（Ｕ型溶接割れ試
験）を行なつた。このときの試験片の開先形状を
第２図（斜視図）及び第３図（第２図の−線
矢視断面図）に示し、試験結果を下記第４表に示
した。 （溶接条件） 溶接電流：600A 溶接電圧：32V 溶接速度：30cm／分 予熱温度：100℃ バス間温度：150℃ 入熱量：38.4KJ／cm
した低合金高張力鋼のHT−100鋼を対象とし、
溶接用ワイヤとして第１表に示したW3を用い、
第３表に示した各種フラツクスNo.F1〜F6（実施
例）、フラツクスNo.F7、F22及びF23（比較例）を
使用して下記の溶接条件で溶接を行ない、その溶
接部における多層溶接割れ試験（Ｕ型溶接割れ試
験）を行なつた。このときの試験片の開先形状を
第２図（斜視図）及び第３図（第２図の−線
矢視断面図）に示し、試験結果を下記第４表に示
した。 （溶接条件） 溶接電流：600A 溶接電圧：32V 溶接速度：30cm／分 予熱温度：100℃ バス間温度：150℃ 入熱量：38.4KJ／cm
【表】
尚上記第４表中、Ｕ形溶接割れ試験は
JISZ3157に準じたものであり、溶接後72時間大
気中に放置し、ビードの余盛部をグラインダーで
除去した後割れの検出を行なつた。 上記Ｕ形溶接割れ試験の結果によれば、本発明
フラツクスを使用した場合はいずれも水素による
割れは発生せず、又作業性も良好であつた。これ
に対しフラツクスNo.F7、22、23を使用した比較
例の場合は、いずれも水素による割れが発生し
た。これはフラツクスNo.F7のものはCO2が下限値
未満であり、No.F22及びNo.F23のものは1000℃水
分が上限値を超えているので拡散性水素量［Ｈ］D
−ＧＣが高くなるからである。またフラツクスNo.F7
を使用した場合には、スラグの剥離性も不良とな
つて作業性も劣つていた。 次に本発明者らは前記第１表〜第３表に示した
各種の溶接用ワイヤ（W1〜W3）、鋼板（母材）
及びフラツクス（F1〜26）を用いて第５表に示
す様に種々の組合せにて溶接を行ない、溶接金属
における−40℃でのシヤルピー衝撃値、溶接作業
性及びＸ線性能を調べた。その結果を第５表に併
記した。尚溶接条件は前記溶接割れ試験の場合と
同じである。またシヤルピー衝撃値はJIS−Ｚ−
3112に準じる溶着金属衝撃試験によつて求めたも
のであり、このときの開先形状を第４図に、試験
片採取位置を第５図に夫々示した。
JISZ3157に準じたものであり、溶接後72時間大
気中に放置し、ビードの余盛部をグラインダーで
除去した後割れの検出を行なつた。 上記Ｕ形溶接割れ試験の結果によれば、本発明
フラツクスを使用した場合はいずれも水素による
割れは発生せず、又作業性も良好であつた。これ
に対しフラツクスNo.F7、22、23を使用した比較
例の場合は、いずれも水素による割れが発生し
た。これはフラツクスNo.F7のものはCO2が下限値
未満であり、No.F22及びNo.F23のものは1000℃水
分が上限値を超えているので拡散性水素量［Ｈ］D
−ＧＣが高くなるからである。またフラツクスNo.F7
を使用した場合には、スラグの剥離性も不良とな
つて作業性も劣つていた。 次に本発明者らは前記第１表〜第３表に示した
各種の溶接用ワイヤ（W1〜W3）、鋼板（母材）
及びフラツクス（F1〜26）を用いて第５表に示
す様に種々の組合せにて溶接を行ない、溶接金属
における−40℃でのシヤルピー衝撃値、溶接作業
性及びＸ線性能を調べた。その結果を第５表に併
記した。尚溶接条件は前記溶接割れ試験の場合と
同じである。またシヤルピー衝撃値はJIS−Ｚ−
3112に準じる溶着金属衝撃試験によつて求めたも
のであり、このときの開先形状を第４図に、試験
片採取位置を第５図に夫々示した。
【表】
第５表の結果を考察すると下記に列挙する如く
である。 フラツクスNo.F8は、CO2が10％を超えてい
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、ビ
ード表面にポツクマークが発生すると共にビー
ド形状が凸状となり溶接作業性が著しく低下
し、且つ融合不良といつた溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F9は、CaF2が12％未満である。
従つてこのフラツクスを用いた場合は、低温靭
性が著しく低下し、且つスラグの剥離性が悪く
なつて作業性が著しく低下した。 フラツクスNo.F10はCaF2が24％を超えてい
る。従つてこのフラツクスを用いた場合はアー
クが著しく不安定となり、ビード外観が著しく
劣下し、且つスラグ巻込みといつた溶接欠陥が
生じた。 フラツクスNo.F11はAl2O3が８％未満であり、
又MgO／Al2O3が2.5を超える。従つてフラツ
クスを用いた場合はスラグの剥離性が不良とな
つたり、ビード外観が凸状となつたりして溶接
作業性が著しく低下し、且つ融合不良やスラグ
巻込み等の溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F12はAl2O3が20％を超えてい
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、低
温靭性が低下すると共に、スラグの剥離性が不
良となつて溶接作業性が著しく低下した。 フラツクスNo.F13は、MgOが20％未満であ
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、溶
融金属の低温靭性が著しく低下した。 フラツクスNo.F14は、MgOが40％を超えてい
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、ア
ンダーカツトが発生し、ビード外観が不均一と
なつて溶接作業性が著しく低下すると共に、融
合不良やスラグ巻込み等の溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F15は、CaOが10％未満であ
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、低
温靭性が著しく低下した。 フラツクスNo.F16は、CaOが30％を超えてい
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、ビ
ード外観が不均一となつて溶接作業性が著しく
低下すると共に、融合不良といつた溶接欠陥が
発生した。 フラツクスNo.F17はNa2O、K2O、Li2Oの１
種又は２種以上の合計が１％未満であり、且つ
嵩比重が0.8ｇ／cm3未満である。従つてこのフ
ラツクスを用いた場合はアークが不安定とな
り、ビード外観が不均一となり溶接作業性が低
下すると共に、融合不良といつた溶接欠陥が生
じた。またこの場合は、フラツクス強度が極め
て弱くなるので粉化が著しく、この面からも溶
接作業性が著しく低下した。 フラツクスNo.F18は、Na2O、K2O、Li2Oの
１種又は２種以上の合計が７％を超えており、
且つ嵩比重が1.3ｇ／cm3を超えている。従つて
このフラツクスを用いた場合は、馴染み不良、
凸ビード、ポツクマーク等が発生し、溶接作業
性が著しく低下すると共に、融合不良といつた
溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F19は、SiO2が７％未満であ
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、ビ
ード外観が凸状となり 接作業性が低下すると
ともに、融合不良といつた溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F20は、SiO2が27％を超えてい
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、低
温靭性が著しく低下すると共に、スラグの焼付
きが生じ溶接作業性が低下した。 フラツクスNo.F21は、MgO／Al2O3が1.5未満
である。従つてこのフラツクスを用いた場合
は、低温靭性が著しく低下すると共に、ビード
外観が不均一となり溶接作業性が低下した。 フラツクスNo.F24は、嵩比重が1.3ｇ／cm3を超
えている。従つてこのフラツクスを用いた場合
は、馴染み不良やポツクマーク等が発生して溶
接作業性が低下すると共に、融合不良といつた
溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F25及び26はＰ又はＳが夫々
0.03％、0.05％を超えている。従つてこれらの
フラツクスを用いた場合は、靭性低下の傾向が
ある他、高温割れといつた溶接欠陥が生じた。 以上〜で述べた比較例に対し、本発明で規
定する成分範囲を全て満足するフラツクスNo.F1
〜F6（実施例）を用いた場合は、衝撃値、溶接作
業性及びＸ線性能のいずれにおいても申し分のな
い性能を示した。また第５表におけるフラツクス
No.F6に示される様に、溶接ワイヤW1〜W3のい
ずれと組合せた場合においても所期の効果が安定
して発揮され、組合わされる溶接用ワイヤを選ば
ないものであることが分かつた。 ［発明の効果］ 以上述べた如く本発明によれば、既述の構成を
採用することによつて、焼成型フラツクスの本来
の機能を損うことなしに各種溶接用ワイヤとの組
合せによつて各種の低合金鋼の溶接が可能なサブ
マージアーク溶接用焼成型フラツクスが実現でき
た。
である。 フラツクスNo.F8は、CO2が10％を超えてい
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、ビ
ード表面にポツクマークが発生すると共にビー
ド形状が凸状となり溶接作業性が著しく低下
し、且つ融合不良といつた溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F9は、CaF2が12％未満である。
従つてこのフラツクスを用いた場合は、低温靭
性が著しく低下し、且つスラグの剥離性が悪く
なつて作業性が著しく低下した。 フラツクスNo.F10はCaF2が24％を超えてい
る。従つてこのフラツクスを用いた場合はアー
クが著しく不安定となり、ビード外観が著しく
劣下し、且つスラグ巻込みといつた溶接欠陥が
生じた。 フラツクスNo.F11はAl2O3が８％未満であり、
又MgO／Al2O3が2.5を超える。従つてフラツ
クスを用いた場合はスラグの剥離性が不良とな
つたり、ビード外観が凸状となつたりして溶接
作業性が著しく低下し、且つ融合不良やスラグ
巻込み等の溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F12はAl2O3が20％を超えてい
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、低
温靭性が低下すると共に、スラグの剥離性が不
良となつて溶接作業性が著しく低下した。 フラツクスNo.F13は、MgOが20％未満であ
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、溶
融金属の低温靭性が著しく低下した。 フラツクスNo.F14は、MgOが40％を超えてい
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、ア
ンダーカツトが発生し、ビード外観が不均一と
なつて溶接作業性が著しく低下すると共に、融
合不良やスラグ巻込み等の溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F15は、CaOが10％未満であ
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、低
温靭性が著しく低下した。 フラツクスNo.F16は、CaOが30％を超えてい
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、ビ
ード外観が不均一となつて溶接作業性が著しく
低下すると共に、融合不良といつた溶接欠陥が
発生した。 フラツクスNo.F17はNa2O、K2O、Li2Oの１
種又は２種以上の合計が１％未満であり、且つ
嵩比重が0.8ｇ／cm3未満である。従つてこのフ
ラツクスを用いた場合はアークが不安定とな
り、ビード外観が不均一となり溶接作業性が低
下すると共に、融合不良といつた溶接欠陥が生
じた。またこの場合は、フラツクス強度が極め
て弱くなるので粉化が著しく、この面からも溶
接作業性が著しく低下した。 フラツクスNo.F18は、Na2O、K2O、Li2Oの
１種又は２種以上の合計が７％を超えており、
且つ嵩比重が1.3ｇ／cm3を超えている。従つて
このフラツクスを用いた場合は、馴染み不良、
凸ビード、ポツクマーク等が発生し、溶接作業
性が著しく低下すると共に、融合不良といつた
溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F19は、SiO2が７％未満であ
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、ビ
ード外観が凸状となり 接作業性が低下すると
ともに、融合不良といつた溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F20は、SiO2が27％を超えてい
る。従つてこのフラツクスを用いた場合は、低
温靭性が著しく低下すると共に、スラグの焼付
きが生じ溶接作業性が低下した。 フラツクスNo.F21は、MgO／Al2O3が1.5未満
である。従つてこのフラツクスを用いた場合
は、低温靭性が著しく低下すると共に、ビード
外観が不均一となり溶接作業性が低下した。 フラツクスNo.F24は、嵩比重が1.3ｇ／cm3を超
えている。従つてこのフラツクスを用いた場合
は、馴染み不良やポツクマーク等が発生して溶
接作業性が低下すると共に、融合不良といつた
溶接欠陥が生じた。 フラツクスNo.F25及び26はＰ又はＳが夫々
0.03％、0.05％を超えている。従つてこれらの
フラツクスを用いた場合は、靭性低下の傾向が
ある他、高温割れといつた溶接欠陥が生じた。 以上〜で述べた比較例に対し、本発明で規
定する成分範囲を全て満足するフラツクスNo.F1
〜F6（実施例）を用いた場合は、衝撃値、溶接作
業性及びＸ線性能のいずれにおいても申し分のな
い性能を示した。また第５表におけるフラツクス
No.F6に示される様に、溶接ワイヤW1〜W3のい
ずれと組合せた場合においても所期の効果が安定
して発揮され、組合わされる溶接用ワイヤを選ば
ないものであることが分かつた。 ［発明の効果］ 以上述べた如く本発明によれば、既述の構成を
採用することによつて、焼成型フラツクスの本来
の機能を損うことなしに各種溶接用ワイヤとの組
合せによつて各種の低合金鋼の溶接が可能なサブ
マージアーク溶接用焼成型フラツクスが実現でき
た。
第１図は溶接金属中の拡散性水素量［Ｈ］D-GC
とフラツクス中の1000℃水分の平方根との関係を
示すグラフ、第２図は多層溶接割れ試験に用いた
試験片の斜視図、第３図は第２図の−線矢視
断面図、第４図は溶着金属衝撃試験における母材
の開先形状を示す模式図、第５図は溶着金属衝撃
試験に用いた試験片の採取位置を示す模式図であ
る。
とフラツクス中の1000℃水分の平方根との関係を
示すグラフ、第２図は多層溶接割れ試験に用いた
試験片の斜視図、第３図は第２図の−線矢視
断面図、第４図は溶着金属衝撃試験における母材
の開先形状を示す模式図、第５図は溶着金属衝撃
試験に用いた試験片の採取位置を示す模式図であ
る。
Claims (1)
- １ 炭酸塩：CO2換算で２〜10％（重量％、以下
同じ）、CaF2：12〜24％、Al2O3：８〜20％、
MgO：20〜40％（但し1.5≦MgO／Al2O3≦2.5）、
CaO：10〜30％、SiO2：７〜27％、及びNa2O、
K2O、Li2Oから選ばれる１種又は２種以上：合
計で１〜７％、を夫々含有すると共に、Ｐ≦0.03
％、Ｓ≦0.05％、及び1000℃で抽出される水分≦
0.3％並びに嵩比重が0.8〜1.3ｇ／cm3であることを
特徴とするサブマージアーク溶接用焼成型フラツ
クス。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61155655A JPS6313694A (ja) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
| US07/068,277 US4764224A (en) | 1986-07-02 | 1987-07-01 | Baked flux for submerged arc welding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61155655A JPS6313694A (ja) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6313694A JPS6313694A (ja) | 1988-01-20 |
| JPH0521675B2 true JPH0521675B2 (ja) | 1993-03-25 |
Family
ID=15610710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61155655A Granted JPS6313694A (ja) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4764224A (ja) |
| JP (1) | JPS6313694A (ja) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH0635078B2 (ja) * | 1990-10-30 | 1994-05-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 潜弧溶接用ボンドフラックス |
| CA2073109C (en) * | 1991-07-05 | 1997-12-16 | John Gonzalez | Submerged arc flux and method of making same |
| JP3549502B2 (ja) * | 2001-07-24 | 2004-08-04 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス及びその製造方法 |
| JP3796158B2 (ja) * | 2001-10-23 | 2006-07-12 | 日本ウエルディング・ロッド株式会社 | 溶接方法 |
| US7678203B2 (en) * | 2005-03-04 | 2010-03-16 | Lincoln Global, Inc. | Welding flux |
| US7727339B2 (en) | 2005-06-06 | 2010-06-01 | Lincoln Global, Inc. | Submerged arc flux |
| JP4864506B2 (ja) * | 2006-03-27 | 2012-02-01 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | 高張力鋼のサブマージアーク溶接金属 |
| US20080011731A1 (en) * | 2006-07-11 | 2008-01-17 | Lincoln Global, Inc. | Carbon to weld metal |
| JP4970511B2 (ja) * | 2008-10-10 | 2012-07-11 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | １．２５％Ｃｒ−０．５％Ｍｏ鋼をサブマージアーク溶接して得られた溶接金属、コークドラムおよびボンドフラックス |
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| US9764409B2 (en) | 2011-04-04 | 2017-09-19 | Illinois Tool Works Inc. | Systems and methods for using fluorine-containing gas for submerged arc welding |
| JP5726017B2 (ja) * | 2011-08-17 | 2015-05-27 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス及び溶接方法 |
| US9821402B2 (en) | 2012-03-27 | 2017-11-21 | Illinois Tool Works Inc. | System and method for submerged arc welding |
| JP6104146B2 (ja) * | 2013-12-13 | 2017-03-29 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス及びその製造方法 |
| US9863729B2 (en) | 2014-03-12 | 2018-01-09 | Sharps Rifle Company, Inc. | Breech bolt having asymmetric lugs |
| US20160096234A1 (en) * | 2014-10-07 | 2016-04-07 | Siemens Energy, Inc. | Laser deposition and repair of reactive metals |
| JP6441100B2 (ja) * | 2015-02-02 | 2018-12-19 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| EP3360641A1 (en) * | 2017-02-09 | 2018-08-15 | Oerlikon Schweisstechnik GmbH | Agglomerated welding flux and submerged arc welding process of austenitic stainless steels using said flux |
| JP7179639B2 (ja) * | 2019-02-15 | 2022-11-29 | 日鉄溶接工業株式会社 | 高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス |
| JP7566660B2 (ja) * | 2020-02-27 | 2024-10-15 | 日鉄溶接工業株式会社 | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
| CN113305403A (zh) * | 2020-02-27 | 2021-08-27 | 日铁溶接工业株式会社 | 埋弧焊用粘结焊剂 |
| EP3995251B1 (en) * | 2020-11-10 | 2024-01-17 | Voestalpine Böhler Welding Belgium s.a. | Method for depositing an overlay material onto a metal surface by means of electroslag strip cladding |
| JP7637710B2 (ja) * | 2023-03-08 | 2025-02-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | サブマージアーク溶接方法及び溶接継手の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB963174A (en) * | 1961-07-31 | 1964-07-08 | Foster Wheeler Ltd | Improvements in and relating to welding flux compositions |
| BE795233A (fr) * | 1972-02-09 | 1973-08-09 | Wacker Chemie Gmbh | Poudres pour soudage |
| JPS5246530B2 (ja) * | 1973-11-29 | 1977-11-25 | ||
| JPS5714496A (en) * | 1980-06-27 | 1982-01-25 | Kobe Steel Ltd | Molten type flux for submerged arc welding |
| JPS59191590A (ja) * | 1983-04-13 | 1984-10-30 | Kobe Steel Ltd | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金鋼の潛弧溶接方法 |
-
1986
- 1986-07-02 JP JP61155655A patent/JPS6313694A/ja active Granted
-
1987
- 1987-07-01 US US07/068,277 patent/US4764224A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4764224A (en) | 1988-08-16 |
| JPS6313694A (ja) | 1988-01-20 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |