JPH05220816A - 合成樹脂製波付管の製造方法 - Google Patents
合成樹脂製波付管の製造方法Info
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- JPH05220816A JPH05220816A JP4059098A JP5909892A JPH05220816A JP H05220816 A JPH05220816 A JP H05220816A JP 4059098 A JP4059098 A JP 4059098A JP 5909892 A JP5909892 A JP 5909892A JP H05220816 A JPH05220816 A JP H05220816A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C49/00—Blow-moulding, i.e. blowing a preform or parison to a desired shape within a mould; Apparatus therefor
- B29C49/0015—Making articles of indefinite length, e.g. corrugated tubes
- B29C49/0021—Making articles of indefinite length, e.g. corrugated tubes using moulds or mould parts movable in a closed path, e.g. mounted on movable endless supports
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- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 １９０°C における１００％モジュラス値が
０．５kgf/cm2 以上の合成樹脂製であって、強度が高く
かつ断面の肉厚分布が均一な合成樹脂製波付管を製造す
る方法を提供する。 【構成】 成型面を備えたモールド金型を一定方向に移
動させつつ、金型成形面上へパリソンを押し出して接触
させ、パリソンの内側と外側間に発生させた差圧により
該パリソンを成形面に押し付けて波付管に成形する工程
を有する合成樹脂製波付管の製造方法において、下記の
条件 で押出成形する。尚、Ａはモールド金型の長手方向の断
面において長手方向の長さ１ｍ当たりの金型成形面に形
成された凹陥部及び突出部の外周縁の総長をｍで表示
し、Ｂはパリソンの押出速度をｍ／分で表示し、Ｃはモ
ールド金型の移動速度をｍ／分で表示している。
０．５kgf/cm2 以上の合成樹脂製であって、強度が高く
かつ断面の肉厚分布が均一な合成樹脂製波付管を製造す
る方法を提供する。 【構成】 成型面を備えたモールド金型を一定方向に移
動させつつ、金型成形面上へパリソンを押し出して接触
させ、パリソンの内側と外側間に発生させた差圧により
該パリソンを成形面に押し付けて波付管に成形する工程
を有する合成樹脂製波付管の製造方法において、下記の
条件 で押出成形する。尚、Ａはモールド金型の長手方向の断
面において長手方向の長さ１ｍ当たりの金型成形面に形
成された凹陥部及び突出部の外周縁の総長をｍで表示
し、Ｂはパリソンの押出速度をｍ／分で表示し、Ｃはモ
ールド金型の移動速度をｍ／分で表示している。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、地中線用ケーブル防護
等に用いられる合成樹脂製波付管の製造方法に関する。
更に特定すれば、本発明は、１９０°Ｃにおける１００
％モジュラス値が０．５kgf/cm2 以上で、溶融時の樹脂
粘度が高く、成形時の引張強度が高い、所謂成形加工性
の劣る合成樹脂、例えば硬質ポリ塩化ビニル樹脂を材料
として波付管を連続的に製造するに際し、管の長手方向
の断面肉厚を均一に成形するように改良された、合成樹
脂製波付管の製造方法に関する。
等に用いられる合成樹脂製波付管の製造方法に関する。
更に特定すれば、本発明は、１９０°Ｃにおける１００
％モジュラス値が０．５kgf/cm2 以上で、溶融時の樹脂
粘度が高く、成形時の引張強度が高い、所謂成形加工性
の劣る合成樹脂、例えば硬質ポリ塩化ビニル樹脂を材料
として波付管を連続的に製造するに際し、管の長手方向
の断面肉厚を均一に成形するように改良された、合成樹
脂製波付管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】合成樹脂製波付管は、従来から一般に図
１に示すような成形機と押出機とを使用して連続的に合
成樹脂製波付管を成形する方法、例えば特公昭４５ー１
６８３５号公報等に記載されているような方法により製
造されている。図１に示す成形機１０は、凹陥部１２と
突出部１４とが交互に形成された半割りの筒状の成形面
を内側に備えた図２に示す半円筒状のモールド金型１６
を隙間なく連続的に連結して全体として環状に無限軌道
化し、更に一定距離にわたり成形面を互いに向き合わせ
て筒状の成形トンネル１８を形成するように構成した２
系列の無限軌道モールド金型２０を備え、ローラ２２に
より駆動して矢印の方向に移動させている。
１に示すような成形機と押出機とを使用して連続的に合
成樹脂製波付管を成形する方法、例えば特公昭４５ー１
６８３５号公報等に記載されているような方法により製
造されている。図１に示す成形機１０は、凹陥部１２と
突出部１４とが交互に形成された半割りの筒状の成形面
を内側に備えた図２に示す半円筒状のモールド金型１６
を隙間なく連続的に連結して全体として環状に無限軌道
化し、更に一定距離にわたり成形面を互いに向き合わせ
て筒状の成形トンネル１８を形成するように構成した２
系列の無限軌道モールド金型２０を備え、ローラ２２に
より駆動して矢印の方向に移動させている。
【０００３】押出機２４から押し出されたパリソン（溶
融樹脂のチューブ）２６は前記成形トンネル１８内に導
かれるのと同時にパリソン内に圧縮空気が吹き込まれ
て、パリソンの内側と外側との間に差圧が発生し、その
差圧で溶融樹脂のパイプ状物がモールド金型の成形面に
向かって押し拡げられることにより、合成樹脂製波付管
２８が連続的に成形される。尚、押出機２４から押し出
されるパリソン２６の押出速度と連続的に旋回する無限
軌道モールド金型２０の速度は同じ速度である。圧縮空
気を吹き込む代わりに別法として、例えば、特公昭５５
ー２３７３８号公報等に記載のように真空ポンプと連通
する貫通孔をモールド金型に設けておき、モールド内に
押し出されたパリソンとモールド金型との間を真空吸引
することによりパリソンの内側と外側との間に差圧を発
生させ、その差圧によりパリソンをモールド金型の成形
面に吸引して連続的に合成樹脂製波付管を製造する方法
が知られている。
融樹脂のチューブ）２６は前記成形トンネル１８内に導
かれるのと同時にパリソン内に圧縮空気が吹き込まれ
て、パリソンの内側と外側との間に差圧が発生し、その
差圧で溶融樹脂のパイプ状物がモールド金型の成形面に
向かって押し拡げられることにより、合成樹脂製波付管
２８が連続的に成形される。尚、押出機２４から押し出
されるパリソン２６の押出速度と連続的に旋回する無限
軌道モールド金型２０の速度は同じ速度である。圧縮空
気を吹き込む代わりに別法として、例えば、特公昭５５
ー２３７３８号公報等に記載のように真空ポンプと連通
する貫通孔をモールド金型に設けておき、モールド内に
押し出されたパリソンとモールド金型との間を真空吸引
することによりパリソンの内側と外側との間に差圧を発
生させ、その差圧によりパリソンをモールド金型の成形
面に吸引して連続的に合成樹脂製波付管を製造する方法
が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述の従来の
合成樹脂製波付管の製造方法は、次のような問題点を有
していた。その問題点とは、従来の方法により製造され
た合成樹脂製波付管２８では、その長手方向の断面での
肉厚分布が、図３に示すようにモールド金型の凹陥部１
２により成形された管の山部３０で薄くなり、モールド
金型の突出部により成形された管の谷部３２で厚くなっ
ており、山部分と谷部分との間で肉厚が不均一になるこ
とであった。更に、肉厚は、図３に示すように谷部３２
から山部３０へ向かって体積に応じて連続的に変化し、
一般には減少する傾向にある。この肉厚の変化は、波付
管のピッチｐ（波の一周期分、例えば波付管における谷
から谷への間の距離）が小さいほど、また山の高さｈが
高いほど顕著である。
合成樹脂製波付管の製造方法は、次のような問題点を有
していた。その問題点とは、従来の方法により製造され
た合成樹脂製波付管２８では、その長手方向の断面での
肉厚分布が、図３に示すようにモールド金型の凹陥部１
２により成形された管の山部３０で薄くなり、モールド
金型の突出部により成形された管の谷部３２で厚くなっ
ており、山部分と谷部分との間で肉厚が不均一になるこ
とであった。更に、肉厚は、図３に示すように谷部３２
から山部３０へ向かって体積に応じて連続的に変化し、
一般には減少する傾向にある。この肉厚の変化は、波付
管のピッチｐ（波の一周期分、例えば波付管における谷
から谷への間の距離）が小さいほど、また山の高さｈが
高いほど顕著である。
【０００５】山部３０の肉厚が薄いと山部分の機械的強
度（引張、圧縮強度等）が低下し、波付管全体としての
機械的強度及び衝撃強度が低下する。従って、波付管
は、例えば敷設時につるはし等により加えられる衝撃に
対して容易に損傷し、実用上問題であった。従来の製造
方法により合成樹脂製波付管を製造する場合、肉厚の薄
い山部分の強度を上げるためには、管全体の肉厚を平均
的に厚くすることによって、肉厚の薄い山部分の肉厚を
厚くすると言う処置を取らざるを得なかった。しかし、
このような解決法では、管の目付け量（管の単位長さ当
たりの材料量）が増加して管の製造コストを上昇させ、
かつ管の重量化を招いて敷設の際の作業性を悪くした。
従って、これは経済的な解決法ではなかった。
度（引張、圧縮強度等）が低下し、波付管全体としての
機械的強度及び衝撃強度が低下する。従って、波付管
は、例えば敷設時につるはし等により加えられる衝撃に
対して容易に損傷し、実用上問題であった。従来の製造
方法により合成樹脂製波付管を製造する場合、肉厚の薄
い山部分の強度を上げるためには、管全体の肉厚を平均
的に厚くすることによって、肉厚の薄い山部分の肉厚を
厚くすると言う処置を取らざるを得なかった。しかし、
このような解決法では、管の目付け量（管の単位長さ当
たりの材料量）が増加して管の製造コストを上昇させ、
かつ管の重量化を招いて敷設の際の作業性を悪くした。
従って、これは経済的な解決法ではなかった。
【０００６】一方、合成樹脂製波付管の材料樹脂として
ポリエチレンが従来から一般に用いられているが、ポリ
エチレン製波付管は機械的強度が不足しているため地中
線用ケーブル防護等の用途には機械的強度のより高い、
例えば硬質ポリ塩化ビニル製等の１９０°C における１
００％モジュラス値が０．５kgf/cm2 以上である合成樹
脂製の波付管を必要とし、それを廉価で提供することが
要望されていた。尚、１９０°C における１００％モジ
ュラス値とは、１９０°Ｃにおいて試験片の伸び率が１
００％になったときの荷重を試験片の原断面積で除した
値を言い、大きい値の材料は、剛性が大きいが、それだ
け成形加工性に劣る。因みにポリエチレンは１９０°C
では溶融状態である。
ポリエチレンが従来から一般に用いられているが、ポリ
エチレン製波付管は機械的強度が不足しているため地中
線用ケーブル防護等の用途には機械的強度のより高い、
例えば硬質ポリ塩化ビニル製等の１９０°C における１
００％モジュラス値が０．５kgf/cm2 以上である合成樹
脂製の波付管を必要とし、それを廉価で提供することが
要望されていた。尚、１９０°C における１００％モジ
ュラス値とは、１９０°Ｃにおいて試験片の伸び率が１
００％になったときの荷重を試験片の原断面積で除した
値を言い、大きい値の材料は、剛性が大きいが、それだ
け成形加工性に劣る。因みにポリエチレンは１９０°C
では溶融状態である。
【０００７】融点が低いので樹脂の融点以上の温度で成
形加工を行うことのできるポリエチレンの場合、成形時
の溶融粘度が低く、かつ引張強度も低い。そのため成形
が比較的容易であるのに対し、硬質ポリ塩化ビニルを従
来の製造方法で製造する場合には、融点が高いので成形
加工を融点以下の温度で行う必要があり、そのため成形
時の樹脂粘度が高く、かつ引張強度も高い。従って、成
形加工が非常に難しく、硬質ポリ塩化ビニル製波付管の
断面肉厚はポリエチレンに比較して一層不均一、偏肉に
なった。硬質ポリ塩化ビニルの成形加工性が劣ること
は、硬質ポリ塩化ビニルが成形加工の温度で（例えば通
常押出機から出て来る約２００°Ｃの樹脂温度で）軟化
しているが溶融状態ではなく明確な形状を保持してお
り、この温度で引張強度を測定することが可能であると
言う事実からも明らかである。
形加工を行うことのできるポリエチレンの場合、成形時
の溶融粘度が低く、かつ引張強度も低い。そのため成形
が比較的容易であるのに対し、硬質ポリ塩化ビニルを従
来の製造方法で製造する場合には、融点が高いので成形
加工を融点以下の温度で行う必要があり、そのため成形
時の樹脂粘度が高く、かつ引張強度も高い。従って、成
形加工が非常に難しく、硬質ポリ塩化ビニル製波付管の
断面肉厚はポリエチレンに比較して一層不均一、偏肉に
なった。硬質ポリ塩化ビニルの成形加工性が劣ること
は、硬質ポリ塩化ビニルが成形加工の温度で（例えば通
常押出機から出て来る約２００°Ｃの樹脂温度で）軟化
しているが溶融状態ではなく明確な形状を保持してお
り、この温度で引張強度を測定することが可能であると
言う事実からも明らかである。
【０００８】加工温度を上げて粘度を低下させることに
より良好な成形加工性を確保しようとする試みは、温度
を上げるとポリ塩化ビニル樹脂が熱分解するため成功し
なかった。特に、硬質ポリ塩化ビニルの場合、熱分解温
度が低いので加工温度を上げることは非常に難しい。以
上説明したように従来の合成樹脂製波付可撓管の製造方
法では、硬質ポリ塩化ビニル等の剛性の大きい合成樹脂
製でかつ均一な肉厚分布の波付管を製造することが困難
であった状況に鑑み、本発明の目的は、１９０°C にお
ける１００％モジュラス値が０．５kgf/cm2 以上の合成
樹脂製であって、断面の肉厚分布が均一で強度の高い波
付管を製造する方法を提供することである。
より良好な成形加工性を確保しようとする試みは、温度
を上げるとポリ塩化ビニル樹脂が熱分解するため成功し
なかった。特に、硬質ポリ塩化ビニルの場合、熱分解温
度が低いので加工温度を上げることは非常に難しい。以
上説明したように従来の合成樹脂製波付可撓管の製造方
法では、硬質ポリ塩化ビニル等の剛性の大きい合成樹脂
製でかつ均一な肉厚分布の波付管を製造することが困難
であった状況に鑑み、本発明の目的は、１９０°C にお
ける１００％モジュラス値が０．５kgf/cm2 以上の合成
樹脂製であって、断面の肉厚分布が均一で強度の高い波
付管を製造する方法を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は、本
発明に係る次の合成樹脂製波付管の製造方法により達成
される。その方法は、凹陥部と突出部とが交互に形成さ
れた筒状の成型面を備えたモールド金型を一定方向に移
動させつつ、前記金型の成形面上へパリソンを押し出し
て接触させ、パリソンの内側と外側間に発生させた差圧
により該パリソンを金型成形面に押し付けて波付管に成
形する工程を有する合成樹脂製波付管の製造方法におい
て、１９０°Ｃにおける１００％モジュラス値が０．５
kgf/cm2 以上の合成樹脂製の波付管を製造するために、
下記の条件、 で押出成形することを特徴とする合成樹脂製波付管の製
造方法である。尚、Ａはモールド金型の長手方向の断面
において長手方向の長さ１ｍ当たりの成形面に形成され
た凹陥部及び突出部の外周縁の総延長（図２で太線の総
延長の長さに相当）をｍで表示し、Ｂはパリソンの押出
速度をｍ／分で表示し、Ｃはモールド金型の移動速度を
ｍ／分で表示している。
発明に係る次の合成樹脂製波付管の製造方法により達成
される。その方法は、凹陥部と突出部とが交互に形成さ
れた筒状の成型面を備えたモールド金型を一定方向に移
動させつつ、前記金型の成形面上へパリソンを押し出し
て接触させ、パリソンの内側と外側間に発生させた差圧
により該パリソンを金型成形面に押し付けて波付管に成
形する工程を有する合成樹脂製波付管の製造方法におい
て、１９０°Ｃにおける１００％モジュラス値が０．５
kgf/cm2 以上の合成樹脂製の波付管を製造するために、
下記の条件、 で押出成形することを特徴とする合成樹脂製波付管の製
造方法である。尚、Ａはモールド金型の長手方向の断面
において長手方向の長さ１ｍ当たりの成形面に形成され
た凹陥部及び突出部の外周縁の総延長（図２で太線の総
延長の長さに相当）をｍで表示し、Ｂはパリソンの押出
速度をｍ／分で表示し、Ｃはモールド金型の移動速度を
ｍ／分で表示している。
【００１０】パリソンの押出速度とモールド金型の移動
速度との関係を鋭意検討した結果、本発明者等は次のこ
とを見出した。従来の製造方法により製造された合成樹
脂製波付管の断面の肉厚が不均一となる原因は、成形加
工する際の押出機から押し出されるパリソンの押出速度
と連続的に旋回する無限軌道モールド金型の速度とが同
じであることにあり、更にその結果モールド金型の凹陥
部で成形された波付管の山部分の肉厚は、パリソンが著
しく引き伸ばされて成形されるため（当業界ではブロー
比が大きいという）薄くなり、一方モールド金型の突出
部で成形された波付管の谷部分は引き伸ばされる率が山
部分に較べて小さいため肉厚が厚くなることにある。
尚、本発明においてパリソンとは、樹脂を溶融可塑化さ
せた後、通常の既知の押出機によりパイプ状に押出され
たものである。次いで、押出後パリソンは、成形機の中
に導入されて波付加工が施され、可撓性が付与された波
付管に成形される。
速度との関係を鋭意検討した結果、本発明者等は次のこ
とを見出した。従来の製造方法により製造された合成樹
脂製波付管の断面の肉厚が不均一となる原因は、成形加
工する際の押出機から押し出されるパリソンの押出速度
と連続的に旋回する無限軌道モールド金型の速度とが同
じであることにあり、更にその結果モールド金型の凹陥
部で成形された波付管の山部分の肉厚は、パリソンが著
しく引き伸ばされて成形されるため（当業界ではブロー
比が大きいという）薄くなり、一方モールド金型の突出
部で成形された波付管の谷部分は引き伸ばされる率が山
部分に較べて小さいため肉厚が厚くなることにある。
尚、本発明においてパリソンとは、樹脂を溶融可塑化さ
せた後、通常の既知の押出機によりパイプ状に押出され
たものである。次いで、押出後パリソンは、成形機の中
に導入されて波付加工が施され、可撓性が付与された波
付管に成形される。
【００１１】以上の知見に基づき、、実験を重ねた結
果、本発明等は、高い樹脂粘度で成形せざるを得ない硬
質ポリ塩化ビニル等の１９０°Ｃにおける１００％モジ
ュラス値が０．５kgf/cm2 以上あるような樹脂を成形す
るに当たっては、前記Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値が０．６〜
０．９の範囲でのみ良好に成形することができると言う
事実を見出した。前記Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値が０．９以上
では成形は容易になるが、必要量以上のパリソンが押し
出されて、成形された波付管に肉余り部を生じさせる。
肉余り部は波付管の可撓性を損ね、更には管を曲げた際
に肉余り部に入っている折れ目のために応力がこの部位
に集中し、波付管を破壊する結果となるので、肉余り部
のある製品は不合格品である。一方、前記Ｂ／（Ａ×
Ｃ）の値が０．５未満では得られる波付管の一部に成形
不能の箇所が生じる。特にモールド金型の凹陥部の一部
にパリソンの到達できない箇所が生じ、そのため山部分
の一部に成形されない箇所が生じる。この傾向は、成形
時の粘度が高い硬質ポリ塩化ビニル等の樹脂で顕著であ
る。
果、本発明等は、高い樹脂粘度で成形せざるを得ない硬
質ポリ塩化ビニル等の１９０°Ｃにおける１００％モジ
ュラス値が０．５kgf/cm2 以上あるような樹脂を成形す
るに当たっては、前記Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値が０．６〜
０．９の範囲でのみ良好に成形することができると言う
事実を見出した。前記Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値が０．９以上
では成形は容易になるが、必要量以上のパリソンが押し
出されて、成形された波付管に肉余り部を生じさせる。
肉余り部は波付管の可撓性を損ね、更には管を曲げた際
に肉余り部に入っている折れ目のために応力がこの部位
に集中し、波付管を破壊する結果となるので、肉余り部
のある製品は不合格品である。一方、前記Ｂ／（Ａ×
Ｃ）の値が０．５未満では得られる波付管の一部に成形
不能の箇所が生じる。特にモールド金型の凹陥部の一部
にパリソンの到達できない箇所が生じ、そのため山部分
の一部に成形されない箇所が生じる。この傾向は、成形
時の粘度が高い硬質ポリ塩化ビニル等の樹脂で顕著であ
る。
【００１２】好ましいＢ／（Ａ×Ｃ）の値は、０．６〜
０．８の範囲内であって、成形性が非常によくかつ肉余
りが発生しない。また、押出機から出てくるパリソンの
肉厚が厚過ぎると成形するために大きな圧力が必要とな
り、成形不能となる場合があるので、１０mm以下の肉厚
のパリソンを用いて成形することが好ましい。尚、本発
明に係る合成樹脂製波付管の製造方法の実施において以
上の説明で特定しなかったところは、前述の従来の合成
樹脂製波付管の製造方法における場合と同じである。以
下に、添付図面を参照して実施例に基づき本発明をより
詳細に説明する。
０．８の範囲内であって、成形性が非常によくかつ肉余
りが発生しない。また、押出機から出てくるパリソンの
肉厚が厚過ぎると成形するために大きな圧力が必要とな
り、成形不能となる場合があるので、１０mm以下の肉厚
のパリソンを用いて成形することが好ましい。尚、本発
明に係る合成樹脂製波付管の製造方法の実施において以
上の説明で特定しなかったところは、前述の従来の合成
樹脂製波付管の製造方法における場合と同じである。以
下に、添付図面を参照して実施例に基づき本発明をより
詳細に説明する。
【００１３】
【実施例】 実施例１ １９０°Ｃにおける１００％モジュラス値が４．０kgf/
cm2 の硬質ポリ塩化ビニル樹脂組成物を樹脂材料として
選択し、前記Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値を０．７に設定した市
販の異方向二軸押出機と成形機とを使用して、常法によ
りパリソンを押し出しながらモールド金型の凹陥部と突
出部により波付管の山部と谷部をそれぞれ成形する波付
け加工を施して、実施例品１の硬度ポリ塩化ビニル製波
付管を作製した。得た実施例１の波付管について谷部と
山部との肉厚を測定し、その結果を表１に示した。 実施例２ Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値を０．８に設定したこと以外は実施
例１と同様にして、実施例品２の硬質ポリ塩化ビニル製
波付管を作製し、同様に測定した結果を表１に記載し
た。
cm2 の硬質ポリ塩化ビニル樹脂組成物を樹脂材料として
選択し、前記Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値を０．７に設定した市
販の異方向二軸押出機と成形機とを使用して、常法によ
りパリソンを押し出しながらモールド金型の凹陥部と突
出部により波付管の山部と谷部をそれぞれ成形する波付
け加工を施して、実施例品１の硬度ポリ塩化ビニル製波
付管を作製した。得た実施例１の波付管について谷部と
山部との肉厚を測定し、その結果を表１に示した。 実施例２ Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値を０．８に設定したこと以外は実施
例１と同様にして、実施例品２の硬質ポリ塩化ビニル製
波付管を作製し、同様に測定した結果を表１に記載し
た。
【００１４】
【表１】
【００１５】比較例１〜３ 比較例１として前記Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値を１．０、比較
例２としてＢ／（Ａ×Ｃ）の値を０．４に設定し、実施
例１と同様の硬質ポリ塩化ビニル樹脂組成物に波付け加
工を施して比較例品１及び２の波付管を作製し、得た比
較例品１及び２の可撓管について肉厚分布を測定し、表
１に結果を示した。比較例３として、１９０°Ｃにおけ
る１００％モジュラス値が０．５の合成樹脂を材料とし
て選択し、Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値を０．３に設定して、実
施例１と同様に波付け加工を施し、比較例品３の波付管
を作製し、得た比較例品３の波付管について肉厚分布を
測定し、表１に結果を示した。
例２としてＢ／（Ａ×Ｃ）の値を０．４に設定し、実施
例１と同様の硬質ポリ塩化ビニル樹脂組成物に波付け加
工を施して比較例品１及び２の波付管を作製し、得た比
較例品１及び２の可撓管について肉厚分布を測定し、表
１に結果を示した。比較例３として、１９０°Ｃにおけ
る１００％モジュラス値が０．５の合成樹脂を材料とし
て選択し、Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値を０．３に設定して、実
施例１と同様に波付け加工を施し、比較例品３の波付管
を作製し、得た比較例品３の波付管について肉厚分布を
測定し、表１に結果を示した。
【００１６】Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値を種々変えて成形した
波付管の断面肉厚分布の測定を行った結果、実施例品１
及び２の波付管は、表１に示したようにその肉厚分布が
非常に均一であった。一方、 比較例１では、Ｂ／（Ａ
×Ｃ）の値が１．０と本発明で特定した範囲の上限より
大きいため、必要量以上のパリソンが押し出されて肉余
り部を発生させ、得た波付管を欠陥品にした。比較例２
では、Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値が０．４と本発明で特定した
範囲の下限より小さいために得られた波付管の山部分の
一部に成形されていない箇所が生じ、得た比較例品２の
波付管を欠陥品にした。比較例３では、１９０°Ｃにお
ける１００％モジュラス値が０．５と実施例１に較べて
小さいが、Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値が０．３と本発明で特定
した範囲の下限より小さいために比較例２と同様に得ら
れた波付管の山部分の一部に成形されていない箇所が生
じ、得た比較例品３の波付管を欠陥品にした。
波付管の断面肉厚分布の測定を行った結果、実施例品１
及び２の波付管は、表１に示したようにその肉厚分布が
非常に均一であった。一方、 比較例１では、Ｂ／（Ａ
×Ｃ）の値が１．０と本発明で特定した範囲の上限より
大きいため、必要量以上のパリソンが押し出されて肉余
り部を発生させ、得た波付管を欠陥品にした。比較例２
では、Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値が０．４と本発明で特定した
範囲の下限より小さいために得られた波付管の山部分の
一部に成形されていない箇所が生じ、得た比較例品２の
波付管を欠陥品にした。比較例３では、１９０°Ｃにお
ける１００％モジュラス値が０．５と実施例１に較べて
小さいが、Ｂ／（Ａ×Ｃ）の値が０．３と本発明で特定
した範囲の下限より小さいために比較例２と同様に得ら
れた波付管の山部分の一部に成形されていない箇所が生
じ、得た比較例品３の波付管を欠陥品にした。
【００１７】
【発明の効果】本発明は、モールド金型の移動速度とパ
リソンの押出速度との比率を特定の範囲内の値とするこ
とにより、従来の方法では成形困難であった１９０°Ｃ
における１００％モジュラス値が０．５kgf/cm2 以上の
剛性の大きい合成樹脂製でかつ管の長手方向の断面肉厚
が均一な、即ち谷部と山部との肉厚がほぼ等しいい波付
管を欠陥品を出すこと無く効率的に製造できる。本発明
に係る方法により製造された合成樹脂製波付管は、機械
的強度、耐衝撃性などの物性がバランス良く付与されて
おり、特に管に可撓性を付与する上で重要な、管の長手
方向の断面肉厚の均一性を有している。従って、既設管
路を容易に回避でき、かつ不等沈下に耐え得るような可
撓性及び伸縮性、軽量で取扱いの容易性、土冠、車両に
よる荷重（繰り返し）に十分耐える強度、並びに工事の
際受けるつるはし等の衝撃荷重によって管が破壊しない
耐衝撃性等を具備し、特に地中線用電力ケーブルを保護
する保護管として最適である。
リソンの押出速度との比率を特定の範囲内の値とするこ
とにより、従来の方法では成形困難であった１９０°Ｃ
における１００％モジュラス値が０．５kgf/cm2 以上の
剛性の大きい合成樹脂製でかつ管の長手方向の断面肉厚
が均一な、即ち谷部と山部との肉厚がほぼ等しいい波付
管を欠陥品を出すこと無く効率的に製造できる。本発明
に係る方法により製造された合成樹脂製波付管は、機械
的強度、耐衝撃性などの物性がバランス良く付与されて
おり、特に管に可撓性を付与する上で重要な、管の長手
方向の断面肉厚の均一性を有している。従って、既設管
路を容易に回避でき、かつ不等沈下に耐え得るような可
撓性及び伸縮性、軽量で取扱いの容易性、土冠、車両に
よる荷重（繰り返し）に十分耐える強度、並びに工事の
際受けるつるはし等の衝撃荷重によって管が破壊しない
耐衝撃性等を具備し、特に地中線用電力ケーブルを保護
する保護管として最適である。
【図１】パリソンの押出機と成形機の説明用模式図であ
る。
る。
【図２】半割りモールドの長手方向断面説明図である。
【図３】合成樹脂製波付管の長手方向の部分的断面説明
図である。
図である。
１０ 成形機 １２ 凹陥部 １４ 突出部 １６ モールド金型 １８ 成形トンネル ２０ 無限軌道モールド ２２ ローラ ２４ 押出機 ２６ パリソン（溶融樹脂のチューブ） ２８ 合成樹脂製波付管 ３０ 管の山部 ３２ 管の谷部
Claims (1)
- 【請求項１】 凹陥部と突出部とが交互に形成された筒
状の成型面を備えたモールド金型を一定方向に移動させ
つつ、前記金型成形面上へパリソンを押し出して接触さ
せ、前記パリソンの内側と外側間に発生させた差圧によ
り該パリソンを前記金型成形面に押し付けて波付管に成
形する工程を有する合成樹脂製波付管の製造方法におい
て、 １９０°Ｃにおける１００％モジュラス値が０．５kgf/
cm2 以上の合成樹脂を下記の条件 （ここで、Ａは前記モールド金型の長手方向の断面にお
いて長手方向の長さ１ｍ当たりの前記金型成形面に形成
された前記凹陥部及び前記突出部の外周縁の総延長をｍ
で表示し、Ｂは前記パリソンの押出速度をｍ／分で表示
し、Ｃは前記モールドの移動速度をｍ／分で表示してい
る。）で押出成形することを特徴とする合成樹脂製波付
管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4059098A JPH05220816A (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 合成樹脂製波付管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4059098A JPH05220816A (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 合成樹脂製波付管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05220816A true JPH05220816A (ja) | 1993-08-31 |
Family
ID=13103522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4059098A Pending JPH05220816A (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 合成樹脂製波付管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05220816A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07205329A (ja) * | 1994-01-13 | 1995-08-08 | Sekisui Chem Co Ltd | 合成樹脂管及びその製造方法 |
| JP2002345950A (ja) * | 2001-05-25 | 2002-12-03 | Kawasumi Lab Inc | 体外循環回路及び体外循環回路用構成部品並びにその製造方法及び製造装置 |
| JP2008311070A (ja) * | 2007-06-14 | 2008-12-25 | Kojima Press Co Ltd | 樹脂製排ガスチューブ |
-
1992
- 1992-02-14 JP JP4059098A patent/JPH05220816A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07205329A (ja) * | 1994-01-13 | 1995-08-08 | Sekisui Chem Co Ltd | 合成樹脂管及びその製造方法 |
| JP2002345950A (ja) * | 2001-05-25 | 2002-12-03 | Kawasumi Lab Inc | 体外循環回路及び体外循環回路用構成部品並びにその製造方法及び製造装置 |
| JP2008311070A (ja) * | 2007-06-14 | 2008-12-25 | Kojima Press Co Ltd | 樹脂製排ガスチューブ |
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