JPH05230589A - Ｗｃ基超硬合金 - Google Patents
Ｗｃ基超硬合金Info
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- JPH05230589A JPH05230589A JP4070396A JP7039692A JPH05230589A JP H05230589 A JPH05230589 A JP H05230589A JP 4070396 A JP4070396 A JP 4070396A JP 7039692 A JP7039692 A JP 7039692A JP H05230589 A JPH05230589 A JP H05230589A
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- cemented carbide
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐摩耗性および耐欠損性に優れたＷＣ基超硬
合金を提供する。 【構成】 ＷＣを主成分とし、さらに必要に応じて、Ｔ
ｉ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒの炭化物、窒化物、炭
窒化物の１種もしくは２種以上を含む硬質分散相と、Ｃ
ｏ、Ｎｉ、ＦｅおよびＡｌのうち１種もしくは２種から
なる結合金属相とからなるＷＣ基超硬合金において、前
記結合金属相に圧縮応力、好ましくは１０ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上圧縮応力が残留しているＷＣ基超硬合金。
合金を提供する。 【構成】 ＷＣを主成分とし、さらに必要に応じて、Ｔ
ｉ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒの炭化物、窒化物、炭
窒化物の１種もしくは２種以上を含む硬質分散相と、Ｃ
ｏ、Ｎｉ、ＦｅおよびＡｌのうち１種もしくは２種から
なる結合金属相とからなるＷＣ基超硬合金において、前
記結合金属相に圧縮応力、好ましくは１０ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上圧縮応力が残留しているＷＣ基超硬合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、切削工具として用い
た場合に、従来よりも優れた耐摩耗性および耐欠損性を
示すＷＣ基超硬合金に関するものである。
た場合に、従来よりも優れた耐摩耗性および耐欠損性を
示すＷＣ基超硬合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来からＷＣ基超硬合金は、ＷＣを主成
分とし、さらに必要に応じて、Ｔｉ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｎ
ｂ、Ｖ、Ｃｒの炭化物、窒化物、炭窒化物の１種もしく
は２種以上を含む硬質分散相と、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅおよ
びＡｌのうち１種もしくは２種以上からなる結合金属相
とで構成されていることが知られている。このＷＣ基超
硬合金は、主として切削工具に用いられており、このＷ
Ｃ基超硬合金製切削工具は、鋼、鋳鉄などの荒仕上げ切
削に利用されている。
分とし、さらに必要に応じて、Ｔｉ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｎ
ｂ、Ｖ、Ｃｒの炭化物、窒化物、炭窒化物の１種もしく
は２種以上を含む硬質分散相と、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅおよ
びＡｌのうち１種もしくは２種以上からなる結合金属相
とで構成されていることが知られている。このＷＣ基超
硬合金は、主として切削工具に用いられており、このＷ
Ｃ基超硬合金製切削工具は、鋼、鋳鉄などの荒仕上げ切
削に利用されている。
【０００３】また、ＷＣ基超硬合金の成分組成は、Ｃ
ｏ、Ｎｉ、ＦｅおよびＡｌのうち１種もしくは２種以上
からなる結合金属相形成成分：４．０〜３０．０重量
％、残りがＷＣおよび不可避不純物からなり、さらに必
要に応じて、Ｔｉ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒの炭化
物、窒化物、炭窒化物の１種もしくは２種以上：０．１
〜３０．０重量％含むこともある。
ｏ、Ｎｉ、ＦｅおよびＡｌのうち１種もしくは２種以上
からなる結合金属相形成成分：４．０〜３０．０重量
％、残りがＷＣおよび不可避不純物からなり、さらに必
要に応じて、Ｔｉ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒの炭化
物、窒化物、炭窒化物の１種もしくは２種以上：０．１
〜３０．０重量％含むこともある。
【０００４】前記従来ＷＣ基超硬合金は、前記硬質分散
相と結合金属相とで構成された複合材料であるところか
ら、焼結終了時の硬質分散相には圧縮応力が、結合金属
相には引っ張り応力が働いている。
相と結合金属相とで構成された複合材料であるところか
ら、焼結終了時の硬質分散相には圧縮応力が、結合金属
相には引っ張り応力が働いている。
【０００５】その理由は、ＷＣ基超硬合金の結合金属相
のＣｏ、Ｎｉ、ＦｅおよびＡｌの熱膨張係数は、Ｃｏ：
１２．３６×１０-6／℃、Ｎｉ：１３．３０×１０-6／
℃、Ｆｅ：１１．５０×１０-6／℃、Ａｌ：２３．１３
×１０-6／℃であるに対し、ＷＣのａ軸方向の熱膨張係
数：５．２×１０-6／℃、ｃ軸方向の熱膨張係数：７．
３×１０-6／℃であり、さらに、ＴｉＣの熱膨張係数：
７．４２×１０-6／℃、ＴａＣの熱膨張係数：６．２９
×１０-6／℃、ＮｂＣの熱膨張係数：６．６５×１０-6
／℃であるから、結合金属相の熱膨張係数は硬質分散相
の熱膨張係数よりも大きく、したがって、焼結終了後の
冷却の際の結合金属相の収縮量は、硬質分散相の収縮量
よりも大きく、ちょうど硬質分散相を包み込むように収
縮するので、硬質分散相には圧縮応力がまた結合金属相
には引張り応力が働き、硬質分散相には圧縮応力が結合
金属相には引張り応力がそのまま残留するものと考えら
れている。
のＣｏ、Ｎｉ、ＦｅおよびＡｌの熱膨張係数は、Ｃｏ：
１２．３６×１０-6／℃、Ｎｉ：１３．３０×１０-6／
℃、Ｆｅ：１１．５０×１０-6／℃、Ａｌ：２３．１３
×１０-6／℃であるに対し、ＷＣのａ軸方向の熱膨張係
数：５．２×１０-6／℃、ｃ軸方向の熱膨張係数：７．
３×１０-6／℃であり、さらに、ＴｉＣの熱膨張係数：
７．４２×１０-6／℃、ＴａＣの熱膨張係数：６．２９
×１０-6／℃、ＮｂＣの熱膨張係数：６．６５×１０-6
／℃であるから、結合金属相の熱膨張係数は硬質分散相
の熱膨張係数よりも大きく、したがって、焼結終了後の
冷却の際の結合金属相の収縮量は、硬質分散相の収縮量
よりも大きく、ちょうど硬質分散相を包み込むように収
縮するので、硬質分散相には圧縮応力がまた結合金属相
には引張り応力が働き、硬質分散相には圧縮応力が結合
金属相には引張り応力がそのまま残留するものと考えら
れている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来の結
合金属相に引張り応力がそのまま残留するＷＣ基超硬合
金は、切削工具として用いた場合に表面から強い衝撃力
が加えられると刃先が欠損しやすく、さらに耐摩耗性が
十分でなく、切削工具の寿命は短いものとなっていた。
そのため、特殊な焼結方法を施して耐欠損性を向上させ
たりＷＣ基超硬合金表面に硬質層などを被覆して耐摩耗
性を向上させるなどしていたが、かかる特殊な焼結方法
または被覆処理を施すとコストがかかり、高価なものと
なることは避けられなかった。
合金属相に引張り応力がそのまま残留するＷＣ基超硬合
金は、切削工具として用いた場合に表面から強い衝撃力
が加えられると刃先が欠損しやすく、さらに耐摩耗性が
十分でなく、切削工具の寿命は短いものとなっていた。
そのため、特殊な焼結方法を施して耐欠損性を向上させ
たりＷＣ基超硬合金表面に硬質層などを被覆して耐摩耗
性を向上させるなどしていたが、かかる特殊な焼結方法
または被覆処理を施すとコストがかかり、高価なものと
なることは避けられなかった。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は、Ｗ
Ｃ基超硬合金にさらに簡単で低コストな処理を施すだけ
で従来よりも優れた耐摩耗性および耐欠損性を示すＷＣ
基超硬合金を得るべく研究を行った結果、硬質分散相お
よび結合金属相に働く応力に注目し、ＷＣを主成分と
し、さらに必要に応じて、Ｔｉ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｎｂ、
Ｖ、Ｃｒの炭化物、窒化物、炭窒化物の１種もしくは２
種以上を含む硬質分散相とＣｏ、Ｎｉ、ＦｅおよびＡｌ
のうち１種もしくは２種からなる結合金属相とで構成さ
れた通常焼結のＷＣ基超硬合金に、金属製の微小塊状物
を衝突させると、結合金属相の引張り応力は圧縮応力に
変換されて結合金属相に圧縮応力が残留し、この結合金
属相に圧縮応力が残留したＷＣ基超硬合金は、従来ＷＣ
基超硬合金よりも耐摩耗性および耐欠損性が向上すると
いう知見を得たのである。
Ｃ基超硬合金にさらに簡単で低コストな処理を施すだけ
で従来よりも優れた耐摩耗性および耐欠損性を示すＷＣ
基超硬合金を得るべく研究を行った結果、硬質分散相お
よび結合金属相に働く応力に注目し、ＷＣを主成分と
し、さらに必要に応じて、Ｔｉ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｎｂ、
Ｖ、Ｃｒの炭化物、窒化物、炭窒化物の１種もしくは２
種以上を含む硬質分散相とＣｏ、Ｎｉ、ＦｅおよびＡｌ
のうち１種もしくは２種からなる結合金属相とで構成さ
れた通常焼結のＷＣ基超硬合金に、金属製の微小塊状物
を衝突させると、結合金属相の引張り応力は圧縮応力に
変換されて結合金属相に圧縮応力が残留し、この結合金
属相に圧縮応力が残留したＷＣ基超硬合金は、従来ＷＣ
基超硬合金よりも耐摩耗性および耐欠損性が向上すると
いう知見を得たのである。
【０００８】この発明は、かかる知見に基づいて成され
たものであって、ＷＣを主成分とし、さらに必要に応じ
て、Ｔｉ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒの炭化物、窒化
物、炭窒化物の１種もしくは２種以上を含む硬質分散相
と、Ｃｏ、Ｎｉ、ＦｅおよびＡｌのうち１種もしくは２
種からなる結合金属相とからなるＷＣ基超硬合金におい
て、前記結合金属相に圧縮応力、好ましくは１０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上の圧縮応力が残留しているＷＣ基超硬合金
に特徴を有するものである。
たものであって、ＷＣを主成分とし、さらに必要に応じ
て、Ｔｉ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒの炭化物、窒化
物、炭窒化物の１種もしくは２種以上を含む硬質分散相
と、Ｃｏ、Ｎｉ、ＦｅおよびＡｌのうち１種もしくは２
種からなる結合金属相とからなるＷＣ基超硬合金におい
て、前記結合金属相に圧縮応力、好ましくは１０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上の圧縮応力が残留しているＷＣ基超硬合金
に特徴を有するものである。
【０００９】この発明のＷＣ基超硬合金の結合金属相に
圧縮応力を残留せしめる方法として、ＷＣ基超硬合金表
面から、サンドブラスト法またはショットピーニング法
を施す機械的処理方法や表面にイオン照射を施す物理的
処理方法等がある。
圧縮応力を残留せしめる方法として、ＷＣ基超硬合金表
面から、サンドブラスト法またはショットピーニング法
を施す機械的処理方法や表面にイオン照射を施す物理的
処理方法等がある。
【００１０】
実施例１、原料粉末をＷＣ−１％ＴａＣ−６％Ｃｏ（以
上、重量％）の配合組成となるように配合し、混合し、
プレス成形して通常の条件で焼結し、工具形状：ＩＳＯ
規格ＳＮＭＧ４３２のＷＣ基超硬合金焼結体を作製し
た。
上、重量％）の配合組成となるように配合し、混合し、
プレス成形して通常の条件で焼結し、工具形状：ＩＳＯ
規格ＳＮＭＧ４３２のＷＣ基超硬合金焼結体を作製し
た。
【００１１】前記ＷＣ基超硬合金焼結体に平均粒径：２
００μｍの鋼製ボールを表１に示される条件で衝突さ
せ、得られたＷＣ基超硬合金焼結体の硬質分散相および
結合金属相の残留応力をＸ線応力測定装置で測定し、結
合金属相の残留応力が圧縮応力となっているものを本発
明ＷＣ基超硬合金１〜５とし、結合金属相の残留応力が
引張り応力となっているものを比較ＷＣ基超硬合金１〜
３として表１に示した（なお、、表１において、残留応
力が引張り応力となっているものを（＋）、圧縮応力と
なっているものを（−）で表示した）。
００μｍの鋼製ボールを表１に示される条件で衝突さ
せ、得られたＷＣ基超硬合金焼結体の硬質分散相および
結合金属相の残留応力をＸ線応力測定装置で測定し、結
合金属相の残留応力が圧縮応力となっているものを本発
明ＷＣ基超硬合金１〜５とし、結合金属相の残留応力が
引張り応力となっているものを比較ＷＣ基超硬合金１〜
３として表１に示した（なお、、表１において、残留応
力が引張り応力となっているものを（＋）、圧縮応力と
なっているものを（−）で表示した）。
【００１２】さらに、比較のために、前記ＷＣ基超硬合
金焼結体に衝突処理を施さない従来ＷＣ基超硬合金１を
用意し、この従来ＷＣ基超硬合金１の応力をＸ線応力測
定装置で測定し、その結果も表１に示した。
金焼結体に衝突処理を施さない従来ＷＣ基超硬合金１を
用意し、この従来ＷＣ基超硬合金１の応力をＸ線応力測
定装置で測定し、その結果も表１に示した。
【００１３】これら本発明ＷＣ基超硬合金１〜５、比較
ＷＣ基超硬合金１〜３および従来ＷＣ基超硬合金１につ
いて、下記の連続切削試験および断続切削試験を行い、
耐摩耗性および耐欠損性をそれぞれ評価し、それらの結
果も表１に示した。
ＷＣ基超硬合金１〜３および従来ＷＣ基超硬合金１につ
いて、下記の連続切削試験および断続切削試験を行い、
耐摩耗性および耐欠損性をそれぞれ評価し、それらの結
果も表１に示した。
【００１４】連続切削試験 被削材：鋳鉄ＦＣ３０の丸棒、 切削速度：８０ｍ／分、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 切削時間：２０ｍｉｎ．、 なる条件で切削し、逃げ面摩耗幅を測定した。
【００１５】断続切削試験 被削材：鋳鉄ＦＣ３０の４本溝付き丸棒、 切削速度：１００ｍ／分、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２．０ｍｍ、 切削時間：５ｍｉｎ．、 の条件で１０個の切刃を試験にし、何切刃が欠損したか
を調べた。
を調べた。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１の結果から、結合金属相の残留応力が
圧縮応力となっている本発明ＷＣ基超硬合金１〜５は、
結合金属相の残留応力が引張り応力となっている比較Ｗ
Ｃ基超硬合金１〜３および従来ＷＣ基超硬合金１に比べ
て耐摩耗性および耐欠損性に優れていることがわかる。
圧縮応力となっている本発明ＷＣ基超硬合金１〜５は、
結合金属相の残留応力が引張り応力となっている比較Ｗ
Ｃ基超硬合金１〜３および従来ＷＣ基超硬合金１に比べ
て耐摩耗性および耐欠損性に優れていることがわかる。
【００１８】実施例２、原料粉末をＷＣ−８％ＴｉＣ−
１０％ＴａＣ−１％ＮｂＣ−９％Ｃｏ（以上、重量％）
の配合組成となるように配合し、混合し、プレス成形し
て通常の条件で焼結し、工具形状：ＩＳＯ規格ＳＮＭＧ
４３２のＷＣ基超硬合金焼結体を作製した。
１０％ＴａＣ−１％ＮｂＣ−９％Ｃｏ（以上、重量％）
の配合組成となるように配合し、混合し、プレス成形し
て通常の条件で焼結し、工具形状：ＩＳＯ規格ＳＮＭＧ
４３２のＷＣ基超硬合金焼結体を作製した。
【００１９】前記ＷＣ基超硬合金焼結体に平均粒径：１
５０μｍの鋼製ボールを表２に示される条件で衝突さ
せ、得られたＷＣ基超硬合金焼結体の硬質分散相および
結合金属相の残留応力をＸ線応力測定装置で測定し、結
合金属相の残留応力が圧縮応力となっているものを本発
明ＷＣ基超硬合金６〜１０とし、結合金属相の残留応力
が引張り応力となっているものを比較ＷＣ基超硬合金４
〜６として表２に示した（なお、、表２において、残留
応力が引張り応力となっているものを（＋）、圧縮応力
となっているものを（−）で表示した）。
５０μｍの鋼製ボールを表２に示される条件で衝突さ
せ、得られたＷＣ基超硬合金焼結体の硬質分散相および
結合金属相の残留応力をＸ線応力測定装置で測定し、結
合金属相の残留応力が圧縮応力となっているものを本発
明ＷＣ基超硬合金６〜１０とし、結合金属相の残留応力
が引張り応力となっているものを比較ＷＣ基超硬合金４
〜６として表２に示した（なお、、表２において、残留
応力が引張り応力となっているものを（＋）、圧縮応力
となっているものを（−）で表示した）。
【００２０】さらに、比較のために、前記ＷＣ基超硬合
金焼結体に衝突処理を施さない従来ＷＣ基超硬合金２を
用意し、この従来ＷＣ基超硬合金２の応力をＸ線応力測
定装置で測定し、その結果も表２に示した。
金焼結体に衝突処理を施さない従来ＷＣ基超硬合金２を
用意し、この従来ＷＣ基超硬合金２の応力をＸ線応力測
定装置で測定し、その結果も表２に示した。
【００２１】これら本発明ＷＣ基超硬合金６〜１０、比
較ＷＣ基超硬合金４〜６および従来ＷＣ基超硬合金２に
ついて、下記の連続切削試験および断続切削試験を行
い、耐摩耗性および耐欠損性をそれぞれ評価し、それら
の結果も表２に示した。
較ＷＣ基超硬合金４〜６および従来ＷＣ基超硬合金２に
ついて、下記の連続切削試験および断続切削試験を行
い、耐摩耗性および耐欠損性をそれぞれ評価し、それら
の結果も表２に示した。
【００２２】連続切削試験 被削材：合金鋼ＳＣＭ４４０の丸棒、 切削速度：１２０ｍ／分、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 切削時間：２０ｍｉｎ．、 なる条件で切削し、逃げ面摩耗幅を測定した。
【００２３】断続切削試験 被削材：合金鋼ＳＣＭ４４０の４本溝付き丸棒、 切削速度：１２０ｍ／分、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：２．０ｍｍ、 切削時間：２ｍｉｎ．、 の条件で１０個の切刃を試験にし、何切刃が欠損したか
を調べた。
を調べた。
【００２４】
【表２】
【００２５】表２の結果から、結合金属相の残留応力が
圧縮応力となっている本発明ＷＣ基超硬合金６〜１０
は、結合金属相の残留応力が引張り応力となっている比
較ＷＣ基超硬合金４〜６および従来ＷＣ基超硬合金２に
比べて耐摩耗性および耐欠損性に優れていることがわか
る。
圧縮応力となっている本発明ＷＣ基超硬合金６〜１０
は、結合金属相の残留応力が引張り応力となっている比
較ＷＣ基超硬合金４〜６および従来ＷＣ基超硬合金２に
比べて耐摩耗性および耐欠損性に優れていることがわか
る。
【００２６】
【発明の効果】この発明の結合金属相に圧縮残留応力を
有するＷＣ基超硬合金は耐摩耗性および耐欠損性に優れ
ており、従来のように耐摩耗性および耐欠損性を向上さ
せるために特殊な焼結を施したり硬質被覆層を施す必要
がないところから、安価で優れた性能を有する切削工具
を提供することができ、産業上優れた効果を奏するもの
である。
有するＷＣ基超硬合金は耐摩耗性および耐欠損性に優れ
ており、従来のように耐摩耗性および耐欠損性を向上さ
せるために特殊な焼結を施したり硬質被覆層を施す必要
がないところから、安価で優れた性能を有する切削工具
を提供することができ、産業上優れた効果を奏するもの
である。
Claims (2)
- 【請求項１】 ＷＣを主成分とし、さらに必要に応じ
て、Ｔｉ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒの炭化物、窒化
物、炭窒化物の１種もしくは２種以上を含む硬質分散相
と、これら硬質分散相をＣｏ、Ｎｉ、ＦｅおよびＡｌの
うち１種もしくは２種以上からなる結合金属相で結合し
たＷＣ基超硬合金において、前記結合金属相に圧縮応力
が残留していることを特徴とするＷＣ基超硬合金。 - 【請求項２】 前記結合金属相に残留している圧縮応力
は、１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上であることを特徴とする請
求項１記載のＷＣ基超硬合金。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4070396A JPH05230589A (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | Ｗｃ基超硬合金 |
| ES93102449T ES2101149T3 (es) | 1992-02-20 | 1993-02-17 | Aleacion dura. |
| DE69310568T DE69310568T2 (de) | 1992-02-20 | 1993-02-17 | Hartmetallegierung |
| EP93102449A EP0556788B1 (en) | 1992-02-20 | 1993-02-17 | Hard alloy |
| US08/018,397 US5447549A (en) | 1992-02-20 | 1993-02-17 | Hard alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4070396A JPH05230589A (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | Ｗｃ基超硬合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05230589A true JPH05230589A (ja) | 1993-09-07 |
Family
ID=13430251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4070396A Pending JPH05230589A (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | Ｗｃ基超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05230589A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0920946A (ja) * | 1995-06-30 | 1997-01-21 | Kubota Corp | 耐摩耗性にすぐれる複合焼結材料 |
| JPH0920947A (ja) * | 1995-06-30 | 1997-01-21 | Kubota Corp | 耐摩耗性にすぐれる複合焼結合金 |
| JP2007223001A (ja) * | 2006-02-24 | 2007-09-06 | Kyocera Corp | 切削工具 |
| CN108277414A (zh) * | 2018-02-25 | 2018-07-13 | 株洲市超宇实业有限责任公司 | 一种用于3d玻璃热弯机硬质合金均热板的生产方法 |
| JP2019151875A (ja) * | 2018-03-01 | 2019-09-12 | 住友電気工業株式会社 | 基材および切削工具 |
| JP2023512750A (ja) * | 2019-12-20 | 2023-03-29 | エービー サンドビック コロマント | 切削工具 |
-
1992
- 1992-02-20 JP JP4070396A patent/JPH05230589A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0920946A (ja) * | 1995-06-30 | 1997-01-21 | Kubota Corp | 耐摩耗性にすぐれる複合焼結材料 |
| JPH0920947A (ja) * | 1995-06-30 | 1997-01-21 | Kubota Corp | 耐摩耗性にすぐれる複合焼結合金 |
| JP2007223001A (ja) * | 2006-02-24 | 2007-09-06 | Kyocera Corp | 切削工具 |
| CN108277414A (zh) * | 2018-02-25 | 2018-07-13 | 株洲市超宇实业有限责任公司 | 一种用于3d玻璃热弯机硬质合金均热板的生产方法 |
| JP2019151875A (ja) * | 2018-03-01 | 2019-09-12 | 住友電気工業株式会社 | 基材および切削工具 |
| JP2023512750A (ja) * | 2019-12-20 | 2023-03-29 | エービー サンドビック コロマント | 切削工具 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010515 |