JPH05231248A

JPH05231248A - 内燃エンジンの燃料蒸気検出装置

Info

Publication number: JPH05231248A
Application number: JP15404691A
Authority: JP
Inventors: Hideo Moriwaki; 英雄森脇; Shoichi Kitamoto; 昌一北本; Kazuhito Kakimoto; 一仁柿元; Hiroaki Mihara; 寛明三原; Teruo Wakashiro; 輝男若城; Takashi Kiyomiya; 孝清宮
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 1991-05-29
Filing date: 1991-05-29
Publication date: 1993-09-07

Abstract

(57)【要約】【目的】燃料蒸気排出抑止装置のキャニスタからエン
ジン吸気系に供給される混合気中の燃料蒸気成分の検出
精度を向上させる。【構成】クローズドボトム型のキャニスタ１５のボト
ム部チャンバ１５３に、熱線式流量計１８が装着されて
いる。スロットル弁開度センサ４及び吸気管内絶対圧セ
ンサ１０の検出値に基づいてパージ管１７を通過する空
気及び燃料蒸気の混合気の流量が算出される。この流量
と熱線式流量計１８の出力値とに基づいて燃料蒸気流量
（成分）が算出される。【作用】ボトム部チャンバ１５３内における混合気
の流速は低いので、低流速の下で流量計１８による流量
計測が行われる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、燃料蒸気排出抑止装置
を有する内燃エンジンの燃料蒸気検出装置に関し、特に
燃料蒸気排出抑止装置のキャニスタからエンジン吸気系
に供給される混合気中の燃料蒸気成分を検出する装置に
関する。

【０００２】

【従来の技術】燃料蒸気排出抑止装置のキャニスタから
エンジン吸気系に供給される混合気中の燃料蒸気成分を
検出する装置として、図１０（ａ）に示すようにキャニ
スタ１００とエンジン吸気系とを接続するパージ通路１
０１の途中に、質量流量計１０２（例えば熱線式流量
計）を設け、この流量計の出力値に基づいて前記混合気
中の燃料蒸気成分を検出するようにしたものが、既に本
願出願人により提案されている（特願平３−８０７２６
号）。

【０００３】また、図１０（ｂ）に示すようにキャニス
タの上部から大気を導入するようにした、いわゆるクロ
ーズドボトム型のキャニスタも従来より知られている
（実開昭６０−７０７６６号公報、特開昭６２−２６５
４６０号公報）。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】一般に質量流量計の出
力値は、図２に示すように、気体の流速が増加するのに
伴って増加する傾向がある。一方、パージ通路を流れる
混合気の流速は、エンジン吸気系のスロットル弁開度及
び吸気管内絶対圧によって大きく変化するため、質量流
量計の出力値の変化量も大きくなり、検出誤差が大きく
なる。このため、上記提案の燃料蒸気検出装置では、検
出精度の点で改善の余地が残されていた。本発明は上述
の点に鑑みてなされたものであり、パージ通路内を流れ
る混合気の流速の影響を受けることなく、混合気中の燃
料蒸気成分を検出し、検出誤差を低減することができる
燃料蒸気検出装置を提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明は、燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着する
ためのキャニスタ及び該キャニスタ内に吸着した燃料蒸
気を含む混合気をエンジン吸気系に供給するパージ通路
を備えた内燃エンジンの、前記混合気中の燃料蒸気成分
を検出する燃料蒸気検出装置において、前記パージ通路
を流れる混合気の流量を算出するパージ流量算出手段
と、前記パージ通路を流れる混合気の流量を計測する質
量流量計と、前記パージ流量算出手段のパージ流量算出
値及び前記質量流量計の出力値に基づいて燃料蒸気成分
を検出する燃料蒸気検出手段とを設け、前記パージ通路
はその途中にチャンバを有し、前記質量流量計は該チャ
ンバ内に配設されるようにしたものである。

【０００６】また、燃料タンクから発生する燃料蒸気を
吸着するためのクローズドボトム型のキャニスタ及び該
キャニスタ内に吸着した燃料蒸気を含む混合気をエンジ
ン吸気系に供給するパージ通路を備えた内燃エンジン
の、前記混合気中の燃料蒸気成分を検出する燃料蒸気検
出装置において、前記パージ通路を流れる混合気の流量
を算出するパージ流量算出手段と、前記パージ通路を流
れる混合気の流量を計測する質量流量計と、前記パージ
流量算出手段のパージ流量算出値及び前記質量流量計の
出力値に基づいて燃料蒸気成分を検出する燃料蒸気検出
手段とを設け、前記質量流量計は前記キャニスタのボト
ム部チャンバ内に配設されるようにしたものである。

【０００７】

【作用】パージ通路の途中に設けられたチャンバ内で
は、混合気の流速が低下し、質量流量計による計測は、
低流速のもとで行われる。

【０００８】クローズドボトム型のキャニスタのボトム
部チャンバ内では、混合気の流速が低く、質量流量計に
よる計測は、低流速のもとで行われる。

【０００９】

【実施例】以下本発明の実施例を添付図面に基づいて詳
述する。

【００１０】図１は本発明の一実施例に係る燃料供給制
御装置の全体の構成図であり、符号１は例えば４気筒の
内燃エンジンを示し、エンジン１の吸気管２の途中には
スロットルボディ３が設けられ、その内部にはスロット
ル弁３０１が配されている。スロットル弁３０１にはス
ロットル弁開度(θＴＨ)センサ４が連結されており、当
該スロットル弁３０１の開度に応じた電気信号を出力し
て電子コントロールユニット（以下「ＥＣＵ」という）
５に供給する。このＥＣＵ５は、パージ流量算出手段及
び燃料蒸気検出手段を構成する。

【００１１】燃料噴射弁６はエンジン１とスロットル弁
３０１との間で且つ吸気管２の図示しない吸気弁の少し
上流側に各気筒毎に設けられており、各燃料噴射弁６は
燃料ポンプ７を介して燃料タンク８に接続されていると
共にＥＣＵ５に電気的に接続されて当該ＥＣＵ５からの
信号により燃料噴射弁６の開弁時間が制御される。

【００１２】スロットル弁３０１の直ぐ下流には管９を
介して吸気管内絶対圧（ＰＢＡ）センサ１０が設けられ
ており、この絶対圧センサ１０により電気信号に変換さ
れた絶対圧信号は前記ＥＣＵ５に供給される。

【００１３】エンジン回転数（ＮＥ）センサ１１はエン
ジン１の図示しないカム軸周囲又はクランク軸周囲に取
り付けられ、エンジン１のクランク軸の180度回転毎に
所定のクランク角度位置で信号パルス（以下「ＴＤＣ信
号パルス」という）を出力し、このＴＤＣ信号パルスは
ＥＣＵ５に供給される。

【００１４】排気ガス濃度検出器としてのＯ₂センサ１
２はエンジン１の排気管１３に装着されており、排気ガ
ス中の酸素濃度を検出し、その濃度に応じた信号を出力
しＥＣＵ５に供給する。

【００１５】密閉された燃料タンク８の上部とスロット
ルボディ３との間には燃料蒸気排出抑止装置を構成する
２ウェイバルブ１４、吸着剤１５１を内蔵するキャニス
タ１５、弁を駆動するソレノイドを有したリニア制御弁
（ＥＡＣＶ）であるパージ制御弁１６が設けられてい
る。パージ制御弁１６のソレノイドはＥＣＵ５に接続さ
れ、パージ制御弁１６はＥＣＵ５からの信号に応じて制
御されて開弁量をリニアに変化させる。

【００１６】キャニスタ１５は、その上部に大気導入孔
１５２、下部にボトム部チャンバ１５３を有するクロー
ズドボトム型のものであり、ボトム部チャンバ１５３に
は該チャンバ内を流れる混合気の流量を計測する熱線式
流量計（質量流量計）１８が装着されている。熱線式流
量計１８はＥＣＵ５に接続されており、ボトム部チャン
バ１５３内を流れる燃料蒸気を含む混合気の流量に応じ
た出力信号をＥＣＵ５に供給する。この熱線式流量計１
８は、電流を通して加熱した白金線を気流にさらすと、
その白金線は熱を奪われて温度が下がり、その電気抵抗
が減少することを利用するものである。この熱線式流量
計１８は、図２に示すように被計測気体の流速によって
出力値が変化する特性を有するので、流量の計測は、例
えば流速の0.4〔ｍ／min〕以下の状態で行うことが望ま
しい。そこで、本実施例では、流量計１８をボトム部チ
ャンバ１５３内に設けることにより、この条件を満足す
る状態で混合気の流量計測を可能としている。これによ
り、熱線流量計１８の計測誤差を低減することができ
る。

【００１７】この燃料蒸気排出抑止装置によれば、燃料
タンク８内で発生した燃料蒸気（燃料ベーパ）は、所定
の設定圧に達すると２ウェイバルブ１４の正圧バルブを
押し開き、キャニスタ１５に流入し、キャニスタ１５内
の吸着剤１５１によって吸着され貯蔵される。パージ制
御弁１６はＥＣＵ５からの制御信号でそのソレノイドが
付勢されていない時には閉弁しているが、該ソレノイド
が制御信号に応じて付勢されると、その付勢量に応じた
開弁量だけパージ制御弁１６が開弁され、キャニスタ１
５に一時貯えられていた蒸発燃料は、吸気管２内の負圧
により、キャニスタ１５に設けられた大気導入口１５２
から吸入された外気と共にパージ制御弁１６を経て吸気
管２へ吸引され、各気筒へ送られる。また外気などで燃
料タンク８が冷却されて燃料タンク内の負圧が増すと、
２ウェイバルブ１４の負圧バルブが開弁し、キャニスタ
１５に一時貯えられていた蒸発燃料は燃料タンク８へ戻
される。このようにして燃料タンク８内に発生した燃料
蒸気が大気に放出されることを抑止している。

【００１８】ＥＣＵ５は、各種センサからの入力信号の
波形を整形し、電圧レベルを所定レベルに修正し、アナ
ログ信号値をデジタル信号値に変換する等の機能を有す
る入力回路、後述の補正係数ＫＯ₂及びＥＡＣＶ値算出
プログラム等を実行する中央処理回路（以下「ＣＰＵ」
という）、ＣＰＵで実行される各種演算プログラム、後
述のＴｉマップ及び演算結果等を記憶する記憶手段、前
記燃料噴射弁６、パージ制御弁１６に駆動信号を供給す
る出力回路等から構成される。

【００１９】ＣＰＵは上述の各種センサからのエンジン
運転パラメータ信号に基づいて、排ガス中の酸素濃度に
応じたフィードバック制御運転領域やオープンループ制
御運転領域等の種々のエンジン運転状態を判別するとと
もに、エンジン運転状態に応じ、次式（１）に基づき、
前記ＴＤＣ信号パルスに同期して燃料噴射弁６の燃料噴
射時間Ｔｏｕｔを演算する。

【００２０】Ｔｏｕｔ＝Ｔｉ×ＫＯ₂×Ｋ１＋Ｋ２…（１）ここに、Ｔｉは燃料噴射弁６の燃料噴射時間Ｔｏｕｔの
基準値（基本燃料量）であり、エンジン回転数ＮＥと吸
気管内絶対圧ＰＢＡに応じて設定されたＴｉマップから
読み出される。

【００２１】ＫＯ₂は空燃比フィードバック補正係数で
あって、フィードバック制御時Ｏ₂センサ１２により検
出される排気ガス中の酸素濃度に応じて設定され、更に
フィードバック制御を行なわない複数のオープンループ
制御運転領域では各運転領域に応じて設定される係数で
ある。

【００２２】Ｋ１及びＫ２は夫々各種エンジン運転パラ
メータ信号に応じて演算される他の補正係数及び補正変
数であり、エンジン運転状態に応じた燃費特性、エンジ
ン加速特性等の諸特性の最適化が図られるような所定値
に設定される。

【００２３】ＣＰＵは上述のようにして求めた燃料噴射
時間Ｔｏｕｔに基づいて燃料噴射弁６を開弁させる駆動
信号を出力回路を介して燃料噴射弁６に供給する。

【００２４】次に、図３〜図６を参照して、パージ管１
７のＰＣポート１７ａを介してスロットルボディ３へ供
給される燃料蒸気の流量（実燃料蒸気流量、以下「ベー
パ流量」という）の流量ＶＱを算出する手法を説明す
る。なお、ＰＣポート１７ａは、スロットル弁３０１の
開弁時には該弁３０１の下流側に位置し、スロットル弁
３０１の閉弁時には該弁３０１の上流側に位置するよう
に設けられている。また、以下の説明において「ＰＣ流
量」というときは、スロットル弁開度θＴＨ及び吸気管
内絶対圧ＰＢＡに基づいて算出される燃料蒸気と空気の
混合気の流量を意味するものとする。ＰＣ流量は、空気
１００％のとき（即ち、燃料蒸気濃度（以下「ベーパ濃
度」という）０％のとき）のみ、パージ流量（燃料蒸気
と空気の混合気の実際の流量）ＴＱと一致し、その他の
ときには後述するようにパージ流量ＴＱと一定の関係を
有する。

【００２５】図３は、スロットル弁開度θＴＨ〔％〕と
基本ＰＣ流量ＰＣＱ０〔ｌ／min〕との関係を示す図で
あり、曲線Ａ，Ｂ，Ｃはそれぞれ同図中に記載した吸気
管内絶対圧ＰＢＡの値に対応するものである。ここで基
本ＰＣ流量ＰＣＱ０は、パージ制御弁１６を全開とし、
かつ空気１００％のときのＰＣ流量を表わすものであ
る。図３の関係を用いて、スロットル弁開度θＴＨ及び
吸気管内絶対圧ＰＢＡに応じて基本ＰＣ流量ＰＣＱ０を
算出することができる。

【００２６】図４は、パージ制御弁１６の流量特性を示
す図であり、流量比率ηＱ〔％〕は、パージ制御弁１６
の弁開口面積率ＶＳ〔％〕に対応するＰＣ流量の比率を
示すパラメータであり、基本ＰＣ流量ＰＣＱ０に流量比
率ηＱを乗算することにより、ＰＣ流量ＰＣＱ１を得る
ことができる。

【００２７】図５は、混合気中のベーパ濃度βと流量表
示変化率との関係を示す図であり、同図中実線は熱線式
流量計２２の出力値ＱＨに対応し、破線はＰＣ流量（Ｐ
ＣＱ１）に対応する。ここで、流量表示変化率は、パー
ジ流量ＴＱを一定とした場合においてβ＝０％のときの
流量表示値（即ち上記ＱＨ値若しくはＰＣＱ１値）に対
するβ＞０％のときの流量表示値の比率を示すパラメー
タである。即ち、流量表示変化率はパージ流量ＴＱに対
するＱＨ値若しくはＰＣＱ１値の比率（ＱＨ／ＴＱ若し
くはＰＣＱ１／ＴＱ）を表わしており、例えばβ＝０％
のときには、図６（ａ）に示すようにＰＣＱ１＝ＱＨ＝
ＴＱ＝１〔ｌ／min〕となるが、β＝１００％のときに
は、同図（ｂ）に示すようにＴＱ＝１〔ｌ／min〕に対
して、ＰＣＱ１＝1.69〔ｌ／min〕、ＱＨ＝4.45〔ｌ／m
in〕となる。従って、図５の関係を用いて、ＰＣ流量Ｐ
ＣＱ１及び熱線式流量計出力値ＱＨに基づいて、パージ
流量ＴＱ及びベーパ濃度βを算出することができる。よ
り具体的には図６（ｃ）に示すような関係となるので、
ＱＨ値及びＰＣＱ１値からベーパ濃度β及びパージ流量
ＴＱ（図中のβ一定の線上に１ｌ，２ｌ，…と表示した
ものがＴＱである）を求めることができる。

【００２８】図７は、上述したベーパ流量ＶＱ及びベー
パ濃度βを算出するプログラムのフローチャートであ
る。

【００２９】ステップＳ１では、スロットル弁開度θＴ
Ｈ及び吸気管内絶対圧ＰＢＡに応じて基本ＰＣ流量ＰＣ
Ｑ０を算出し（図３参照）、ステップＳ２では、パージ
制御弁の弁開口面積率ＶＳに応じて流量比率ηＱを算出
する（図４参照）。基本ＰＣ流量ＰＣＱ０は、例えば複
数の所定スロットル弁開度及び所定吸気管内絶対圧に対
応してＰＣＱ０値が設定されたＰＣＱ０マップを検索
し、補間演算することにより算出される。また、流量比
率ηＱは、例えば複数の所定弁開口面積率に対応してη
Ｑ値が設定されたηＱテーブルを検索し、補間演算する
ことにより算出される。

【００３０】ステップＳ３では次式（２）により、ＰＣ
流量ＰＣＱ１を算出する。

【００３１】ＰＣＱ１＝ＰＣＱ０×ηＱ …（２）ステップＳ４では熱線式流量計２２の出力値ＱＨを読み
込み、ステップＳ５でＱＨ値及びＰＣＱ１値に応じてＶ
Ｑマップを検索し、補間演算を行うことにより、ベーパ
流量ＶＱを算出する。ＶＱマップは、図６（ｃ）の関係
及びＶＱ＝ＴＱ×βという関係を１つのマップとしたも
のであり、例えば、流量計１８の複数の所定出力値及び
ＰＣ流量の複数の所定値に対応してベーパ流量ＶＱが設
定されたものである。

【００３２】ステップＳ６では、ＱＨ値及びＰＣＱ１値
に応じてＴＱマップを検索し、補間演算を行うことによ
り、パージ流量ＴＱを算出する。ＴＱマップは、図６
（ｃ）の関係に基づいて、ＶＱマップと同様にパージ流
量ＴＱが設定されたものである。ステップＳ７では、ベ
ーパ濃度β（＝ＶＱ／ＴＱ）を求め、本プログラムを終
了する。

【００３３】図８は、ベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ₂及
びＥＡＶＣ値の算出プログラムのフローチャートを示
し、本プログラムはＥＣＵ５のＣＰＵにおいて実行され
る。ここで、ベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ₂は、ベーパ
流量ＶＱに応じて空燃比補正係数ＫＯ₂を修正するもの
であり、ＥＡＶＣ値はパージ制御弁１６の開度（開口面
積率ＶＳ）を制御するための制御パラメータ値である。
ＥＡＣＶ値が大きくなるほど、パージ制御弁の開度が大
きくなり、ベーパ流量ＶＱが増加する。

【００３４】図８のステップＳ１１では、次式（３）に
よってエンジン１に吸入される空気量ＱＥＮＧを算出す
る。

【００３５】ＱＥＮＧ＝Ｔｏｕｔ×ＮＥ×ＣＥＱ …（３）ここに、Ｔｏｕｔは前記式（１）によって算出される燃
料噴射時間、ＣＥＱは吸入空気量に換算するための定数
である。

【００３６】ステップＳ１２では、目標ベーパ流量比率
ＫＱＰＯＢＪを、検出したエンジン回転数ＮＥ及び吸気
管内絶対圧ＰＢＡに応じてＫＱＰＯＢＪマップを検索す
る。ＫＱＰＯＢＪマップは、エンジン吸入空気量ＱＥＮ
Ｇに対する目標ベーパ流量比率が複数の所定エンジン回
転数ＮＥ及び吸気管内絶対圧ＰＢＡに対応して設定され
たマップである。

【００３７】ステップＳ１３では、前記エンジン吸入空
気量ＱＥＮＧ及び目標ベーパ流量比率ＫＱＰＯＢＪを次
式（４）に適用して、目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪを算出
する。

【００３８】ＱＰＯＢＪ＝ＱＥＮＧ×ＫＱＰＯＢＪ …（４）この目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪはエンジン水温ＴＷで適
宜補正してもよい。

【００３９】ステップＳ１４では、ＶＱＫＯ₂値の前回
算出値を変数ＡＶＱＫＯ₂に一時的に記憶する。これは
後述するステップＳ１７で前回算出値を使用するためで
ある。ステップＳ１５では、図７のプログラムによって
算出されたベーパ流量ＶＱ〔ｌ／min〕を、次式（５）
によって液体状態のガソリン重量相当量ＧＶＱ（ｇ／mi
n）に変換する。

【００４０】

【数１】ＫＶＱはベーパ流量ＶＱ（ｌ／ｍｉｎ）に含まれるガソ
リンベーパ流量（ｌ／ｍｉｎ）の割合を示す係数であ
り、１／1.69である。ＶＭＯＬは１モル体積値であり、
０℃時の22.4ｌ／MOL値で代表する。ガソリンベーパ分
子量は約６４である。

【００４１】ステップＳ１６では、かくして得られたガ
ソリン重量相当量ＧＶＱ（ｇ／ｍｉｎ）を用いて次式
（６）に基づきベーパ流量補正係数ＶＱＫＯ₂を算出す
る。

【００４２】

【数２】基本噴射重量は燃料噴射時間の基準値Ｔｉを燃料重量
（ｇ）に換算した値である。

【００４３】かくして得られたベーパ流量補正係数ＶＱ
ＫＯ₂は、パージ制御弁１６が閉弁しているパージカッ
ト時には1.0であり、パージ制御弁１６が開弁して、パ
ージが実行されると1.0以下の値となる。

【００４４】ステップＳ１７では次式（７）により、空
燃比補正係数ＫＯ₂を修正する。

【００４５】ＫＯ₂＝ＫＯ₂×ＶＱＫＯ₂／ＡＶＱＫＯ₂…（７）このようにして修正されたＫＯ₂値を用いて前記式
（１）に基づき燃料噴射時間Ｔｏｕｔが算出され、燃料
噴射弁６から、パージ量の大小に起因する空燃比の変動
を抑制するようにした燃料量がエンジン１に供給され
る。

【００４６】更にステップＳ１８において、ベーパ流量
ＶＱが前記ステップＳ３で算出した目標ベーパ流量ＱＰ
ＯＢＪ以上であるか否かを判別する。

【００４７】ステップＳ１８の答が否定（ＮＯ）、即ち
算出されたベーパ流量ＶＱが目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪ
より小さいならば、ベーパ量を増加させて燃料蒸気排出
抑制能力を増大せしめるためにパージ制御弁１６の開弁
量に相当する制御量ＥＡＣＶ値を現在値より値Ｃだけ増
加させ（ステップＳ１９）、本プログラムを終了する。
値ＣはＥＡＣＶ値の更新定数である。一方ステップＳ１
８の答が肯定（ＹＥＳ）、即ち算出されたベーパ流量Ｖ
Ｑが目標ベーパ流量ＱＰＯＢＪ以上であるならば、フィ
ードバック制御の応答性の悪化を防止するためにベーパ
量を減少させてパージ制御弁１６の制御量ＥＡＣＶ値を
現在値より値Ｃだけ減少させ（ステップＳ２０）、本プ
ログラムを終了する。

【００４８】以上のように実際のベーパ流量ＶＱを検出
し、それに応じて燃料噴射量を補正して（ステップＳ１
７）、パージに起因する空燃比の変動を防止するととも
に、検出ベーパ流量に応じてパージ制御弁１６の開弁量
を制御して（ステッＳ１９，Ｓ２０）空燃比補正係数Ｋ
Ｏ₂の平均値が値1.0から大幅にずれることを防止してい
る。これにより、空燃比制御がオープンループモードか
らフィードバックモードに移行時に空燃比補正係数ＫＯ
₂の初期値として用いる前記平均値が値1.0から大幅にず
れていた場合に発生するフィードバック制御の応答性の
悪化を防止できる。

【００４９】更に本実施例によれば、混合気の流速の低
い状態で熱線式流量計１８により計測した流量値ＱＨに
基づいて、ベーパ流量ＶＱが算出されるので、従来のも
のに比べてベーパ流量ＶＱの検出精度を向上させ、より
適切な空燃比制御を行うことができる。

【００５０】図９は、本発明の他の実施例に係る燃料供
給制御装置の全体の構成図であり、パージ通路１７の途
中にチャンバ１９が設けられ、熱線式流量計１８は、キ
ャニスタ１５ではなくチャンバ１９に装着されている。
その他の点は、図１の実施例と同一である。

【００５１】本実施例においても、チャンバ１９内では
燃料蒸気を含む混合気の流速が低下するので、流量計１
８により低流速下で混合気の流量を計測することがで
き、図１の実施例と同様の効果を得ることができる。

【００５２】なお、本実施例の場合には、キャニスタ１
５はクローズドボトム型のものに限るのではなく、図１
０（ａ）に示すような、下部に大気導入孔を有するもの
を使用してもよい。

【００５３】

【発明の効果】以上詳述したように請求項１の燃料蒸気
検出装置によれば、パージ通路の途中に設けられたチャ
ンバ内では混合気の流速が低下し、質量流量計による計
測は、低流速のもとで行われるので、パージ通路内を流
れる混合気の流速の影響を受けることなく、燃料蒸気成
分を検出し、検出誤差を低減することができる。

【００５４】また、請求項２の燃料蒸気検出装置によれ
ば、クローズドボトム型のキャニスタのボトム部チャン
バ内では、混合気の流速が低く、質量流量計による計測
は、低流速のもとで行われるので、請求項１のものと同
等の効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示すブロック図である。

【図２】熱線式流量計の出力値の変化率と被計測気体の
流速との関係を示す図である。

【図３】スロットル弁開度（θＴＨ）及び吸気管内絶対
圧（ＰＢＡ）と基本流量（ＰＣＱ０）との関係を示す図
である。

【図４】パージ管（１７）の流量特性を示す図である。

【図５】燃料蒸気濃度（β）と流量表示変化率との関係
を示す図である。

【図６】ＰＣ流量（ＰＣＱ１）と熱線式流量計の出力値
（ＱＨ）との関係を説明するための図である。

【図７】燃料蒸気流量（ＶＱ）及び燃料蒸気濃度（β）
を算出するプログラムのフローチャートである。

【図８】燃料蒸気流量（ＶＱ）に応じたパージ制御弁開
度及び燃料供給量の制御を行うプログラムのフローチャ
ートである。

【図９】本発明の他の実施例のブロック図である。

【図１０】従来例のキャニスタ及びその周辺部の構成を
示す図である。

【符号の説明】

１内燃エンジン２吸気管４スロットル弁開度センサ５電子コントロールユニット（ＥＣＵ）６燃料噴射弁８燃料タンク１０吸気管内絶対圧センサ１５キャニスタ１６パージ制御弁１７パージ管１８熱線式流量計１９チャンバ１５３ボトム部チャンバ

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【手続補正書】

【提出日】平成３年８月２０日

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００２７

【補正方法】変更

【補正内容】

【００２７】図５は、混合気中のベーパ濃度βと流量表
示変化率との関係を示す図であり、同図中実線は熱線式
流量計２２の出力値ＱＨに対応し、破線はＰＣ流量（Ｐ
ＣＱ１）に対応する。ここで、流量表示変化率は、パー
ジ流量ＴＱを一定とした場合においてβ＝０％のときの
流量表示値（即ち上記ＱＨ値若しくはＰＣＱ１値）に対
するβ＞０％のときの流量表示値の比率を示すパラメー
タである。即ち、流量表示変化率はパージ流量ＴＱに対
するＱＨ値若しくはＰＣＱ１値の比率（ＱＨ／ＴＱ若し
くはＰＣＱ１／ＴＱ）を表わしており、例えばβ＝０％
のときには、図６（ａ）に示すようにＰＣＱ１＝ＱＨ＝
ＴＱ＝１〔ｌ／min〕となるが、β＝１００％のときに
は、同図（ｂ）に示すようにＴＱ＝１〔ｌ／min〕に対
して、ＰＣＱ１＝1.69〔ｌ／min〕、ＱＨ＝4.45〔ｌ／m
in〕となる。従って、図５の関係を用いて、ＰＣ流量Ｐ
ＣＱ１及び熱線式流量計出力値ＱＨに基づいて、ベーパ
濃度β、ベーパ流量ＶＱ及びパージ流量ＴＱを算出する
ことができる。より具体的には図６（ｃ）に示すような
関係となるので、ＱＨ値及びＰＣＱ１値からベーパ濃度
β、ベーパ流量ＶＱ及びパージ流量ＴＱ（図中のβ一定
の線上に１ｌ，２ｌ，…と表示したものがＶＱであり、
パージ流量ＴＱはＶＱ／βとして算出できる）を求める
ことができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者三原寛明埼玉県和光市中央１丁目４番１号株式会社本田技術研究所内 (72)発明者若城輝男埼玉県和光市中央１丁目４番１号株式会社本田技術研究所内 (72)発明者清宮孝埼玉県和光市中央１丁目４番１号株式会社本田技術研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着
するためのキャニスタ及び該キャニスタ内に吸着した燃
料蒸気を含む混合気をエンジン吸気系に供給するパージ
通路を備えた内燃エンジンの、前記混合気中の燃料蒸気
成分を検出する燃料蒸気検出装置において、前記パージ
通路を流れる混合気の流量を算出するパージ流量算出手
段と、前記パージ通路を流れる混合気の流量を計測する
質量流量計と、前記パージ流量算出手段のパージ流量算
出値及び前記質量流量計の出力値に基づいて燃料蒸気成
分を検出する燃料蒸気検出手段とを設け、前記パージ通
路はその途中にチャンバを有し、前記質量流量計は該チ
ャンバ内に配設されていることを特徴とする内燃エンジ
ンの燃料蒸気検出装置。
【請求項２】燃料タンクから発生する燃料蒸気を吸着
するためのクローズドボトム型のキャニスタ及び該キャ
ニスタ内に吸着した燃料蒸気を含む混合気をエンジン吸
気系に供給するパージ通路を備えた内燃エンジンの、前
記混合気中の燃料蒸気成分を検出する燃料蒸気検出装置
において、前記パージ通路を流れる混合気の流量を算出
するパージ流量算出手段と、前記パージ通路を流れる混
合気の流量を計測する質量流量計と、前記パージ流量算
出手段のパージ流量算出値及び前記質量流量計の出力値
に基づいて燃料蒸気成分を検出する燃料蒸気検出手段と
を設け、前記質量流量計は前記キャニスタのボトム部チ
ャンバ内に配設されていることを特徴とする内燃エンジ
ンの燃料蒸気検出装置。