JPH0523249B2 - - Google Patents
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- JPH0523249B2 JPH0523249B2 JP60180168A JP18016885A JPH0523249B2 JP H0523249 B2 JPH0523249 B2 JP H0523249B2 JP 60180168 A JP60180168 A JP 60180168A JP 18016885 A JP18016885 A JP 18016885A JP H0523249 B2 JPH0523249 B2 JP H0523249B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/74—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation
- C07C29/76—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment
- C07C29/80—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by distillation
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
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Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はエタノール等の不純物含量の少ない高
純度メタノールを得るためのメタノール精製方法
に関する。
純度メタノールを得るためのメタノール精製方法
に関する。
（従来の技術及び発明が解決しようとする問題
点） 酸化炭素及び水素を反応させて合成した粗メタ
ノールは水、高級アルコール（エタノール、ブタ
ノール等）、パラフイン、ケトン、エーテル、エ
ステル等多くの不純物を含んでおり、これを精製
する方法としては先ず粗メタノールを初留塔に導
き必要に応じて水を加えて蒸留を行なうことによ
りケトン、エーテル、パラフイン等の低級不純物
を塔頂留分として留去し、次いで水含有メタノー
ルを精留塔に導き塔頂より精メタノール、塔底よ
り水を分離するのが一般であつた。しかしかゝる
方法によりメタノールの精製を行なうときはエタ
ノール等の高級アルコールが精留塔の中段付近に
蓄積し、この為中段より液又はガスを測定として
抜き出しエタノール量を低下させる方法が採用さ
れている（特公昭51−26407、特公昭42−2046）。
しかし近年エタノール含量に関する要求は益々厳
しく、かゝる手段ではエタノール含量10ppm以下
というような要求を満たすことは困難である。
点） 酸化炭素及び水素を反応させて合成した粗メタ
ノールは水、高級アルコール（エタノール、ブタ
ノール等）、パラフイン、ケトン、エーテル、エ
ステル等多くの不純物を含んでおり、これを精製
する方法としては先ず粗メタノールを初留塔に導
き必要に応じて水を加えて蒸留を行なうことによ
りケトン、エーテル、パラフイン等の低級不純物
を塔頂留分として留去し、次いで水含有メタノー
ルを精留塔に導き塔頂より精メタノール、塔底よ
り水を分離するのが一般であつた。しかしかゝる
方法によりメタノールの精製を行なうときはエタ
ノール等の高級アルコールが精留塔の中段付近に
蓄積し、この為中段より液又はガスを測定として
抜き出しエタノール量を低下させる方法が採用さ
れている（特公昭51−26407、特公昭42−2046）。
しかし近年エタノール含量に関する要求は益々厳
しく、かゝる手段ではエタノール含量10ppm以下
というような要求を満たすことは困難である。
一方蒸留プロセスにおける省エネルギー化を画
る手段として精留塔へ導く原料液を一旦比較的蒸
留段数にの少ない補助的な蒸留塔に導き、塔頂及
び塔底部においてそれぞれ精留塔との連結管を設
けることにより省エネルギーを画る蒸留プロセス
は一般的には知られている（省エネルギー蒸留技
術、化学工業、41巻、No.９、454〜477頁、
（1977）。かゝる蒸留プロセスはペトリユーク型の
蒸留方式として知られているが、この方式を粗メ
タノールの蒸留に適用した場合、側流の抜き出し
量が小さいため蒸留効率を下げないで蒸留するた
めの補助蒸留塔への分配液量に対して許容される
分配蒸気量の範囲は非常に小さい。従つて実装置
に適用した場合精留塔から補助蒸留塔への蒸気の
分配が困難であり、運転に支障を来す欠点があ
る。本発明はかゝるペトリユーク型の蒸留方式の
欠点を解消しつゝ省エネルギーを果すと共に、精
留塔におけるエタノールの除去をより効率的に行
ない、更に運転も容易なメタノールの精留方法を
提供するものである。
る手段として精留塔へ導く原料液を一旦比較的蒸
留段数にの少ない補助的な蒸留塔に導き、塔頂及
び塔底部においてそれぞれ精留塔との連結管を設
けることにより省エネルギーを画る蒸留プロセス
は一般的には知られている（省エネルギー蒸留技
術、化学工業、41巻、No.９、454〜477頁、
（1977）。かゝる蒸留プロセスはペトリユーク型の
蒸留方式として知られているが、この方式を粗メ
タノールの蒸留に適用した場合、側流の抜き出し
量が小さいため蒸留効率を下げないで蒸留するた
めの補助蒸留塔への分配液量に対して許容される
分配蒸気量の範囲は非常に小さい。従つて実装置
に適用した場合精留塔から補助蒸留塔への蒸気の
分配が困難であり、運転に支障を来す欠点があ
る。本発明はかゝるペトリユーク型の蒸留方式の
欠点を解消しつゝ省エネルギーを果すと共に、精
留塔におけるエタノールの除去をより効率的に行
ない、更に運転も容易なメタノールの精留方法を
提供するものである。
（問題点を解決するための手段）
即ち本発明は酸化炭素及び水素を高圧下反応さ
せて得られた合成粗メタノールを、 そのまゝ、 又は必要に応じて初留塔に導き、そのまゝ又
は水を加えて蒸留し、低沸分を塔頂より留去し
たのち、 精留塔に導き、塔頂より精メタノール、塔底よ
り主として水を抜き出すメタノールの精製方法に
おいて、補助蒸留塔を精留塔と並列に設け、 補助蒸留塔塔頂段気相部を精留塔の原料供給
段のやゝ上部の段の気相部と管で連結し（上部
気相連結管）、 補助蒸留塔塔頂段液相部をポンプを介して精
留塔の上記段（原料供給段のやゝ上部の段）の
液相部と管で連結し（上部液相連結管）、 補助蒸留塔塔底段液相部を、ポンプを介して
又は介さずに精留塔の原料供給段と塔底段の中
間に位置する段の液相部と管で連結し（下部液
相連結管Ａ）、 補助蒸留塔塔底付近段液相部をポンプを介し
て精留塔の原料供給段と塔底段の中間に位置す
る段の液相部と管で連結し（下部液相連結管
Ｂ）、 補助蒸留塔塔底部にリボイラーを設け、リボイ
ラーで加熱することにより補助蒸留塔塔底部にて
蒸気を発生せしめ、上部気相連結管では補助蒸留
塔より精留塔に蒸気を導き、又上部液相連結管で
はポンプを介して強制的に液を精留塔から補助蒸
留塔塔頂に導き一方、下部液相連結管Ａではポン
プを介して、又は介さずに補助蒸留塔塔底から精
留塔下部へ液を導き、又、下部液相連結管Ｂでは
ポンプを介して精留塔下部から補助蒸留塔塔底付
近へ強制的に液を導くことにより、精留塔と補助
蒸留塔間の強制循環を行わせ、更に、補助蒸留塔
の中間付近に位置する段の液相部よりエタノール
に富む側流を抜き出すメタノールの精製方法であ
る。
せて得られた合成粗メタノールを、 そのまゝ、 又は必要に応じて初留塔に導き、そのまゝ又
は水を加えて蒸留し、低沸分を塔頂より留去し
たのち、 精留塔に導き、塔頂より精メタノール、塔底よ
り主として水を抜き出すメタノールの精製方法に
おいて、補助蒸留塔を精留塔と並列に設け、 補助蒸留塔塔頂段気相部を精留塔の原料供給
段のやゝ上部の段の気相部と管で連結し（上部
気相連結管）、 補助蒸留塔塔頂段液相部をポンプを介して精
留塔の上記段（原料供給段のやゝ上部の段）の
液相部と管で連結し（上部液相連結管）、 補助蒸留塔塔底段液相部を、ポンプを介して
又は介さずに精留塔の原料供給段と塔底段の中
間に位置する段の液相部と管で連結し（下部液
相連結管Ａ）、 補助蒸留塔塔底付近段液相部をポンプを介し
て精留塔の原料供給段と塔底段の中間に位置す
る段の液相部と管で連結し（下部液相連結管
Ｂ）、 補助蒸留塔塔底部にリボイラーを設け、リボイ
ラーで加熱することにより補助蒸留塔塔底部にて
蒸気を発生せしめ、上部気相連結管では補助蒸留
塔より精留塔に蒸気を導き、又上部液相連結管で
はポンプを介して強制的に液を精留塔から補助蒸
留塔塔頂に導き一方、下部液相連結管Ａではポン
プを介して、又は介さずに補助蒸留塔塔底から精
留塔下部へ液を導き、又、下部液相連結管Ｂでは
ポンプを介して精留塔下部から補助蒸留塔塔底付
近へ強制的に液を導くことにより、精留塔と補助
蒸留塔間の強制循環を行わせ、更に、補助蒸留塔
の中間付近に位置する段の液相部よりエタノール
に富む側流を抜き出すメタノールの精製方法であ
る。
本発明において精留塔と並列して使用する補助
蒸留塔とは棚段塔、充填塔等の方式による通常の
蒸留塔が使用でき、精留塔よりも塔径が小さく、
段数の少ないものが利用できる。その段数は精留
塔段数の1/5〜4/5、好ましくは1/3〜2/3であり、
理論段数として10〜40段、好ましくは17〜33段程
度のものが使用される。この補助蒸留塔の塔頂段
気相部を原料供給段のやゝ上部、たとえば精留塔
の塔頂より数えて精留塔段数の9/20〜17~20、好
ましくは13/20〜16/20の位置に存する段の気相部
と管で連結し、且つ補助蒸留塔の塔頂段液相部を
ポンプを介して精留塔の上記段の液相部と管で連
結する。ポンプは精留塔の上記段の液を補助蒸留
塔に導くように連結し、補助蒸留塔への流入量が
精留塔内を降下する液量に対し0.3〜0.6倍、好ま
しくは0.4〜0.5倍になるような流量で補助蒸留塔
に導く。
蒸留塔とは棚段塔、充填塔等の方式による通常の
蒸留塔が使用でき、精留塔よりも塔径が小さく、
段数の少ないものが利用できる。その段数は精留
塔段数の1/5〜4/5、好ましくは1/3〜2/3であり、
理論段数として10〜40段、好ましくは17〜33段程
度のものが使用される。この補助蒸留塔の塔頂段
気相部を原料供給段のやゝ上部、たとえば精留塔
の塔頂より数えて精留塔段数の9/20〜17~20、好
ましくは13/20〜16/20の位置に存する段の気相部
と管で連結し、且つ補助蒸留塔の塔頂段液相部を
ポンプを介して精留塔の上記段の液相部と管で連
結する。ポンプは精留塔の上記段の液を補助蒸留
塔に導くように連結し、補助蒸留塔への流入量が
精留塔内を降下する液量に対し0.3〜0.6倍、好ま
しくは0.4〜0.5倍になるような流量で補助蒸留塔
に導く。
更に本発明においてが補助蒸留塔の塔底段液相
部をポンプを介して又は介さずに精留塔の原料供
給段と塔底段の中間に位置する段、たとえば塔底
より数えて精留塔段数の1/40〜3/20の位置に存す
る段の液相部と管で連結し、且つ補助蒸留塔塔底
付近段液相部をポンプを介して精留塔の原料供給
段と塔底段の中間に位置する段、たとえば塔底よ
り数えて精留塔段数の1/40〜3/20の位置に存する
段の液相部と管で連結する。
部をポンプを介して又は介さずに精留塔の原料供
給段と塔底段の中間に位置する段、たとえば塔底
より数えて精留塔段数の1/40〜3/20の位置に存す
る段の液相部と管で連結し、且つ補助蒸留塔塔底
付近段液相部をポンプを介して精留塔の原料供給
段と塔底段の中間に位置する段、たとえば塔底よ
り数えて精留塔段数の1/40〜3/20の位置に存する
段の液相部と管で連結する。
更に又本発明においては補助蒸留塔底部にリボ
イラーを設けて加熱し、蒸気を発生せしめる。こ
の為本発明においてはポンプを起動し、リボイラ
ーを加熱することにより補助蒸留塔と精留塔の間
に強制的に液、ガス循環が行なわれ、精留塔から
補助蒸留塔への蒸気の分配が確実に行なわれる。
即ち従来の精留塔の塔頂付近及び塔底付近を除く
中間部が２重になつて液ガスの熱交換を行ない
つゝ蒸留されることとなり、この間粗メタノール
中に含有されるエタノール分は補助蒸留塔の中間
付近に濃縮されるので、これを側流として外部に
抜きとることにより効率的にエタノール分の除去
が行なわれる。
イラーを設けて加熱し、蒸気を発生せしめる。こ
の為本発明においてはポンプを起動し、リボイラ
ーを加熱することにより補助蒸留塔と精留塔の間
に強制的に液、ガス循環が行なわれ、精留塔から
補助蒸留塔への蒸気の分配が確実に行なわれる。
即ち従来の精留塔の塔頂付近及び塔底付近を除く
中間部が２重になつて液ガスの熱交換を行ない
つゝ蒸留されることとなり、この間粗メタノール
中に含有されるエタノール分は補助蒸留塔の中間
付近に濃縮されるので、これを側流として外部に
抜きとることにより効率的にエタノール分の除去
が行なわれる。
本発明はメタノール合成反応における触媒層の
反応温度は160〜300℃、好ましくは20〜280℃で
あり、反応圧力は40〜150気圧、好ましくは60〜
110気圧である。又空間速度は反応器全体として
４，000〜40，000hr-1、好ましくは６，000〜20，
000hr-1である。又触媒としては銅、亜鉛、アル
ミニウムを含む触媒、あるいはこれに更に硼素を
加えた触媒、銅、亜鉛、クロムを含む触媒、銅、
亜鉛、シリカを含む触媒、銅、亜鉛、リン酸塩を
含む触媒等、低温で高い活性を有するメタノール
合成用触媒が広く利用出来る。
反応温度は160〜300℃、好ましくは20〜280℃で
あり、反応圧力は40〜150気圧、好ましくは60〜
110気圧である。又空間速度は反応器全体として
４，000〜40，000hr-1、好ましくは６，000〜20，
000hr-1である。又触媒としては銅、亜鉛、アル
ミニウムを含む触媒、あるいはこれに更に硼素を
加えた触媒、銅、亜鉛、クロムを含む触媒、銅、
亜鉛、シリカを含む触媒、銅、亜鉛、リン酸塩を
含む触媒等、低温で高い活性を有するメタノール
合成用触媒が広く利用出来る。
補助蒸留塔及び精留塔は常圧〜若干加圧下、精
留塔の還流比0.8〜３、好ましくは１〜２におい
て好適に蒸留することができる。
留塔の還流比0.8〜３、好ましくは１〜２におい
て好適に蒸留することができる。
（発明の効果）
本発明によれば通常のメタノールの精留塔に並
列した補助蒸留塔を設けることによりエネルギー
効率がすぐれているばかりでなく、従来精留塔中
段付近に生成し除去困難であつたエタノール分を
補助蒸留塔中段付近より、より効率的に除去し得
るので、より高純度の低エタノールを得ることが
でき、しかも従来蒸気の分配が困難であつた為運
転が不安定であつた補助蒸留塔を、ポンプ及びリ
ボイラーの設置により安定して行なう事ができる
等その効果は大きい。
列した補助蒸留塔を設けることによりエネルギー
効率がすぐれているばかりでなく、従来精留塔中
段付近に生成し除去困難であつたエタノール分を
補助蒸留塔中段付近より、より効率的に除去し得
るので、より高純度の低エタノールを得ることが
でき、しかも従来蒸気の分配が困難であつた為運
転が不安定であつた補助蒸留塔を、ポンプ及びリ
ボイラーの設置により安定して行なう事ができる
等その効果は大きい。
（実施例）
実施例 １
銅、亜鉛系触媒の存在下一酸化炭素と水素を反
応させて得た粗メタノールを初留塔で蒸留し、溶
解ガス、低沸不純物等を除去したのち、第１図に
示した73段の棚段を有する精留塔１の中段（上か
ら58段）に25、15T／Ｈの割合で２より供給し
た。精留塔と並列に30段の棚段を有する補助蒸留
塔３を設け、補助蒸留塔の塔頂段気相部と精留塔
53段気相部を管４で連結し、蒸気18.41T／Ｈを
精留塔に戻した。又精留塔５３段液相部と補助蒸
留塔塔頂液相部をポンプ５を介して管６で連結
し、液18.13T／Ｈを補助蒸留塔に導いた。更に
精留塔67段液相部を、ポンプ７を介して補助蒸留
塔塔低液相部と管８で連結し、液10.93T／Ｈを
補助蒸留塔へ導き、精留塔70段の液相部と補助蒸
留塔塔底段液相部を管９で連結し、液10.49T／
Ｈを精留塔へ戻した。補助蒸留塔塔底にはリボイ
ラー１０を設け、４から蒸気の戻り量を調節し
た。又補助蒸留塔の20段からエタノール含量7.8
％の側流160Kg／Ｈを11から抜き出した。精留塔
塔頂の還流比は２であり、精留塔塔頂から
18.75T／Ｈの割合で得られる精メタノール１２
に含まれるエタノール濃度は5.2ppm（重量）であ
り、側流から損失したメタノール量は供給メタノ
ールの0.5％にすぎなかつた。
応させて得た粗メタノールを初留塔で蒸留し、溶
解ガス、低沸不純物等を除去したのち、第１図に
示した73段の棚段を有する精留塔１の中段（上か
ら58段）に25、15T／Ｈの割合で２より供給し
た。精留塔と並列に30段の棚段を有する補助蒸留
塔３を設け、補助蒸留塔の塔頂段気相部と精留塔
53段気相部を管４で連結し、蒸気18.41T／Ｈを
精留塔に戻した。又精留塔５３段液相部と補助蒸
留塔塔頂液相部をポンプ５を介して管６で連結
し、液18.13T／Ｈを補助蒸留塔に導いた。更に
精留塔67段液相部を、ポンプ７を介して補助蒸留
塔塔低液相部と管８で連結し、液10.93T／Ｈを
補助蒸留塔へ導き、精留塔70段の液相部と補助蒸
留塔塔底段液相部を管９で連結し、液10.49T／
Ｈを精留塔へ戻した。補助蒸留塔塔底にはリボイ
ラー１０を設け、４から蒸気の戻り量を調節し
た。又補助蒸留塔の20段からエタノール含量7.8
％の側流160Kg／Ｈを11から抜き出した。精留塔
塔頂の還流比は２であり、精留塔塔頂から
18.75T／Ｈの割合で得られる精メタノール１２
に含まれるエタノール濃度は5.2ppm（重量）であ
り、側流から損失したメタノール量は供給メタノ
ールの0.5％にすぎなかつた。
実施例 ２
実施例１において管２の原料供給量33.52T／
Ｈ、管４の戻り蒸気量15.06T／Ｈ、管６の液導
入量14.55T／Ｈ、管８の液導入量9.48T／Ｈ、管
９の液戻り量8.75T／Ｈ、管１１の側流抜出量
220Kg／Ｈとし、管１２からエタノール含量9ppm
の精メタノール18.75T／Ｈを抜き出すと同時に
精留塔３７段から管１３よりエタノール含量0.13
％の低いグレードメタノール6.24T／Ｈを抜き出
した。このとき側流として補助蒸留塔から抜き出
される損失メタノール量は0.6％であつた。これ
は総括還流比として1.3に相当し、生産量は30％
増に相当する。
Ｈ、管４の戻り蒸気量15.06T／Ｈ、管６の液導
入量14.55T／Ｈ、管８の液導入量9.48T／Ｈ、管
９の液戻り量8.75T／Ｈ、管１１の側流抜出量
220Kg／Ｈとし、管１２からエタノール含量9ppm
の精メタノール18.75T／Ｈを抜き出すと同時に
精留塔３７段から管１３よりエタノール含量0.13
％の低いグレードメタノール6.24T／Ｈを抜き出
した。このとき側流として補助蒸留塔から抜き出
される損失メタノール量は0.6％であつた。これ
は総括還流比として1.3に相当し、生産量は30％
増に相当する。
比較例
実施例１において補助蒸留塔を用いないで精留
を行なつた。原料は精留塔60段に25.15T／Ｈを
供給し、65段から側流160Kg／Ｈを抜き出し、還
流比を２とした。このとき精留塔塔頂からメタノ
ール18.75T／Ｈを得たが、エタノール含量は
104ppmであり、塔底液中のメタノール濃度は
77ppmであつた。
を行なつた。原料は精留塔60段に25.15T／Ｈを
供給し、65段から側流160Kg／Ｈを抜き出し、還
流比を２とした。このとき精留塔塔頂からメタノ
ール18.75T／Ｈを得たが、エタノール含量は
104ppmであり、塔底液中のメタノール濃度は
77ppmであつた。
第１図は本発明実施のための工程図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 酸化炭素及び水素を高圧下反応させて得られ
た合成粗メタノールを、 そのまゝ、 又は必要に応じ初留塔に導きそのまゝ又は水
を加えて蒸留し、低沸分を塔頂より留去したの
ち、 精留塔に導き、塔頂より精メタノール、塔底よ
り主として水を抜き出すメタノールの精製方法に
おいて、 補助蒸留塔を精留塔と並列に設け、 補助蒸留塔塔頂段気相部を精留塔の原料供給
段のやゝ上部の段の気相部と管で連結し（上部
気相連結管）、 補助蒸留塔塔頂段液相部をポンプを介して蒸
留塔の上記段（原料供給段のやゝ上部の段）の
液相部と管で連結し（上部液相連結管）、 補助蒸留塔塔底段液相部を、ポンプを介して
又は介さずに精留塔の原料供給段と塔底段の中
間に位置する段の液相部と管で連結し（下部液
相連結管Ａ）、 補助蒸留塔塔底付近段液相部をポンプを介し
て精留塔の原料供給段と塔底段の中間に位置す
る段の液相部と管で連結し（下部液相連結管
Ｂ）、 補助蒸留塔塔底部にリボイラーを設け、リボイ
ラーで加熱することにより、補助蒸留塔塔底部に
て蒸気を発生せしめ、上部気相連結管では補助蒸
留塔より精留塔に蒸気を導き、又上部液相連結管
ではポンプを介して強制的に液を精留塔から補助
蒸留塔塔頂に導き、一方、下部液相連結管Ａでは
ポンプを介して又は介さずに補助蒸留塔塔底から
精留塔下部へ液を導き、又、下部液相連結管Ｂで
はポンプを介して精留塔下部から補助蒸留塔塔底
付近へ強制的に液を導くことにより、精留塔と補
助蒸留塔間の強制循環を行わせ、更に、補助蒸留
塔の中間付近に位置する段の液相部より、エタノ
ールに富む側流を抜き出すことを特徴とするメタ
ノールの精製方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60180168A JPS6242940A (ja) | 1985-08-16 | 1985-08-16 | メタノ−ルの精製方法 |
| AU61192/86A AU594698B2 (en) | 1985-08-16 | 1986-08-15 | Process for purifying methanol |
| CA000516030A CA1305096C (en) | 1985-08-16 | 1986-08-15 | Process for purifying methanol |
| US06/897,371 US4744869A (en) | 1985-08-16 | 1986-08-18 | Process for purifying methanol |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60180168A JPS6242940A (ja) | 1985-08-16 | 1985-08-16 | メタノ−ルの精製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6242940A JPS6242940A (ja) | 1987-02-24 |
| JPH0523249B2 true JPH0523249B2 (ja) | 1993-04-02 |
Family
ID=16078584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60180168A Granted JPS6242940A (ja) | 1985-08-16 | 1985-08-16 | メタノ−ルの精製方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4744869A (ja) |
| JP (1) | JPS6242940A (ja) |
| AU (1) | AU594698B2 (ja) |
| CA (1) | CA1305096C (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| US5250271A (en) * | 1987-07-24 | 1993-10-05 | Minister Of International Trade & Industry | Apparatus to concentrate and purify alcohol |
| DE3806304A1 (de) * | 1988-02-27 | 1989-09-07 | Basf Ag | Verfahren zur reinigung von aldehyde, acetale und/oder ungesaettigte verbindungen enthaltenden carbonsaeureestern |
| DE3902006A1 (de) * | 1989-01-25 | 1990-07-26 | Basf Ag | Verfahren zur destillativen abtrennung geringer mengen einer mittelsiederfraktion aus einem fluessigkeitsgemisch |
| US5571483A (en) * | 1990-01-26 | 1996-11-05 | Exolon-Esk Company | System of converting environmentally pollutant waste gases to a useful product |
| JPH05117184A (ja) * | 1991-08-28 | 1993-05-14 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | フエノール類混合物の蒸留分離方法 |
| US5346593A (en) * | 1993-06-18 | 1994-09-13 | The M. W. Kellogg Company | Intermediate reboiler for a methanol plant |
| US5718810A (en) * | 1996-03-19 | 1998-02-17 | The Dow Chemical Company | Methanol recovery using extractive distillation |
| US6155197A (en) * | 1999-04-01 | 2000-12-05 | Stanley; Wilbert T. | Retractable flag hand held unit |
| US7297236B1 (en) | 2001-06-30 | 2007-11-20 | Icm, Inc. | Ethanol distillation process |
| CN1317248C (zh) * | 2005-10-27 | 2007-05-23 | 天津大学 | 甲醇双效精馏节能设备及方法 |
| CN1328232C (zh) * | 2006-03-10 | 2007-07-25 | 天津大学 | 甲醇双效精馏节能节水系统及工艺 |
| DE102009031636B4 (de) | 2009-07-03 | 2011-07-07 | Lurgi GmbH, 60439 | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Methanol und Dimethylether |
| CN103342626B (zh) * | 2013-07-31 | 2015-04-01 | 北京旭阳化工技术研究院有限公司 | 一种色谱级甲醇的制备方法 |
| JP6689201B2 (ja) * | 2014-02-13 | 2020-04-28 | ビーピー・コーポレーション・ノース・アメリカ・インコーポレーテッド | Ｔｏｌ／ａ９＋トランスアルキル化プロセスからの反応器流出流を分離するためのエネルギー効率のよい分別方法 |
| DE102015102627A1 (de) * | 2015-02-24 | 2016-08-25 | L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Anlage und Verfahren zur Herstellung von aufgereinigtem Methanol |
| CN105536279A (zh) * | 2015-12-21 | 2016-05-04 | 七台河宝泰隆煤化工股份有限公司 | 甲醇精馏装置 |
| EP3205387A1 (en) | 2016-02-15 | 2017-08-16 | Johannes August Lercher | Preparation and use of zeolitic membranes for selective removal of water |
| US11697629B2 (en) * | 2017-08-23 | 2023-07-11 | Sabic Global Technologies B.V. | System and process for methanol recovery |
| EP4039639A1 (en) * | 2021-02-04 | 2022-08-10 | Casale Sa | Process for methanol production |
| CN113304494A (zh) * | 2021-06-03 | 2021-08-27 | 青岛科技大学 | 一种粗甲醇精制工艺方法及其装置 |
| CN117446753A (zh) * | 2023-10-16 | 2024-01-26 | 四川天人能源科技有限公司 | 一种粗甲醇裂解制氢联产液体二氧化碳的方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE132268C (ja) * | ||||
| US2595805A (en) * | 1947-11-04 | 1952-05-06 | Standard Oil Dev Co | Extractive distillation of closeboiling alcohols having partial immiscibility with water |
| US2549290A (en) * | 1948-07-19 | 1951-04-17 | Allied Chem & Dye Corp | Purification of crude synthetic methanol |
| FR1399555A (fr) * | 1961-08-10 | 1965-05-21 | Rhone Poulenc Sa | Nouveau procédé de fractionnement des mélanges d'éthanol, de méthanol et d'eau |
| US3434937A (en) * | 1966-10-06 | 1969-03-25 | Allied Chem | Distillation purification of crude synthetic methanol |
| US3406100A (en) * | 1966-12-16 | 1968-10-15 | Chemical Construction Corp | Purification of synthetic methanol by extractive distillation and subsequent distillation with plural side stream purges |
| US3445345A (en) * | 1968-05-08 | 1969-05-20 | Raphael Katzen Associates | Extractive distillation of c1 to c3 alcohols and subsequent distillation of purge streams |
| GB1373159A (en) * | 1972-08-29 | 1974-11-06 | Ici Ltd | Methanol |
| GB1592949A (en) * | 1976-12-22 | 1981-07-15 | Ici Ltd | Methanol |
| IN148355B (ja) * | 1977-03-11 | 1981-01-24 | Ici Ltd | |
| JPS5490122A (en) * | 1977-12-27 | 1979-07-17 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Distillation of multi-component hydrocarbon composition |
-
1985
- 1985-08-16 JP JP60180168A patent/JPS6242940A/ja active Granted
-
1986
- 1986-08-15 CA CA000516030A patent/CA1305096C/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-08-15 AU AU61192/86A patent/AU594698B2/en not_active Ceased
- 1986-08-18 US US06/897,371 patent/US4744869A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU594698B2 (en) | 1990-03-15 |
| AU6119286A (en) | 1987-02-19 |
| JPS6242940A (ja) | 1987-02-24 |
| CA1305096C (en) | 1992-07-14 |
| US4744869A (en) | 1988-05-17 |
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