JPH0524733B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0524733B2 JPH0524733B2 JP60178237A JP17823785A JPH0524733B2 JP H0524733 B2 JPH0524733 B2 JP H0524733B2 JP 60178237 A JP60178237 A JP 60178237A JP 17823785 A JP17823785 A JP 17823785A JP H0524733 B2 JPH0524733 B2 JP H0524733B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- current
- relay
- reactor
- current transformer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は電力系統の複母線を選択保護するた
めの母線選択保護継電装置に関するものである。
めの母線選択保護継電装置に関するものである。
従来、この種の装置としては特公昭58−14137
号公報に示されたものがあり、これを第３図に示
す。
号公報に示されたものがあり、これを第３図に示
す。
図において、１−１，１−２は母線、２は変流
器、３は母線連絡線、４は可飽和リアクター（以
下リアクターと称す）、５は抵抗、６は電圧差動
リレー、７−１，７−２は方向リレー、８は非直
線性抵抗素子（以下バリスターと称す）である。
器、３は母線連絡線、４は可飽和リアクター（以
下リアクターと称す）、５は抵抗、６は電圧差動
リレー、７−１，７−２は方向リレー、８は非直
線性抵抗素子（以下バリスターと称す）である。
次に動作について説明する。母線１−１又は１
−２に接続された母線連絡線３を除く全回線変流
器２の２次側は、各相ごとに並列接続され、その
出力が電圧差動リレー６に導入される。母線１−
１，１−２の外部事故時には、母線１−１，１−
２に流入する電流の和と、外部事故点に向つて流
出する電流和が等しいため、変流器２の２次側に
おいても、流入端変流器と流出端変流器の電流和
は等しくなり変流器２次電流は変流器間を環流す
ることになる。したがつて変流器２次側電圧はさ
ほど大きな電圧とはならず電圧の大きさを検出す
る電圧差動リレー６は動作しない。ところが、母
線１−１又は１−２内部で事故が発生すれば、流
出電流がなくなり、母線１−１又は１−２内部に
向つて流れる流入電流のみになるため、変流器２
次電圧は高電圧となり、電圧差動リレー６が動作
する。なお、内部事故時には高電圧となるため、
回路破壊とならないように、適当な電圧以下に抑
える必要があり、このためにバリスター８が設け
られている。このような方式は電圧差動リレー方
式としてよく知られたものである。第３図におけ
る電圧差動リレー６の動作範囲は母線１−１又は
１−２の内部事故であり、母線１−１の事故か母
線１−２の事故かの判別はできない。したがつ
て、事故母線の選択は方向リレー７−１，７−２
によるもので、母線１−１の事故時は方向リレー
７−１動作、７−２不動作、母線１−２の事故時
は方向リレー７−２動作、７−１不動作となるよ
うにし、電圧差動リレー６の動作条件と組合せて
母線トリツプ指令を出すように構成するものであ
る。方向リレー７−１，７−２は電圧差動リレー
６の入力電圧（以下差動電圧と称す）を基準量と
して、母線連絡線３を通過する電流の方向を判別
するものでリレー原理は電力方向リレー又は位相
比較式方向リレー等が使われるが、差動電圧が極
端なCT飽和波形となるため、抵抗５、リアクタ
ー４で構成したフイルターを介する事により、適
当な電圧が得られるようにしている。
−２に接続された母線連絡線３を除く全回線変流
器２の２次側は、各相ごとに並列接続され、その
出力が電圧差動リレー６に導入される。母線１−
１，１−２の外部事故時には、母線１−１，１−
２に流入する電流の和と、外部事故点に向つて流
出する電流和が等しいため、変流器２の２次側に
おいても、流入端変流器と流出端変流器の電流和
は等しくなり変流器２次電流は変流器間を環流す
ることになる。したがつて変流器２次側電圧はさ
ほど大きな電圧とはならず電圧の大きさを検出す
る電圧差動リレー６は動作しない。ところが、母
線１−１又は１−２内部で事故が発生すれば、流
出電流がなくなり、母線１−１又は１−２内部に
向つて流れる流入電流のみになるため、変流器２
次電圧は高電圧となり、電圧差動リレー６が動作
する。なお、内部事故時には高電圧となるため、
回路破壊とならないように、適当な電圧以下に抑
える必要があり、このためにバリスター８が設け
られている。このような方式は電圧差動リレー方
式としてよく知られたものである。第３図におけ
る電圧差動リレー６の動作範囲は母線１−１又は
１−２の内部事故であり、母線１−１の事故か母
線１−２の事故かの判別はできない。したがつ
て、事故母線の選択は方向リレー７−１，７−２
によるもので、母線１−１の事故時は方向リレー
７−１動作、７−２不動作、母線１−２の事故時
は方向リレー７−２動作、７−１不動作となるよ
うにし、電圧差動リレー６の動作条件と組合せて
母線トリツプ指令を出すように構成するものであ
る。方向リレー７−１，７−２は電圧差動リレー
６の入力電圧（以下差動電圧と称す）を基準量と
して、母線連絡線３を通過する電流の方向を判別
するものでリレー原理は電力方向リレー又は位相
比較式方向リレー等が使われるが、差動電圧が極
端なCT飽和波形となるため、抵抗５、リアクタ
ー４で構成したフイルターを介する事により、適
当な電圧が得られるようにしている。
従来の母線選択保護継電装置は以上のように構
成されているので、内部事故時変流器２の飽和現
象が激しく差動電圧波形が極端にやせてくれば方
向リレー７−１，７−２の動作性能がフイルター
（リアクター４と抵抗５で構成した回路）の特性
に大きく影響されてくる。すなわち、フイルター
特性が弱すぎると、やせたままの波形となるた
め、動作波形幅がせまくなり、反対に、フイルタ
ー特性が強すぎると、出力が小さくなり不動作方
向になりやすい。またフイルターの出力レスポン
スが悪くなり方向リレー７−１，７−２の動作時
間が遅くなるなどの問題があつた。
成されているので、内部事故時変流器２の飽和現
象が激しく差動電圧波形が極端にやせてくれば方
向リレー７−１，７−２の動作性能がフイルター
（リアクター４と抵抗５で構成した回路）の特性
に大きく影響されてくる。すなわち、フイルター
特性が弱すぎると、やせたままの波形となるた
め、動作波形幅がせまくなり、反対に、フイルタ
ー特性が強すぎると、出力が小さくなり不動作方
向になりやすい。またフイルターの出力レスポン
スが悪くなり方向リレー７−１，７−２の動作時
間が遅くなるなどの問題があつた。
この発明は上記のような問題点を解消するため
になされたもので、内部事故時に差動電圧波形が
変流器２の飽和特性に影響されず、しかも高速動
作とできる原理の母線選択方式を得ることを目的
とする。
になされたもので、内部事故時に差動電圧波形が
変流器２の飽和特性に影響されず、しかも高速動
作とできる原理の母線選択方式を得ることを目的
とする。
この発明に係る母線選択保護継電装置は方向リ
レーの基準入力として従来の電圧差動回路の差動
電圧の他に、変流器２次飽和電圧より低い電圧で
飽和を開始する可飽和リアクターと非直線性抵抗
素子（バリスター）を電圧差動リレーと並列に設
置し、これらにに流れる電流に比例した電圧を前
記差動電圧にベクトル合成したものを使用するよ
うにしたものである。
レーの基準入力として従来の電圧差動回路の差動
電圧の他に、変流器２次飽和電圧より低い電圧で
飽和を開始する可飽和リアクターと非直線性抵抗
素子（バリスター）を電圧差動リレーと並列に設
置し、これらにに流れる電流に比例した電圧を前
記差動電圧にベクトル合成したものを使用するよ
うにしたものである。
上記構成とする事により、方向リレーの基準入
力としては、可飽和リアクターとバリスターの特
性で決定する差動電圧と差動電流に比例したもの
を得ることができ、内部事故時に差動電圧が発生
しない期間は差動電流で補償するようにしたので
波形途切れのない確実な入力を得られる効果があ
る。
力としては、可飽和リアクターとバリスターの特
性で決定する差動電圧と差動電流に比例したもの
を得ることができ、内部事故時に差動電圧が発生
しない期間は差動電流で補償するようにしたので
波形途切れのない確実な入力を得られる効果があ
る。
以下、この発明の一実施例を図について説明す
る。第１図において６は２つの母線１−１，１−
２を結ぶ送電線に設置された変流器２の２次側電
圧を計測して事故の有無を検出する電圧差動リレ
ー（電圧差動継電器）、８はバリスター、９は電
圧差動リレー６に並列に接続され、変流器２の２
次飽和電圧より低い電圧で飽和を開始するリアク
ター（可飽和リアクター）、１０〜１２は抵抗、
１３は電圧トランジス、１４は電流トランスであ
る。ここで、抵抗１０〜１２、電圧トランス１３
及び電流トランス１４からの変換器が構成され、
この変換器は変流器２の２次側電圧に比例した電
圧及び変流器２の２次側電流に比例した電圧を合
成して基準信号を導出するものである。また、７
−１，７−２は変換器により合成された基準信号
と上記２つの母線１−１，１−２を連絡する母線
連絡線３に流れる電流を比較してその母線連絡線
３を通過する電流の方向を検出する方向リレー
（方向継電器）である。尚第２図は、第１図の補
足説明図であり、母線内部事故時の各部電流、電
圧波形を表わすものである。
る。第１図において６は２つの母線１−１，１−
２を結ぶ送電線に設置された変流器２の２次側電
圧を計測して事故の有無を検出する電圧差動リレ
ー（電圧差動継電器）、８はバリスター、９は電
圧差動リレー６に並列に接続され、変流器２の２
次飽和電圧より低い電圧で飽和を開始するリアク
ター（可飽和リアクター）、１０〜１２は抵抗、
１３は電圧トランジス、１４は電流トランスであ
る。ここで、抵抗１０〜１２、電圧トランス１３
及び電流トランス１４からの変換器が構成され、
この変換器は変流器２の２次側電圧に比例した電
圧及び変流器２の２次側電流に比例した電圧を合
成して基準信号を導出するものである。また、７
−１，７−２は変換器により合成された基準信号
と上記２つの母線１−１，１−２を連絡する母線
連絡線３に流れる電流を比較してその母線連絡線
３を通過する電流の方向を検出する方向リレー
（方向継電器）である。尚第２図は、第１図の補
足説明図であり、母線内部事故時の各部電流、電
圧波形を表わすものである。
電圧差動リレー６の入力インピーダンスは非常
に大きいため、内部事故時に発生する差動電圧
V2は一般的に変流器２及びバリスター８の飽和
特性で決定されるが、変流器２の飽和特性に依存
する事は電圧差動リレー６及び方向リレー７−
１，７−２の動作性能が変流器特性で大きく左右
される事になり、好ましくない。この対策とし
て、可飽和リアクター９を追加するものである
が、電圧差動リレー６及び方向リレー７−１，７
−２の動作特性はリアクター９とバリスター８の
飽和特性とで協調がとれるように設定し変流器２
の飽和電圧はリアクター９の飽和電圧より大きく
なるように選択する。
に大きいため、内部事故時に発生する差動電圧
V2は一般的に変流器２及びバリスター８の飽和
特性で決定されるが、変流器２の飽和特性に依存
する事は電圧差動リレー６及び方向リレー７−
１，７−２の動作性能が変流器特性で大きく左右
される事になり、好ましくない。この対策とし
て、可飽和リアクター９を追加するものである
が、電圧差動リレー６及び方向リレー７−１，７
−２の動作特性はリアクター９とバリスター８の
飽和特性とで協調がとれるように設定し変流器２
の飽和電圧はリアクター９の飽和電圧より大きく
なるように選択する。
方向リレー７−１，７−２の基準入力として
は、抵抗１１，１２の両端電圧を利用するように
しており、抵抗１１両端電圧は差動電圧V2を抵
抗１０と電圧トランス１３で適当比で変換したも
のであり、抵抗１２の両端電圧は、差動電流Ｉを
電流トランス１４で変流し抵抗１２で電圧変換し
たものである。
は、抵抗１１，１２の両端電圧を利用するように
しており、抵抗１１両端電圧は差動電圧V2を抵
抗１０と電圧トランス１３で適当比で変換したも
のであり、抵抗１２の両端電圧は、差動電流Ｉを
電流トランス１４で変流し抵抗１２で電圧変換し
たものである。
軽故障で事故電流Ｉが小さくリアクター９が飽
和する程に差動電圧V2が大きくない場合は、差
動電圧V2波形はほぼ正弦波であり、方向リレー
７−１，７−２の基準入力としては抵抗１１の両
端電圧が主に印加されることになる。一方重故障
で事故電流Ｉが大きい場合は、差動電圧V2も大
きくなるが、リアクター９の飽和電圧に達すれば
差動電圧V2は急激に低下し、リアクター電流ILが
増大することになる。従つて、方向リレー７−
１，７−２の基本入力としては、リアクター９が
不飽和の期間は差動電圧V2に比例した電圧を抵
抗１１の両端から得、リアクター９が飽和してい
る期間は差動電流Ｉ（主にリアクター電流IL）に
比例した電圧を抵抗１２の両端から得ることにな
る。この様子を第２図の波形例で説明する。
和する程に差動電圧V2が大きくない場合は、差
動電圧V2波形はほぼ正弦波であり、方向リレー
７−１，７−２の基準入力としては抵抗１１の両
端電圧が主に印加されることになる。一方重故障
で事故電流Ｉが大きい場合は、差動電圧V2も大
きくなるが、リアクター９の飽和電圧に達すれば
差動電圧V2は急激に低下し、リアクター電流ILが
増大することになる。従つて、方向リレー７−
１，７−２の基本入力としては、リアクター９が
不飽和の期間は差動電圧V2に比例した電圧を抵
抗１１の両端から得、リアクター９が飽和してい
る期間は差動電流Ｉ（主にリアクター電流IL）に
比例した電圧を抵抗１２の両端から得ることにな
る。この様子を第２図の波形例で説明する。
第２図の波形は、母線１−１又は母線１−２の
内部に事故が発生し、事故電流が大きい重故障の
場合を示している。波形Ｉは、第１図に示す差動
電流の波形であるが、変流器２の１次側を流れる
電流波形と同じ波形である。これは、変流器２よ
りリアクター９の方が早く飽和するようにリアク
ター９の飽和開始電圧を設定しているので変流器
２の飽和は考えなくてもよいからである。なお、
電流Ｉは、主にリアクター９、バリスター８に流
れる電流和である。また、波形Φはリアクター９
の磁束波形、波形ILはリアクター９を流れる電流
波形、波形IVはバリスター８を流れる電流波形、
波形V2は変流器２の２次電圧（差動電圧）波形
である。なお、変流器２は不飽和の為、２次励磁
電流は小さく、また電圧差動リレー６の入力イン
ピーダンス、抵抗１０及び電圧トランス１３の入
力インピーダンスは十分大きいので、電圧差動リ
レー６に流れる電流は極めて小さくなる（図を省
略）。
内部に事故が発生し、事故電流が大きい重故障の
場合を示している。波形Ｉは、第１図に示す差動
電流の波形であるが、変流器２の１次側を流れる
電流波形と同じ波形である。これは、変流器２よ
りリアクター９の方が早く飽和するようにリアク
ター９の飽和開始電圧を設定しているので変流器
２の飽和は考えなくてもよいからである。なお、
電流Ｉは、主にリアクター９、バリスター８に流
れる電流和である。また、波形Φはリアクター９
の磁束波形、波形ILはリアクター９を流れる電流
波形、波形IVはバリスター８を流れる電流波形、
波形V2は変流器２の２次電圧（差動電圧）波形
である。なお、変流器２は不飽和の為、２次励磁
電流は小さく、また電圧差動リレー６の入力イン
ピーダンス、抵抗１０及び電圧トランス１３の入
力インピーダンスは十分大きいので、電圧差動リ
レー６に流れる電流は極めて小さくなる（図を省
略）。
電流Ｉは、流れ始めの微小電流域では、リアク
ター９、バリスター８がまだ不飽和で高インピー
ダンスの為、抵抗１０、リアクター９、バリスタ
ー８、電圧差動リレー６の各回路に分流するが、
電流の増加とともに電圧V2が上昇してくれば、
まず、バリスター８が飽和し始めて電流Ｉはバリ
スター８に多くが流れる。第２図の波形IL、IV、
V2の第１波立ち上がり時点での波形はこの時の
状態を表しており、電流IVは電流Ｉとほぼ同じに
なる。電圧V2はバリスター８の電流・電圧特性
で決まる飽和波形となる。なお、この時点では、
まだリアクター９が飽和していないので電流ILは
小さく、簡単のため零としている。電流Ｉがさら
に大きくなり、電圧V2がリアクター９の飽和電
圧を越える（波形Φが飽和磁束Φsに達する）と、
リアクター９に流れる電流ILが急激に増加（電圧
V2は急激に低下）してくる。リアクター９の飽
和Φが飽和磁束Φsに達した後、電流Ｉの波形が
零となるまで継続することとなり、この間、電流
Ｉはほとんどリアクター９に流れ、電圧V2は低
下したままとなつている。
ター９、バリスター８がまだ不飽和で高インピー
ダンスの為、抵抗１０、リアクター９、バリスタ
ー８、電圧差動リレー６の各回路に分流するが、
電流の増加とともに電圧V2が上昇してくれば、
まず、バリスター８が飽和し始めて電流Ｉはバリ
スター８に多くが流れる。第２図の波形IL、IV、
V2の第１波立ち上がり時点での波形はこの時の
状態を表しており、電流IVは電流Ｉとほぼ同じに
なる。電圧V2はバリスター８の電流・電圧特性
で決まる飽和波形となる。なお、この時点では、
まだリアクター９が飽和していないので電流ILは
小さく、簡単のため零としている。電流Ｉがさら
に大きくなり、電圧V2がリアクター９の飽和電
圧を越える（波形Φが飽和磁束Φsに達する）と、
リアクター９に流れる電流ILが急激に増加（電圧
V2は急激に低下）してくる。リアクター９の飽
和Φが飽和磁束Φsに達した後、電流Ｉの波形が
零となるまで継続することとなり、この間、電流
Ｉはほとんどリアクター９に流れ、電圧V2は低
下したままとなつている。
次に、電流Ｉの波形が負荷側に反転すればリア
クター９は飽和から解け、磁束Φが＋Φから−Φ
に至るまでの期間、前記と同様に電流ILは流れな
くなるが電圧V2は発生する。従つて、リアクタ
ー９に流れる電流ILに比例した電圧K1ILと作動電
圧V2に比例した電圧K2V2をベクトル合成した電
圧K1IL＋K2V2、またはリアクター電流IL、バリ
スター電流IV、電圧作動リレー６に流れる電流IR
の合成電流Ｉ（抵抗１０に流れる電流を含めても
よい）に比例した電圧K1Iと前記K2V2をベルトル
合成した電圧K1I＋K2V2は正弦波とならないが電
流Ｉと同一位相になる。この合成電圧は、事故電
流の小さい軽故障ではK2V2成分が主として作用
し、事故電流の大きい重故障では電圧V2が飽和
すればその飽和期間をK1I（又はK1IL）が補償す
るように作用するので従来の基準電圧とは異なり
十分な波形幅を有することになる。なお、方向リ
レー７−１，７−２は抵抗１１，１２の両端より
K1I＋K2V2の電圧を基準信号として導入し、変流
器２より導入した電流の方向を検出するものであ
るが、動作原理は基準信号K1I＋K2V2及び変流器
２より導入した電流Ｉに比例した電圧を各々方形
波に変換し、相互の方形波が重なる幅を検出する
位相比較方式等一般的な原理の方向リレーで十分
である。
クター９は飽和から解け、磁束Φが＋Φから−Φ
に至るまでの期間、前記と同様に電流ILは流れな
くなるが電圧V2は発生する。従つて、リアクタ
ー９に流れる電流ILに比例した電圧K1ILと作動電
圧V2に比例した電圧K2V2をベクトル合成した電
圧K1IL＋K2V2、またはリアクター電流IL、バリ
スター電流IV、電圧作動リレー６に流れる電流IR
の合成電流Ｉ（抵抗１０に流れる電流を含めても
よい）に比例した電圧K1Iと前記K2V2をベルトル
合成した電圧K1I＋K2V2は正弦波とならないが電
流Ｉと同一位相になる。この合成電圧は、事故電
流の小さい軽故障ではK2V2成分が主として作用
し、事故電流の大きい重故障では電圧V2が飽和
すればその飽和期間をK1I（又はK1IL）が補償す
るように作用するので従来の基準電圧とは異なり
十分な波形幅を有することになる。なお、方向リ
レー７−１，７−２は抵抗１１，１２の両端より
K1I＋K2V2の電圧を基準信号として導入し、変流
器２より導入した電流の方向を検出するものであ
るが、動作原理は基準信号K1I＋K2V2及び変流器
２より導入した電流Ｉに比例した電圧を各々方形
波に変換し、相互の方形波が重なる幅を検出する
位相比較方式等一般的な原理の方向リレーで十分
である。
なお上記実施例では、単に作動電圧と作動電流
を合成し、これを直接方向にリレーの基準量とし
て導入しているが、これは基本形を示すものであ
つて、従来と同じように抵抗１１，１２で合成し
た後にフイルターを設けてもよいことは言うまで
もない。また上記実施例では電流トランス１４の
入力としてリアクター９、バリスター８、電圧差
動リレー６の全電流を導入しているが、リアクタ
ー９の電流のみとしても充分上記実施例と同様の
効果を奏する。
を合成し、これを直接方向にリレーの基準量とし
て導入しているが、これは基本形を示すものであ
つて、従来と同じように抵抗１１，１２で合成し
た後にフイルターを設けてもよいことは言うまで
もない。また上記実施例では電流トランス１４の
入力としてリアクター９、バリスター８、電圧差
動リレー６の全電流を導入しているが、リアクタ
ー９の電流のみとしても充分上記実施例と同様の
効果を奏する。
以上のように、この発明によれば、電圧作動回
路の作動電圧と作動電流の合成値を方向リレーの
基準量として導入するように構成したので、基準
量の波形途切れがなくなり、従来のようにフイル
ターのメモリー効果に期待しなくても確実な入力
を確保できるので方向リレー動作信頼度を向上さ
せることができ、又フイルターによる動作遅延も
なくなる効果がある。
路の作動電圧と作動電流の合成値を方向リレーの
基準量として導入するように構成したので、基準
量の波形途切れがなくなり、従来のようにフイル
ターのメモリー効果に期待しなくても確実な入力
を確保できるので方向リレー動作信頼度を向上さ
せることができ、又フイルターによる動作遅延も
なくなる効果がある。
第１図はこの発明の一実施例による母線選択継
電装置の回路図、第２図はこの発明の一実施例を
補足説明するための波形図、第３図は従来装置を
示す母線選択継電装置の回路図である。 図において、１−１，１−２……母線、２……
変流器、３……母線連絡線、４……リアクター、
５……抵抗、６……電圧差動リレー、７−１，７
−２……方向リレー、８……バリスター、９……
リアクター、１０〜１２……抵抗、１３……電圧
トランス、１４……電流トランス、なお、図中同
一符号は同一又は相当部分を示す。
電装置の回路図、第２図はこの発明の一実施例を
補足説明するための波形図、第３図は従来装置を
示す母線選択継電装置の回路図である。 図において、１−１，１−２……母線、２……
変流器、３……母線連絡線、４……リアクター、
５……抵抗、６……電圧差動リレー、７−１，７
−２……方向リレー、８……バリスター、９……
リアクター、１０〜１２……抵抗、１３……電圧
トランス、１４……電流トランス、なお、図中同
一符号は同一又は相当部分を示す。
Claims (1)
- １ ２つの母線を結ぶ送電線に設置された変流器
の２次側電圧を計測して事故の有無を検出する電
圧差動継電器と、上記電圧差動継電器に並列に接
続され、上記変流器の２次飽和電圧より低い電圧
で飽和を開始する可飽和リアクターと、上記変流
器の２次側電圧に比例した電圧及び上記変流器の
２次側電流に比例した電圧を合成して基準信号を
導出する変換器と、上記変換器により合成された
基準信号と上記２つの母線を連絡する母線連絡に
流れる電流を比較してその母線連絡を通過する電
流の方向を検出する方向継電器とを備えた母線選
択保護継電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60178237A JPS6240021A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 母線選択保護継電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60178237A JPS6240021A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 母線選択保護継電装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6240021A JPS6240021A (ja) | 1987-02-21 |
| JPH0524733B2 true JPH0524733B2 (ja) | 1993-04-08 |
Family
ID=16044988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60178237A Granted JPS6240021A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 母線選択保護継電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6240021A (ja) |
-
1985
- 1985-08-12 JP JP60178237A patent/JPS6240021A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6240021A (ja) | 1987-02-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS61196718A (ja) | 地絡保護装置 | |
| JP2676704B2 (ja) | 差動保護継電装置 | |
| JPS648524B2 (ja) | ||
| US3893009A (en) | Reverse power flow relay | |
| JPH0524733B2 (ja) | ||
| JPH0210655B2 (ja) | ||
| SU743105A1 (ru) | Устройство дл дифференциальной защиты трансформатора | |
| JPH0232852B2 (ja) | ||
| Ristic et al. | The major differences between electromechanical and microprocessor based technologies in relay setting rules for transformer current differential protection | |
| JPS60255010A (ja) | 差動継電器 | |
| SU945937A1 (ru) | Устройство дл защиты сборных шин электростанции и подстанции | |
| JPS63186522A (ja) | 地絡用保護継電装置 | |
| JPS5814137B2 (ja) | 母線選択継電装置 | |
| JPS5910132B2 (ja) | 表示線保護継電装置 | |
| SU558346A1 (ru) | Устройство дл дифференциальной защиты с торможением сборных шин | |
| JPS5846524A (ja) | 電力回路 | |
| SU473254A1 (ru) | Дифференциально-фазное реле | |
| SU922939A1 (ru) | Устройство для дифференциальной защиты многообмоточного трансформатора с регулированием напряжения под нагрузкой i | |
| JPS6311855B2 (ja) | ||
| Vaziri et al. | Comparative Analysis of the Old and the New Relaying Technologies in Setting the Transformer Differential protection | |
| JPH06284556A (ja) | 三相４線式回路の地絡電流検出方式 | |
| JPH0147094B2 (ja) | ||
| JPH0247173B2 (ja) | ||
| JPS596724A (ja) | 変圧器保護継電装置 | |
| JPS6392220A (ja) | 電力系統の事故検出装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |