JPH0525595A - 曲げ加工用アルミニウム合金ワークの製造方法 - Google Patents
曲げ加工用アルミニウム合金ワークの製造方法Info
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- JPH0525595A JPH0525595A JP17420691A JP17420691A JPH0525595A JP H0525595 A JPH0525595 A JP H0525595A JP 17420691 A JP17420691 A JP 17420691A JP 17420691 A JP17420691 A JP 17420691A JP H0525595 A JPH0525595 A JP H0525595A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材をワークとし
て用いて曲げ加工を行なう場合であっても、安定した形
状精度が得られ歩留を向上し得る曲げ加工用ワークを製
作提供する。 【構成】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材からなるワー
クを過時効処理する。ワークがＭｇ：０．４５〜０．９
wt％、Ｓｉ：０．２０〜０．６wt％を含有するＪＩＳ６
０６３アルミニウム合金製である場合には、過時効処理
条件は２２０〜２４０℃×２〜５時間とするのが良い。
ワークがＭｇ：０．４０〜１．２wt％、Ｓｉ：０．４０
〜０．９wt％を含有するＪＩＳ６Ｎ０１、６０６１アル
ミニウム合金製である場合は、過時効処理条件は２２０
〜２４０℃×４〜８時間とするのが良い。
て用いて曲げ加工を行なう場合であっても、安定した形
状精度が得られ歩留を向上し得る曲げ加工用ワークを製
作提供する。 【構成】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材からなるワー
クを過時効処理する。ワークがＭｇ：０．４５〜０．９
wt％、Ｓｉ：０．２０〜０．６wt％を含有するＪＩＳ６
０６３アルミニウム合金製である場合には、過時効処理
条件は２２０〜２４０℃×２〜５時間とするのが良い。
ワークがＭｇ：０．４０〜１．２wt％、Ｓｉ：０．４０
〜０．９wt％を含有するＪＩＳ６Ｎ０１、６０６１アル
ミニウム合金製である場合は、過時効処理条件は２２０
〜２４０℃×４〜８時間とするのが良い。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、曲げ加工用アルミニ
ウム合金ワークの製造方法、特に固定金型とその前方に
対応配置された可動ジャイロ金型との協働作用で、二次
元、三次元的に曲げ加工するのに好適な曲げ加工用アル
ミニウム合金ワークの製造方法に関する。
ウム合金ワークの製造方法、特に固定金型とその前方に
対応配置された可動ジャイロ金型との協働作用で、二次
元、三次元的に曲げ加工するのに好適な曲げ加工用アル
ミニウム合金ワークの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】建材、機械部品、自動車部品等々に使用
される例えば長尺アルミニウム押出形材を二次元あるい
は三次元に曲げ加工する場合、近時、一般にマルチベン
ダーと称されているような固定金型と可動ジャイロ金型
とを備えた曲げ加工装置が使用されている。かかるマル
チベンダーによる曲げ加工は、ワークを押しながら曲げ
る、いわゆる圧縮曲げの原理を支配的に利用して極限曲
げや段付きの曲げ加工を行なうものであるため、材料の
局部的な伸びが比較的小さくて済み、材質欠陥や表面欠
陥の少ない曲げ加工品を得るのに有利である。
される例えば長尺アルミニウム押出形材を二次元あるい
は三次元に曲げ加工する場合、近時、一般にマルチベン
ダーと称されているような固定金型と可動ジャイロ金型
とを備えた曲げ加工装置が使用されている。かかるマル
チベンダーによる曲げ加工は、ワークを押しながら曲げ
る、いわゆる圧縮曲げの原理を支配的に利用して極限曲
げや段付きの曲げ加工を行なうものであるため、材料の
局部的な伸びが比較的小さくて済み、材質欠陥や表面欠
陥の少ない曲げ加工品を得るのに有利である。
【０００３】従来、上記のような曲げ加工に供される押
出形材製ワークとしては、押出性に優れたＪＩＳ６００
０系合金即ちＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金材が用いられ、か
かる合金材をＴ5 処理等したものが用いられていた。
出形材製ワークとしては、押出性に優れたＪＩＳ６００
０系合金即ちＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金材が用いられ、か
かる合金材をＴ5 処理等したものが用いられていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、かかるＴ5 処
理等されたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出ワークでは、次
のような欠点を生じることが判明した。
理等されたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出ワークでは、次
のような欠点を生じることが判明した。
【０００５】即ち、図２に示すような形状の格子用曲げ
加工部材（Ａ）を製作すべく、上記のワークをマルチベ
ンダーで曲げ加工した場合、曲げ高さ（Ｈ）等の寸法が
ばらついて形状精度が安定せず、歩留が悪いという欠点
があった。
加工部材（Ａ）を製作すべく、上記のワークをマルチベ
ンダーで曲げ加工した場合、曲げ高さ（Ｈ）等の寸法が
ばらついて形状精度が安定せず、歩留が悪いという欠点
があった。
【０００６】この発明は、かかる欠点を解消するために
なされたものであって、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形
材をワークとして用いて曲げ加工を行なう場合であって
も、安定した形状精度が得られ歩留を向上し得る曲げ加
工用ワークの製作提供を目的とする。
なされたものであって、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形
材をワークとして用いて曲げ加工を行なう場合であって
も、安定した形状精度が得られ歩留を向上し得る曲げ加
工用ワークの製作提供を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材をワ
ークとして用い、該ワークを過時効処理することを特徴
とする曲げ加工用アルミニウム合金ワークの製造方法を
要旨とする。
に、この発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材をワ
ークとして用い、該ワークを過時効処理することを特徴
とする曲げ加工用アルミニウム合金ワークの製造方法を
要旨とする。
【０００８】ここに、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系（ＪＩＳ６０
００系）合金製の押出形材からなるワークを過時効処理
するのは、寸法のばらつきがワークの引張強さ、耐力が
大きすぎるために生じる点に鑑み、過時効処理すること
によって、ワークの伸びを低下させることなく、引張強
さ、耐力のみを低下せしめるためであり、ひいてはマル
チベンダー等による曲げ加工を実施した際に寸法のばら
つきをなくして形状精度を向上し得るからである。
００系）合金製の押出形材からなるワークを過時効処理
するのは、寸法のばらつきがワークの引張強さ、耐力が
大きすぎるために生じる点に鑑み、過時効処理すること
によって、ワークの伸びを低下させることなく、引張強
さ、耐力のみを低下せしめるためであり、ひいてはマル
チベンダー等による曲げ加工を実施した際に寸法のばら
つきをなくして形状精度を向上し得るからである。
【０００９】過時効処理の条件は、ワークの具体的な組
成に応じて変えるべきである。例えば、ワークがＭｇ：
０．４５〜０．９wt％、Ｓｉ：０．２〜０．６wt％を含
有するＪＩＳ６０６３合金をもって構成されている場合
には、２２０〜２４０℃×２〜５時間の過時効処理を施
すのが良い。２２０℃未満あるいは２時間未満では、引
張強さ、耐力の低下に基く形状精度の安定効果がなく、
一方２４０℃を超え、あるいは５時間を超える処理では
強度低下が著しく、かえって曲げ形状精度が悪くなるか
らである。
成に応じて変えるべきである。例えば、ワークがＭｇ：
０．４５〜０．９wt％、Ｓｉ：０．２〜０．６wt％を含
有するＪＩＳ６０６３合金をもって構成されている場合
には、２２０〜２４０℃×２〜５時間の過時効処理を施
すのが良い。２２０℃未満あるいは２時間未満では、引
張強さ、耐力の低下に基く形状精度の安定効果がなく、
一方２４０℃を超え、あるいは５時間を超える処理では
強度低下が著しく、かえって曲げ形状精度が悪くなるか
らである。
【００１０】また、ワークがＭｇ：０．４〜１．２wt
％、Ｓｉ：０．４〜０．９wt％を含有するＪＩＳ６Ｎ０
１，６０６１合金をもって構成されている場合には、２
２０〜２４０℃×４〜８時間の過時効処理を施すのが良
い。２２０℃未満あるいは４時間未満では、やはり引張
強さ、耐力の低下に基く形状精度の安定効果がなく、一
方２４０℃を超え、あるいは８時間を超える処理では、
前記と同様に強度低下が著しく、かえって曲げ形状精度
が悪くなるからである。
％、Ｓｉ：０．４〜０．９wt％を含有するＪＩＳ６Ｎ０
１，６０６１合金をもって構成されている場合には、２
２０〜２４０℃×４〜８時間の過時効処理を施すのが良
い。２２０℃未満あるいは４時間未満では、やはり引張
強さ、耐力の低下に基く形状精度の安定効果がなく、一
方２４０℃を超え、あるいは８時間を超える処理では、
前記と同様に強度低下が著しく、かえって曲げ形状精度
が悪くなるからである。
【００１１】なお、ワークの押出条件等は通常の条件を
採択すれば良く、また押出前に、一般的に実施される均
質化処理を実施するものとしても良い。
採択すれば良く、また押出前に、一般的に実施される均
質化処理を実施するものとしても良い。
【００１２】上記過時効処理を終えたワークは、例えば
図１に示すような曲げ加工装置によって曲げ加工を実施
され、図２に例示したような格子用曲げ加工部材（Ａ）
に成形される。図１に示した装置では、まず、フィード
ケース（12）内に該ワーク（Ｂ）を配置して、押し金
（13）で該ワーク（Ｂ）の先端部を２個の固定金型
（１）（２）の導通孔（７）（10）に導通配置する。こ
の際、ワーク（Ｂ）はフィードケース（３）の導通孔
（3a）内面に摺動接触しつつ固定金型（１）へと案内さ
れる。そして、各金型単位駆動装置（４）（５）を駆動
して金型単位（６）（９）の内面をワーク（Ｂ）の外周
面に圧接せしめ、ワーク（Ｂ）の回転方向への変位を拘
束する。なお、ワーク（Ｂ）への圧接力は三次元曲げ加
工中のワーク（Ｂ）に回転が起こらず、しかも金型
（１）（２）内へのワーク（Ｂ）の導通に支障を与えな
いような範囲において、計算値や経験的データー等に基
づき決められる。その圧接状態において、押し金（８）
を前方に向けて駆動すると共に、可動ジャイロ金型
（２）を三次元的に動作せしめ、ワーク（Ｂ）の三次元
曲げを行う。
図１に示すような曲げ加工装置によって曲げ加工を実施
され、図２に例示したような格子用曲げ加工部材（Ａ）
に成形される。図１に示した装置では、まず、フィード
ケース（12）内に該ワーク（Ｂ）を配置して、押し金
（13）で該ワーク（Ｂ）の先端部を２個の固定金型
（１）（２）の導通孔（７）（10）に導通配置する。こ
の際、ワーク（Ｂ）はフィードケース（３）の導通孔
（3a）内面に摺動接触しつつ固定金型（１）へと案内さ
れる。そして、各金型単位駆動装置（４）（５）を駆動
して金型単位（６）（９）の内面をワーク（Ｂ）の外周
面に圧接せしめ、ワーク（Ｂ）の回転方向への変位を拘
束する。なお、ワーク（Ｂ）への圧接力は三次元曲げ加
工中のワーク（Ｂ）に回転が起こらず、しかも金型
（１）（２）内へのワーク（Ｂ）の導通に支障を与えな
いような範囲において、計算値や経験的データー等に基
づき決められる。その圧接状態において、押し金（８）
を前方に向けて駆動すると共に、可動ジャイロ金型
（２）を三次元的に動作せしめ、ワーク（Ｂ）の三次元
曲げを行う。
【００１３】
（実施例１）Ｍｇ：０．５０wt％、Ｓｉ：０．４１wt％
を含有し、残部アルミニウム及び不可避不純物からなる
ＪＩＳ６０６３合金ビレットを用い、常法に従う条件で
均質化処理を実施した後、複数の押出材に押出した。
を含有し、残部アルミニウム及び不可避不純物からなる
ＪＩＳ６０６３合金ビレットを用い、常法に従う条件で
均質化処理を実施した後、複数の押出材に押出した。
【００１４】次に、得られた押出材の半数については２
００℃×３時間の従来範囲での時効処理を実施してＴ5
材とした。一方、残りの半数については２３０℃×４時
間の過時効処理を実施した。
００℃×３時間の従来範囲での時効処理を実施してＴ5
材とした。一方、残りの半数については２３０℃×４時
間の過時効処理を実施した。
【００１５】こうして熱処理した押出材につき、引張強
さ、耐力、伸びを調べたところ、表１のとおりであっ
た。
さ、耐力、伸びを調べたところ、表１のとおりであっ
た。
【００１６】
【表１】
【００１７】次に、上記の各押出材をワークとして用
い、図２に示すような曲げ高さ（Ｈ）８０ｍｍの格子材
に曲げ加工した。そのときの曲げ高さ（Ｈ）のばらつき
を調べたところ、２００℃×３時間で時効処理した従来
品については７７〜８５ｍｍの広範囲でばらつきを生じ
ており、σ＝０．８７であった。これに対し、本発明実
施品は７８〜８２ｍｍの範囲でのばらつきにとどまって
おり、σ＝０．４６であった。
い、図２に示すような曲げ高さ（Ｈ）８０ｍｍの格子材
に曲げ加工した。そのときの曲げ高さ（Ｈ）のばらつき
を調べたところ、２００℃×３時間で時効処理した従来
品については７７〜８５ｍｍの広範囲でばらつきを生じ
ており、σ＝０．８７であった。これに対し、本発明実
施品は７８〜８２ｍｍの範囲でのばらつきにとどまって
おり、σ＝０．４６であった。
【００１８】（実施例２）Ｍｇ：０．６３wt％、Ｓｉ：
０．５３wt％を含有し、残部アルミニウム及び不可避不
純物からなるＪＩＳ６Ｎ０１合金ビレットを用い、実施
例１と同一条件により複数の押出材に押出した。
０．５３wt％を含有し、残部アルミニウム及び不可避不
純物からなるＪＩＳ６Ｎ０１合金ビレットを用い、実施
例１と同一条件により複数の押出材に押出した。
【００１９】次に、得られた押出材の半数については１
８５℃×７時間の従来範囲での時効処理を実施してＴ5
材とした。一方、残りの半数については２３０℃×４時
間の過時効処理を実施した。
８５℃×７時間の従来範囲での時効処理を実施してＴ5
材とした。一方、残りの半数については２３０℃×４時
間の過時効処理を実施した。
【００２０】こうして熱処理した押出材につき、引張強
さ、耐力、伸びを調べたところ、表２のとおりであっ
た。
さ、耐力、伸びを調べたところ、表２のとおりであっ
た。
【００２１】
【表２】
【００２２】次に、上記の各押出材をワークとして用
い、実施例１と同じく曲げ高さ（Ｈ）８０ｍｍの格子材
に曲げ加工した。そのときの曲げ高さ（Ｈ）のばらつき
を調べたところ、１８５℃×７時間で時効処理した従来
品については７６〜８６ｍｍの広範囲でばらつきを生じ
ており、σ＝０．８９であった。これに対し、本発明実
施品は７９〜８２ｍｍの範囲でのばらつきにとどまって
おり、σ＝０．４５であった。
い、実施例１と同じく曲げ高さ（Ｈ）８０ｍｍの格子材
に曲げ加工した。そのときの曲げ高さ（Ｈ）のばらつき
を調べたところ、１８５℃×７時間で時効処理した従来
品については７６〜８６ｍｍの広範囲でばらつきを生じ
ており、σ＝０．８９であった。これに対し、本発明実
施品は７９〜８２ｍｍの範囲でのばらつきにとどまって
おり、σ＝０．４５であった。
【００２３】上記実施例１、２の結果から明らかなとお
り、本発明によればワークの伸びを変化させることな
く、引張強さ、耐力のみを低く押さえることができ、ひ
いては曲げ加工を施した際に寸法のばらつきを抑制し得
ることを確認し得た。
り、本発明によればワークの伸びを変化させることな
く、引張強さ、耐力のみを低く押さえることができ、ひ
いては曲げ加工を施した際に寸法のばらつきを抑制し得
ることを確認し得た。
【００２４】
【発明の効果】この発明は上述の次第で、Ａｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系合金押出形材をワークとして用い、該ワークを過
時効処理することを特徴とするものであるから、ワーク
の伸びを低下させることなく、引張強さ、耐力を低下さ
せることができ、これにより曲げ加工を施した際のワー
クの曲げ部の寸法ばらつきを抑制し得て形状精度の安定
化を図ることができる。
Ｓｉ系合金押出形材をワークとして用い、該ワークを過
時効処理することを特徴とするものであるから、ワーク
の伸びを低下させることなく、引張強さ、耐力を低下さ
せることができ、これにより曲げ加工を施した際のワー
クの曲げ部の寸法ばらつきを抑制し得て形状精度の安定
化を図ることができる。
【図１】本発明によって製作したワークを曲げ加工装置
により曲げ加工している状態の斜視図である。
により曲げ加工している状態の斜視図である。
【図２】曲げ加工品の一例を示す正面図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金押出形材をワー
クとして用い、該ワークを過時効処理することを特徴と
する曲げ加工用アルミニウム合金ワークの製造方法。 - 【請求項２】 Ｍｇ：０．４５〜０．９wt％、Ｓｉ：
０．２０〜０．６wt％を含有するＪＩＳ６０６３アルミ
ニウム合金押出形材をワークとして用い、該ワークに２
２０〜２４０℃×２〜５時間の過時効処理を施すことを
特徴とする曲げ加工用アルミニウム合金ワークの製造方
法。 - 【請求項３】 Ｍｇ：０．４〜１．２wt％、Ｓｉ：０．
４〜０．９wt％を含有するＪＩＳ６Ｎ０１、６０６１ア
ルミニウム合金押出形材をワークとして用い、該ワーク
に２２０〜２４０℃×４〜８時間の過時効処理を施すこ
とを特徴とする曲げ加工用アルミニウム合金ワークの製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17420691A JP3203393B2 (ja) | 1991-07-15 | 1991-07-15 | アルミニウム合金ワークの曲げ加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17420691A JP3203393B2 (ja) | 1991-07-15 | 1991-07-15 | アルミニウム合金ワークの曲げ加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0525595A true JPH0525595A (ja) | 1993-02-02 |
| JP3203393B2 JP3203393B2 (ja) | 2001-08-27 |
Family
ID=15974582
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17420691A Expired - Fee Related JP3203393B2 (ja) | 1991-07-15 | 1991-07-15 | アルミニウム合金ワークの曲げ加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3203393B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6258465B1 (en) | 1997-07-09 | 2001-07-10 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Energy absorbing member |
| CN111349831A (zh) * | 2020-02-23 | 2020-06-30 | 广东吉源铝业有限公司 | 一种6061铝合金拉弯型材的生产工艺 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109161828B (zh) * | 2018-08-24 | 2021-03-30 | 山东南山铝业股份有限公司 | 一种用于降低t5状态铝合金型材表面粗晶的加工工艺 |
-
1991
- 1991-07-15 JP JP17420691A patent/JP3203393B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6258465B1 (en) | 1997-07-09 | 2001-07-10 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Energy absorbing member |
| DE19830560B4 (de) * | 1997-07-09 | 2006-07-20 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.), Kobe | Energie-absorbierendes Element |
| CN111349831A (zh) * | 2020-02-23 | 2020-06-30 | 广东吉源铝业有限公司 | 一种6061铝合金拉弯型材的生产工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3203393B2 (ja) | 2001-08-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |