JPH07173584A - アルミニウムねじり品の製造方法 - Google Patents
アルミニウムねじり品の製造方法Info
- Publication number
- JPH07173584A JPH07173584A JP5318762A JP31876293A JPH07173584A JP H07173584 A JPH07173584 A JP H07173584A JP 5318762 A JP5318762 A JP 5318762A JP 31876293 A JP31876293 A JP 31876293A JP H07173584 A JPH07173584 A JP H07173584A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- twisting
- treatment
- twisted
- elongation
- aluminum
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D11/00—Bending not restricted to forms of material mentioned in only one of groups B21D5/00, B21D7/00, B21D9/00; Bending not provided for in groups B21D5/00 - B21D9/00; Twisting
- B21D11/14—Twisting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K1/00—Making machine elements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/057—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with copper as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Body Structure For Vehicles (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】ねじり加工部の衝撃吸収特性や伸びの低下を防
止し得るアルミニウムねじり品を製作、提供する。 【構成】熱処理系アルミニウム材を、ｔａｎφ（ただし
φはラセン角）が０．５以上となるようにねじり加工し
たのち、溶体化処理と時効処理を実施する。
止し得るアルミニウムねじり品を製作、提供する。 【構成】熱処理系アルミニウム材を、ｔａｎφ（ただし
φはラセン角）が０．５以上となるようにねじり加工し
たのち、溶体化処理と時効処理を実施する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車用シャーシ部
品、機械部品等として用いられるアルミニウムねじり品
の製造方法に関する。
品、機械部品等として用いられるアルミニウムねじり品
の製造方法に関する。
【０００２】なお、この明細書において、アルミニウム
の語はアルミニウム合金を含む意味で用いる。
の語はアルミニウム合金を含む意味で用いる。
【０００３】
【従来の技術】アルミニウムは軽量性、耐食性等に優れ
ているため、自動車を始め各種機械部品の素材として広
く用いられるようになってきている。かかるアルミニウ
ム部品は、所期する用途等との関係で、ねじり加工を施
されたねじり品として製作される場合がある。
ているため、自動車を始め各種機械部品の素材として広
く用いられるようになってきている。かかるアルミニウ
ム部品は、所期する用途等との関係で、ねじり加工を施
されたねじり品として製作される場合がある。
【０００４】一般に、アルミニウムねじり品の素材とし
ては、熱処理系アルミニウムが用いられているが、かか
る熱処理系アルミニウム材からなるねじり品を製作する
場合、従来では、ねじり加工前に例えばＴ4 等の溶体化
処理を行い、その後ねじり加工を行ったのちに、時効処
理を行っていた。
ては、熱処理系アルミニウムが用いられているが、かか
る熱処理系アルミニウム材からなるねじり品を製作する
場合、従来では、ねじり加工前に例えばＴ4 等の溶体化
処理を行い、その後ねじり加工を行ったのちに、時効処
理を行っていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、溶体化
処理、ねじり加工、時効処理を順次的に実施した場合、
ねじり加工を実施しない場合に較べて、加工部の衝撃吸
収特性や伸びが目立って低下するという欠点があった。
処理、ねじり加工、時効処理を順次的に実施した場合、
ねじり加工を実施しない場合に較べて、加工部の衝撃吸
収特性や伸びが目立って低下するという欠点があった。
【０００６】この発明は、ねじり加工部の衝撃吸収特性
や伸びの低下を防止し得るアルミニウムねじり品の製
作、提供を目的とする。
や伸びの低下を防止し得るアルミニウムねじり品の製
作、提供を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】発明者は、種々実験と研
究を繰り返した結果、ねじり加工後に溶体化処理及び時
効処理を実施することにより、上記目的を達成しうるこ
とを知見し、この発明を完成し得たものである。
究を繰り返した結果、ねじり加工後に溶体化処理及び時
効処理を実施することにより、上記目的を達成しうるこ
とを知見し、この発明を完成し得たものである。
【０００８】即ち、この発明に係るアルミニウムねじり
品の製造方法は、熱処理系アルミニウム材を、ｔａｎφ
（ただしφはラセン角）が０．５以上となるようにねじ
り加工したのち、溶体化処理と時効処理を実施すること
を特徴とするものである。
品の製造方法は、熱処理系アルミニウム材を、ｔａｎφ
（ただしφはラセン角）が０．５以上となるようにねじ
り加工したのち、溶体化処理と時効処理を実施すること
を特徴とするものである。
【０００９】上記において、熱処理系アルミニウム材の
例としては、Ａｌ−Ｃｕ系合金（２０００系）、Ａｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金（６０００系）、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系
合金（７０００系）等を挙げ得る。
例としては、Ａｌ−Ｃｕ系合金（２０００系）、Ａｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系合金（６０００系）、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系
合金（７０００系）等を挙げ得る。
【００１０】ねじり加工素材としてのアルミニウム材
は、一般的には押出材として提供されるが、押出材に限
定されることはない。
は、一般的には押出材として提供されるが、押出材に限
定されることはない。
【００１１】而して、アルミニウム材に対して、ねじり
加工、溶体化処理、時効処理を順次的に実施した場合
と、溶体化処理、ねじり加工、時効処理を順次的に実施
した場合におけるねじり加工の程度と衝撃吸収エネルギ
ー及び伸びとの関係を図３、図４に示す。これらの図に
おいて、横軸は、ねじり材のラセン角をφとしたときの
ｔａｎφの値を示し、ｔａｎφがおおきいほど捩じり加
工の程度が大きいことを示している。なお、ラセン角と
は図２に示されるように、ねじり加工前のアルミニウム
材の表面に仮想的に描いた軸方向の直線が、ねじり加工
によりねじられて螺旋形に変形したときの螺旋と軸方向
とのなす角度φをいう。
加工、溶体化処理、時効処理を順次的に実施した場合
と、溶体化処理、ねじり加工、時効処理を順次的に実施
した場合におけるねじり加工の程度と衝撃吸収エネルギ
ー及び伸びとの関係を図３、図４に示す。これらの図に
おいて、横軸は、ねじり材のラセン角をφとしたときの
ｔａｎφの値を示し、ｔａｎφがおおきいほど捩じり加
工の程度が大きいことを示している。なお、ラセン角と
は図２に示されるように、ねじり加工前のアルミニウム
材の表面に仮想的に描いた軸方向の直線が、ねじり加工
によりねじられて螺旋形に変形したときの螺旋と軸方向
とのなす角度φをいう。
【００１２】これらの図からわかるように、溶体化処
理、ねじり加工、時効処理を順次的に実施した場合（図
３（ｂ）及び図４（ｂ））には、ねじり加工度の増加に
つれ、衝撃吸収エネルギ及び伸びともに連続的に低下す
る。これに対し、ねじり加工後に溶体化処理、時効処理
を行った場合（図３（ａ）及び図４（ａ））には、ねじ
り加工度の増加につれ、衝撃吸収エネルギ及び伸びとも
に一旦は低下するが、ｔａｎφが０．５に接近するにつ
れて増加に転じ、以後連続的に増加する。
理、ねじり加工、時効処理を順次的に実施した場合（図
３（ｂ）及び図４（ｂ））には、ねじり加工度の増加に
つれ、衝撃吸収エネルギ及び伸びともに連続的に低下す
る。これに対し、ねじり加工後に溶体化処理、時効処理
を行った場合（図３（ａ）及び図４（ａ））には、ねじ
り加工度の増加につれ、衝撃吸収エネルギ及び伸びとも
に一旦は低下するが、ｔａｎφが０．５に接近するにつ
れて増加に転じ、以後連続的に増加する。
【００１３】これらの特性図から理解されるように、ｔ
ａｎφが０．５未満では、たとえねじり加工後に溶体化
処理、時効処理を行ったとしても、衝撃吸収エネルギ及
び伸びともに低下するため、この発明の目的を達成する
ことはできない。そこで、この発明は、ｔａｎφが０．
５以上となるまでねじり加工を行うことを要件とする。
特に好ましくは、ｔａｎφが１．０以上となるまでねじ
り加工を行うのが良い。 而して、ねじり加工後に溶体
化処理、時効処理を行った場合に、衝撃吸収エネルギ及
び伸びが図３（ａ）及び図４（ａ）に示される特性を示
すのは、次の理由によるものと推測される。即ち、ｔａ
ｎφが０．５未満では、比較的小さい塑性ひずみを受け
るため、溶体化処理によって粗大な再結晶組織となって
衝撃吸収エネルギ、伸びが低下し、ｔａｎφが０．５以
上では比較的大きな塑性ひずみを受けるため、溶体化処
理によって微細で等軸の再結晶組織となり、衝撃吸収エ
ネルギ、伸びが向上するものと推測される。
ａｎφが０．５未満では、たとえねじり加工後に溶体化
処理、時効処理を行ったとしても、衝撃吸収エネルギ及
び伸びともに低下するため、この発明の目的を達成する
ことはできない。そこで、この発明は、ｔａｎφが０．
５以上となるまでねじり加工を行うことを要件とする。
特に好ましくは、ｔａｎφが１．０以上となるまでねじ
り加工を行うのが良い。 而して、ねじり加工後に溶体
化処理、時効処理を行った場合に、衝撃吸収エネルギ及
び伸びが図３（ａ）及び図４（ａ）に示される特性を示
すのは、次の理由によるものと推測される。即ち、ｔａ
ｎφが０．５未満では、比較的小さい塑性ひずみを受け
るため、溶体化処理によって粗大な再結晶組織となって
衝撃吸収エネルギ、伸びが低下し、ｔａｎφが０．５以
上では比較的大きな塑性ひずみを受けるため、溶体化処
理によって微細で等軸の再結晶組織となり、衝撃吸収エ
ネルギ、伸びが向上するものと推測される。
【００１４】なお、ねじり加工は常法により行えば良い
し、必要に応じて圧縮力あるいは引張力を付与しながら
行っても良い。また、溶体化処理や時効処理の条件も限
定されることはなく、アルミニウム材の種類や必要強度
等に応じて適宜設定すれば良い。
し、必要に応じて圧縮力あるいは引張力を付与しながら
行っても良い。また、溶体化処理や時効処理の条件も限
定されることはなく、アルミニウム材の種類や必要強度
等に応じて適宜設定すれば良い。
【００１５】
【作用】熱処理系アルミニウム材を、ｔａｎφが０．５
以上となるようにねじり加工したのち、溶体化処理と時
効処理を実施することにより、衝撃吸収性、伸びの低下
が防止される。
以上となるようにねじり加工したのち、溶体化処理と時
効処理を実施することにより、衝撃吸収性、伸びの低下
が防止される。
【００１６】
【実施例】Ａ６０６１Ａｌ合金を、図１に示すように、
幅方向中間部が薄肉、両端部が厚肉の押出材に押出した
のち、押出方向と直交する平面でスライス状に切断する
ことにより、試験片（１）を製作した。試験片（１）の
長さＬ1 は１３０ｍｍ、幅Ｗ1 は２０ｍｍ、厚さｔは１
０ｍｍ、肉薄部（２）の長さＬ2 は３０ｍｍ、幅Ｗ2 は
１０ｍｍとした。
幅方向中間部が薄肉、両端部が厚肉の押出材に押出した
のち、押出方向と直交する平面でスライス状に切断する
ことにより、試験片（１）を製作した。試験片（１）の
長さＬ1 は１３０ｍｍ、幅Ｗ1 は２０ｍｍ、厚さｔは１
０ｍｍ、肉薄部（２）の長さＬ2 は３０ｍｍ、幅Ｗ2 は
１０ｍｍとした。
【００１７】上記の試験片（Ｆ材）（１）を複数個用意
し、各試験片の肉薄部に対して図２のようにねじり加工
を実施した。（３）はねじり加工部を示す。ねじり加工
は各試験片のラセン角φをそれぞれ変えて行った。
し、各試験片の肉薄部に対して図２のようにねじり加工
を実施した。（３）はねじり加工部を示す。ねじり加工
は各試験片のラセン角φをそれぞれ変えて行った。
【００１８】ねじり加工後、各試験片（１）に溶体化処
理と時効処理を順次的に実施した。溶体化処理は５２０
℃×２時間の加熱後、水冷により焼き入れすることによ
り行い、時効処理は１７０℃×１０時間の条件で行っ
た。
理と時効処理を順次的に実施した。溶体化処理は５２０
℃×２時間の加熱後、水冷により焼き入れすることによ
り行い、時効処理は１７０℃×１０時間の条件で行っ
た。
【００１９】こうして得た各種ねじり品につき、アイゾ
ネット式衝撃試験を行い、ねじり加工度に対する衝撃吸
収エネルギの変化状態を調べた。また、引張試験を行っ
てねじり加工度に対する伸びの変化状態を調べた。それ
らの結果を図３（ａ）及び図４（ａ）に示す。
ネット式衝撃試験を行い、ねじり加工度に対する衝撃吸
収エネルギの変化状態を調べた。また、引張試験を行っ
てねじり加工度に対する伸びの変化状態を調べた。それ
らの結果を図３（ａ）及び図４（ａ）に示す。
【００２０】一方、上記と同一の試験片（１）を用意
し、ねじり加工前に上記と同一の条件で溶体化処理を行
った。次いで、上記と同じくラセン角φを各種に設定し
てねじり加工を行ったのち、上記と同一の条件で時効処
理を行った。
し、ねじり加工前に上記と同一の条件で溶体化処理を行
った。次いで、上記と同じくラセン角φを各種に設定し
てねじり加工を行ったのち、上記と同一の条件で時効処
理を行った。
【００２１】こうして得た各種ねじり品につき、上記と
同様にアイゾネット式衝撃試験を行い、ねじり加工度に
対する衝撃吸収エネルギの変化状態を調べた。また、引
張試験を行ってねじり加工度に対する伸びの変化状態を
調べた。それらの結果を図３（ｂ）及び図４（ｂ）に示
す。
同様にアイゾネット式衝撃試験を行い、ねじり加工度に
対する衝撃吸収エネルギの変化状態を調べた。また、引
張試験を行ってねじり加工度に対する伸びの変化状態を
調べた。それらの結果を図３（ｂ）及び図４（ｂ）に示
す。
【００２２】また、ｔａｎφの各値に対する衝撃吸収エ
ネルギと伸びの具体的数値を表１に示す。
ネルギと伸びの具体的数値を表１に示す。
【００２３】
【表１】 表１からわかるように、ｔａｎφが０．５を越える本発
明実施品は、比較品に較べて衝撃吸収エネルギ及び伸び
の値が大きく、従ってねじり加工を実施しても衝撃吸収
特性及び伸びの低下を防止し得ることを確認し得た。
明実施品は、比較品に較べて衝撃吸収エネルギ及び伸び
の値が大きく、従ってねじり加工を実施しても衝撃吸収
特性及び伸びの低下を防止し得ることを確認し得た。
【００２４】
【発明の効果】この発明は、上述の次第で、熱処理系ア
ルミニウム材を、ｔａｎφ（ただしφはラセン角）が
０．５以上となるようにねじり加工したのち、溶体化処
理と時効処理を実施することを特徴とするものであるか
ら、溶体化処理、ねじり加工、時効処理を順次的に実施
する従来法に較べて、衝撃吸収性、伸びの低下を防止で
き、耐衝撃性、伸びともに良好なアルミニウムねじり品
の提供が可能となる。
ルミニウム材を、ｔａｎφ（ただしφはラセン角）が
０．５以上となるようにねじり加工したのち、溶体化処
理と時効処理を実施することを特徴とするものであるか
ら、溶体化処理、ねじり加工、時効処理を順次的に実施
する従来法に較べて、衝撃吸収性、伸びの低下を防止で
き、耐衝撃性、伸びともに良好なアルミニウムねじり品
の提供が可能となる。
【図１】実施例で用いた試験片の斜視図である。
【図２】同じくねじり加工後の試験片の正面図である。
【図３】（ａ）は図１の試験片に、ねじり加工、溶体化
処理、時効処理を順次的に実施したときの、（ｂ）は溶
体化処理、ねじり加工、時効処理を順次的に実施したと
きの、それぞれねじり加工度と衝撃吸収エネルギとの関
係を示すグラフである。
処理、時効処理を順次的に実施したときの、（ｂ）は溶
体化処理、ねじり加工、時効処理を順次的に実施したと
きの、それぞれねじり加工度と衝撃吸収エネルギとの関
係を示すグラフである。
【図４】（ａ）は図１の試験片に、ねじり加工、溶体化
処理、時効処理を順次的に実施したときの、（ｂ）は溶
体化処理、ねじり加工、時効処理を順次的に実施したと
きの、それぞれねじり加工度と伸びとの関係を示すグラ
フである。
処理、時効処理を順次的に実施したときの、（ｂ）は溶
体化処理、ねじり加工、時効処理を順次的に実施したと
きの、それぞれねじり加工度と伸びとの関係を示すグラ
フである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田代 泰 堺市海山町６丁224番地 昭和アルミニウ ム株式会社内 (72)発明者 安岡 直志 堺市海山町６丁224番地 昭和アルミニウ ム株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 熱処理系アルミニウム材を、ｔａｎφ
（ただしφはラセン角）が０．５以上となるようにねじ
り加工したのち、溶体化処理と時効処理を実施すること
を特徴とするアルミニウムねじり品の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5318762A JP3072220B2 (ja) | 1993-12-17 | 1993-12-17 | アルミニウムねじり品の製造方法 |
| US08/358,066 US5571349A (en) | 1993-12-17 | 1994-12-15 | Method of producing twisted aluminum articles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5318762A JP3072220B2 (ja) | 1993-12-17 | 1993-12-17 | アルミニウムねじり品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07173584A true JPH07173584A (ja) | 1995-07-11 |
| JP3072220B2 JP3072220B2 (ja) | 2000-07-31 |
Family
ID=18102661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5318762A Expired - Fee Related JP3072220B2 (ja) | 1993-12-17 | 1993-12-17 | アルミニウムねじり品の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5571349A (ja) |
| JP (1) | JP3072220B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114411072A (zh) * | 2021-12-28 | 2022-04-29 | 中南大学 | 一种梯度结构铝合金材料及其制备方法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2765503B1 (fr) * | 1997-07-03 | 1999-09-03 | Hutchinson | Procede de fabrication d'une biellette antivibratoire de suspension ; biellette obtenue par ce procede |
| US6287210B1 (en) * | 2000-04-07 | 2001-09-11 | Textron Inc. | Process of forming a twisted, spirally grooved member and the member formed thereby |
| US8168015B2 (en) * | 2008-10-23 | 2012-05-01 | GM Global Technology Operations LLC | Direct quench heat treatment for aluminum alloy castings |
| US20100258991A1 (en) * | 2009-04-14 | 2010-10-14 | Freudenberg-Nok General Partnership | Jounce Bumper Assembly |
| US8496408B1 (en) | 2010-06-04 | 2013-07-30 | Spring Lock Liners, Llc | Spring lock culvert pipe liner |
| CN103742520A (zh) * | 2013-12-25 | 2014-04-23 | 柳州正菱集团有限公司 | 连杆 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3104189A (en) * | 1960-10-17 | 1963-09-17 | Reynolds Metals Co | Aluminum alloy system |
| US3791876A (en) * | 1972-10-24 | 1974-02-12 | Aluminum Co Of America | Method of making high strength aluminum alloy forgings and product produced thereby |
| US3883371A (en) * | 1973-02-21 | 1975-05-13 | Brunswick Corp | Twist drawn wire |
| JP2726556B2 (ja) * | 1990-09-14 | 1998-03-11 | 古河電気工業株式会社 | Ａｌ合金製捩り押出材の製造方法 |
-
1993
- 1993-12-17 JP JP5318762A patent/JP3072220B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-12-15 US US08/358,066 patent/US5571349A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114411072A (zh) * | 2021-12-28 | 2022-04-29 | 中南大学 | 一种梯度结构铝合金材料及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5571349A (en) | 1996-11-05 |
| JP3072220B2 (ja) | 2000-07-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0902096B1 (en) | Method for manufacturing copper alloy wire and copper alloy wire | |
| JPH07173584A (ja) | アルミニウムねじり品の製造方法 | |
| US5273594A (en) | Delaying final stretching for improved aluminum alloy plate properties | |
| JPS6128744B2 (ja) | ||
| JP3540316B2 (ja) | アルミニウム−リチウム合金の機械的特性の改良 | |
| JP2000271693A (ja) | マグネシウム合金材の製造方法 | |
| JPH01152237A (ja) | エンジン部材用アルミニウム合金材 | |
| JP2908993B2 (ja) | 高強度及び高押出性Ａｌ−Ｍｇ−Ｚｎ−Ｃｕ系アルミニウム合金材 | |
| JP2510729B2 (ja) | 熱処理型アルミニウム合金部材の製造方法 | |
| JP3253244B2 (ja) | 軸圧壊性能に優れる衝撃吸収部材用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材。 | |
| JP3291638B2 (ja) | 捻回特性の優れた高強度極細鋼線の製造方法 | |
| JP6371468B2 (ja) | 鍛造方法 | |
| JPH06293929A (ja) | β型チタン合金線材およびその製造方法 | |
| US12139783B2 (en) | Copper-beryllium alloy with high strength | |
| JPH06185512A (ja) | アルミニウム合金製ボルトの製造方法 | |
| JPH05302154A (ja) | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金板の熱処理法 | |
| KR102589875B1 (ko) | 미세결정립 순수 타이타늄 및 그 제조 방법 | |
| JPH0754090A (ja) | 曲げ加工性及び衝撃吸収性が優れたアルミニウム合金材及びその製造方法 | |
| JP2880144B2 (ja) | アルミ合金製工具の製造方法 | |
| JP2001355032A (ja) | 衝撃吸収性に優れたアルミニウム合金押出材 | |
| JPH02310348A (ja) | 組織の良好なα＋β型チタン合金圧延棒および線の製造方法 | |
| JP2001316750A (ja) | 圧壊性能に優れるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出形材 | |
| JP4046368B2 (ja) | β型チタン合金の加工熱処理方法 | |
| JPH07197152A (ja) | 耐蝕性に優れた銅基合金製熱間押出・鍛造材及びその製造方法 | |
| JP2004176149A (ja) | 加工用部材の局部的改質方法およびその利用 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090526 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |