JPH05270840A - 溶融炉から放出される排ガスの浄化のための方法 - Google Patents
溶融炉から放出される排ガスの浄化のための方法Info
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Classifications
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ガラス製造のための溶融炉から放出されるＳ
Ｏ2 及びＳＯ3 を含有する排ガスの浄化において、ＳＯ
2 及びＳＯ3 の双方の除去を促進することによって浄化
の効率を向上させることを目的とする。 【構成】 排ガスの冷却が、該排ガスに含有されるＳＯ
2 及びＳＯ3 の総量に対して、０．１乃至２．５のモル
比の水酸化ナトリウム、１．０乃至１．５のモル比の水
酸化カルシウム、０．１乃至５．０のモル比の硫酸ナト
リウム又は０．１乃至５．０のモル比のその他の強電解
質の希釈水溶液を供給するクエンチングによって行われ
且つ排ガスが硫酸ナトリウムを含んだフィルターによっ
て濾過されるものであることを特徴とする方法。
Ｏ2 及びＳＯ3 を含有する排ガスの浄化において、ＳＯ
2 及びＳＯ3 の双方の除去を促進することによって浄化
の効率を向上させることを目的とする。 【構成】 排ガスの冷却が、該排ガスに含有されるＳＯ
2 及びＳＯ3 の総量に対して、０．１乃至２．５のモル
比の水酸化ナトリウム、１．０乃至１．５のモル比の水
酸化カルシウム、０．１乃至５．０のモル比の硫酸ナト
リウム又は０．１乃至５．０のモル比のその他の強電解
質の希釈水溶液を供給するクエンチングによって行われ
且つ排ガスが硫酸ナトリウムを含んだフィルターによっ
て濾過されるものであることを特徴とする方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】１９８９年６月５日出願のヨーロ
ッパ特許0 395 789 は、ガラス、特にソーダ石灰ガラス
の製造のための溶融炉から排出される排ガスの浄化のた
めの方法であって、熱い排ガスが炉に供給されるガラス
カレットを予熱するのに用いられることを特徴とするも
のに係るものである。炉が供給を受ける空気予熱システ
ムの効率と作業されるガラスに対するガラスカレットの
パーセントとによってもたらされる、溶融炉から最も低
い温度にて放出される排ガスといえども、粉末吸収用の
フィルターバッグを製造するために使用されている種類
の組織と適合性のある温度に調節することによって、や
はり冷却されなければならない。この操作は、カレット
予熱器から放出される依然として熱いガスを含んだ装置
中において行われ、その中において水によって冷却
（「クエンチング」）が達成される。
ッパ特許0 395 789 は、ガラス、特にソーダ石灰ガラス
の製造のための溶融炉から排出される排ガスの浄化のた
めの方法であって、熱い排ガスが炉に供給されるガラス
カレットを予熱するのに用いられることを特徴とするも
のに係るものである。炉が供給を受ける空気予熱システ
ムの効率と作業されるガラスに対するガラスカレットの
パーセントとによってもたらされる、溶融炉から最も低
い温度にて放出される排ガスといえども、粉末吸収用の
フィルターバッグを製造するために使用されている種類
の組織と適合性のある温度に調節することによって、や
はり冷却されなければならない。この操作は、カレット
予熱器から放出される依然として熱いガスを含んだ装置
中において行われ、その中において水によって冷却
（「クエンチング」）が達成される。
【０００２】
【従来の技術】実際、水の蒸気への変換は、熱をガスへ
と抽出することを許容し、それらの冷却を効率化し且つ
それらの希釈を制限する。この方法によりフィルターへ
のガスの流速は、更に温度低下によって生じた体積の減
少も相まって、減少され、許容し得る表面を有するフィ
ルター上において、濾過による粉末の分離が達成される
ことができる。
と抽出することを許容し、それらの冷却を効率化し且つ
それらの希釈を制限する。この方法によりフィルターへ
のガスの流速は、更に温度低下によって生じた体積の減
少も相まって、減少され、許容し得る表面を有するフィ
ルター上において、濾過による粉末の分離が達成される
ことができる。
【０００３】ヨーロッパ特許出願0 395 789 において請
求されている一つの特徴は、ソーダ石灰ガラスの生産の
ための溶融炉から放出される排ガス中の粉末の大部分を
構成する硫酸ナトリウムによる、排ガス中に存するＳＯ
3 の化学的吸収に関する。これは、次の式に従って、ピ
ロ硫酸ナトリウムが熱力学的に安定である濾過温度（１
８５乃至１９５℃）において起こる。 Ｎａ2 ＳＯ4 ＋ ＳＯ3 → Ｎａ2 Ｓ2 Ｏ7
求されている一つの特徴は、ソーダ石灰ガラスの生産の
ための溶融炉から放出される排ガス中の粉末の大部分を
構成する硫酸ナトリウムによる、排ガス中に存するＳＯ
3 の化学的吸収に関する。これは、次の式に従って、ピ
ロ硫酸ナトリウムが熱力学的に安定である濾過温度（１
８５乃至１９５℃）において起こる。 Ｎａ2 ＳＯ4 ＋ ＳＯ3 → Ｎａ2 Ｓ2 Ｏ7
【０００４】この反応は、排ガスに含有されているＳＯ
x （ＳＯ2 ＋ＳＯ3 ）の少量部分を構成するＳＯ3 の消
費を伴って起こるに過ぎない。実際、ソーダ石灰ガラス
のための溶融炉から放出されるガスについて実施された
一連の分析は、次の通りの結果を与えた。
x （ＳＯ2 ＋ＳＯ3 ）の少量部分を構成するＳＯ3 の消
費を伴って起こるに過ぎない。実際、ソーダ石灰ガラス
のための溶融炉から放出されるガスについて実施された
一連の分析は、次の通りの結果を与えた。
【０００５】
【表１】
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このような状況は、フ
ィルターバッグ上に存在するパネルをガスが通過する時
には、硫酸ナトリウムによって吸収されてピロ硫酸ナト
リウムを生成するＳＯ3が非常に低い含量及び濃度にし
か含まれていない以上、上述のヨーロッパ特許に係る発
明の十分な利用を不可能にしている。
ィルターバッグ上に存在するパネルをガスが通過する時
には、硫酸ナトリウムによって吸収されてピロ硫酸ナト
リウムを生成するＳＯ3が非常に低い含量及び濃度にし
か含まれていない以上、上述のヨーロッパ特許に係る発
明の十分な利用を不可能にしている。
【０００７】吸収の結果として、平衡状態を再生するた
めにＳＯ2 の一部がＳＯ3 へと変換されるであろうが、
この変換は、１８０乃至１９０℃の温度においては、フ
ィルターバッグ上に存する硫酸ナトリウムのパネルをガ
スが通過するに要する時間よりも長い時間を必要とする
ような、遅い動力学をもって起こるであろう。
めにＳＯ2 の一部がＳＯ3 へと変換されるであろうが、
この変換は、１８０乃至１９０℃の温度においては、フ
ィルターバッグ上に存する硫酸ナトリウムのパネルをガ
スが通過するに要する時間よりも長い時間を必要とする
ような、遅い動力学をもって起こるであろう。
【０００８】このことは、言い換えれば、平衡状態を再
生するするめに産生されるＳＯ3 の量は主として、フィ
ルター上に存する硫酸ナトリウムにガスがもはや接触し
ておらず、フィルターバッグの表面上に存する硫酸ナト
リウムへの吸収を許容する化学的及び物理的条件がもは
や存在しなくなってから、ＳＯ2 の消費を伴って形成さ
れるであろうことを意味する。
生するするめに産生されるＳＯ3 の量は主として、フィ
ルター上に存する硫酸ナトリウムにガスがもはや接触し
ておらず、フィルターバッグの表面上に存する硫酸ナト
リウムへの吸収を許容する化学的及び物理的条件がもは
や存在しなくなってから、ＳＯ2 の消費を伴って形成さ
れるであろうことを意味する。
【０００９】上述のヨーロッパ特許に係る発明が機能す
ることのできる化学反応は、次の通りのものである。第
１に、ガス中に存在するＳＯx のうちの９８％以上を構
成するＳＯ2 は、ＳＯ3 へと変換されなければならな
い。 １） ２ＳＯ2 ＋ Ｏ2 → ２ＳＯ3
ることのできる化学反応は、次の通りのものである。第
１に、ガス中に存在するＳＯx のうちの９８％以上を構
成するＳＯ2 は、ＳＯ3 へと変換されなければならな
い。 １） ２ＳＯ2 ＋ Ｏ2 → ２ＳＯ3
【００１０】次いで、ガスが、１８０乃至２００℃の温
度にてフィルター上に存する硫酸ナトリウムと接触する
とき、 ２） Ｎａ2 ＳＯ4 ＋ ＳＯ3 → Ｎａ2 Ｓ2 Ｏ7 そして続いて、作業温度及びガス中に存在する水のモル
部分のため、 ３） Ｎａ2 Ｓ2 Ｏ7 ＋ Ｈ2 Ｏ → ２ＮａＨＳＯ
4
度にてフィルター上に存する硫酸ナトリウムと接触する
とき、 ２） Ｎａ2 ＳＯ4 ＋ ＳＯ3 → Ｎａ2 Ｓ2 Ｏ7 そして続いて、作業温度及びガス中に存在する水のモル
部分のため、 ３） Ｎａ2 Ｓ2 Ｏ7 ＋ Ｈ2 Ｏ → ２ＮａＨＳＯ
4
【００１１】上に報告されている化学式及び反応は、Ｓ
Ｏx 低減の効果を高めるためには、ＳＯ2 の酸化平衡
（反応１）が所望の短時間に右方へシフトするのを許容
する条件を見出すことが必要なことを示している。これ
は、実際、フィルターバッグ上方にＳＯ3 の形で存在し
ているＳＯx の一部を固体の形態で阻止する、反応２の
機構を利用するために必要な条件である。上述の困難な
問題が一旦克服されると、形成されたＳＯ3 の全てをピ
ロ硫酸ナトリウムの形で阻止するためフィルター上に化
学量論的及び熱力学的条件を作り出すための仕掛けを研
究する必要がある。
Ｏx 低減の効果を高めるためには、ＳＯ2 の酸化平衡
（反応１）が所望の短時間に右方へシフトするのを許容
する条件を見出すことが必要なことを示している。これ
は、実際、フィルターバッグ上方にＳＯ3 の形で存在し
ているＳＯx の一部を固体の形態で阻止する、反応２の
機構を利用するために必要な条件である。上述の困難な
問題が一旦克服されると、形成されたＳＯ3 の全てをピ
ロ硫酸ナトリウムの形で阻止するためフィルター上に化
学量論的及び熱力学的条件を作り出すための仕掛けを研
究する必要がある。
【００１２】この問題は、困難さがはるかに少なく、Ｎ
ａ2 ＳＯ4 が過剰に存在するようにＮａ2 ＳＯ4 とＳＯ
3 の間のモル比率を調整することによって、又は、フィ
ルター上にトリ硫酸ナトリウムＮａ2 Ｓ3 Ｏ10の形成を
許容する温度条件を確立することによって、又は、上述
の効果の双方を近似的な仕方で利用するよう作業条件を
調整することによって、解決することができよう。
ａ2 ＳＯ4 が過剰に存在するようにＮａ2 ＳＯ4 とＳＯ
3 の間のモル比率を調整することによって、又は、フィ
ルター上にトリ硫酸ナトリウムＮａ2 Ｓ3 Ｏ10の形成を
許容する温度条件を確立することによって、又は、上述
の効果の双方を近似的な仕方で利用するよう作業条件を
調整することによって、解決することができよう。
【００１３】
【課題を解決するための手段】我々は、ＳＯ2 のＳＯ3
への酸化反応（反応１）を驚くほど有利に左右すること
ができるのみならず、これが、排ガスをヨーロッパ特許
0 395 789 中に記述され請求されているフィルターバッ
グと熱的に適合性にするため排ガスの処理サイクルの一
部を代表しているものである、水による冷却（「クエン
チング」）の段階を適切に利用することによってなし得
ることを見出し且つ示した。
への酸化反応（反応１）を驚くほど有利に左右すること
ができるのみならず、これが、排ガスをヨーロッパ特許
0 395 789 中に記述され請求されているフィルターバッ
グと熱的に適合性にするため排ガスの処理サイクルの一
部を代表しているものである、水による冷却（「クエン
チング」）の段階を適切に利用することによってなし得
ることを見出し且つ示した。
【００１４】ＳＯ2 のＳＯ3 への酸化の動力学に対する
低減サイクルのこの重要な段階の作業条件の影響を確認
するために、パイロットプラントにおいて系統的な実験
が実施された。実験は、媒質中における極性物質のより
多量の存在（水のモル分率の増大）及び／又はより高い
極性を有する物質（例えば水酸化ナトリウム、硫酸ナト
リウム、水酸化カルシウム等）の添加が、ＳＯ2 のＳＯ
3 への変換を触媒するか否かを確認するために行った。
この変換は、比較的低い温度（１８０乃至２００℃）を
有し且つＳＯx 濃度が低い（例えば約１０００ｍｇ／Ｎ
ｍ3 ）気体媒体中においては、動力学的に非常に遅いこ
とが知られている。
低減サイクルのこの重要な段階の作業条件の影響を確認
するために、パイロットプラントにおいて系統的な実験
が実施された。実験は、媒質中における極性物質のより
多量の存在（水のモル分率の増大）及び／又はより高い
極性を有する物質（例えば水酸化ナトリウム、硫酸ナト
リウム、水酸化カルシウム等）の添加が、ＳＯ2 のＳＯ
3 への変換を触媒するか否かを確認するために行った。
この変換は、比較的低い温度（１８０乃至２００℃）を
有し且つＳＯx 濃度が低い（例えば約１０００ｍｇ／Ｎ
ｍ3 ）気体媒体中においては、動力学的に非常に遅いこ
とが知られている。
【００１５】実験は、メタンの燃焼によってガスを発生
する役目を有するバーナーによって構成されたパイロッ
トプラントを用いて実施された。ガスは次いで、産業的
プラントにおいて一層不利な条件（４１０℃）における
ガラスカレット予熱器の出口にて達する温度にするため
に、加熱空気の添加によってと熱的に調整された。
する役目を有するバーナーによって構成されたパイロッ
トプラントを用いて実施された。ガスは次いで、産業的
プラントにおいて一層不利な条件（４１０℃）における
ガラスカレット予熱器の出口にて達する温度にするため
に、加熱空気の添加によってと熱的に調整された。
【００１６】こうして調製されたガスに、約１０００乃
至１２００ｍｇ／Ｎｍ3 の濃度を確立するに十分のＳＯ
2 量を添加した。
至１２００ｍｇ／Ｎｍ3 の濃度を確立するに十分のＳＯ
2 量を添加した。
【００１７】ガスは次いで、化学分析に付され、そし
て、温度を測定した後、「クエンチング」段階へと送ら
れ、そこにおいて、水のみ、又は水酸化カルシウムの懸
濁液若しくは水酸化ナトリウムの溶液若しくは硫酸ナト
リウムの溶液を添加した後のＳＯ2 のＳＯ3 への酸化の
動力学を研究するために２００℃へと制御された冷却が
行われた。
て、温度を測定した後、「クエンチング」段階へと送ら
れ、そこにおいて、水のみ、又は水酸化カルシウムの懸
濁液若しくは水酸化ナトリウムの溶液若しくは硫酸ナト
リウムの溶液を添加した後のＳＯ2 のＳＯ3 への酸化の
動力学を研究するために２００℃へと制御された冷却が
行われた。
【００１８】この段階の最後に、温度の観点からのプラ
ントの有効性を確認するため及びＳＯ3 形成に対する採
用された条件の影響を確立するために、冷えたガスにつ
いて温度及び化学組成が再度測定された。水酸化ナトリ
ウム及び水酸化カルシウムのようなアルカリ性物質の添
加は２つの狙いを有した。それらは、平衡に向けて、そ
れぞれ硫酸ナトリウム及び硫酸カルシウムの形成によっ
て、存在するＳＯ3 を減じること、及びＳＯ2 のＳＯ3
への酸化の動力学を促進し易い極性条件を生じることで
ある。最後に、こうして処理されたガスは、「クエンチ
ング」段階中に形成された固体、即ち硫酸ナトリウム及
び／又は硫酸カルシウムを分離することを目的としたバ
ッグフィルターに送られる。
ントの有効性を確認するため及びＳＯ3 形成に対する採
用された条件の影響を確立するために、冷えたガスにつ
いて温度及び化学組成が再度測定された。水酸化ナトリ
ウム及び水酸化カルシウムのようなアルカリ性物質の添
加は２つの狙いを有した。それらは、平衡に向けて、そ
れぞれ硫酸ナトリウム及び硫酸カルシウムの形成によっ
て、存在するＳＯ3 を減じること、及びＳＯ2 のＳＯ3
への酸化の動力学を促進し易い極性条件を生じることで
ある。最後に、こうして処理されたガスは、「クエンチ
ング」段階中に形成された固体、即ち硫酸ナトリウム及
び／又は硫酸カルシウムを分離することを目的としたバ
ッグフィルターに送られる。
【００１９】溶融炉から大気中に排出されるガス中のＳ
Ｏ2 の存在は、二チオン酸ナトリウム及び／又は亜硫酸
ナトリウムの形成を引き起こし得ることが認められた。
これらの塩は、硫酸ナトリウムへのＳＯ2 の化学的吸収
の効果により次の反応、 Ｎａ2 ＳＯ4 ＋ ＳＯ2 → Ｎａ2 Ｓ2 Ｏ6 に従って、そして、ＮａＯＨが「クエンチング」段階で
用いられたときは、次の方程式、 ２ＮａＯＨ ＋ ＳＯ2 → Ｎａ2 ＳＯ3 ＋ Ｈ2
Ｏ に従って、形成される。
Ｏ2 の存在は、二チオン酸ナトリウム及び／又は亜硫酸
ナトリウムの形成を引き起こし得ることが認められた。
これらの塩は、硫酸ナトリウムへのＳＯ2 の化学的吸収
の効果により次の反応、 Ｎａ2 ＳＯ4 ＋ ＳＯ2 → Ｎａ2 Ｓ2 Ｏ6 に従って、そして、ＮａＯＨが「クエンチング」段階で
用いられたときは、次の方程式、 ２ＮａＯＨ ＋ ＳＯ2 → Ｎａ2 ＳＯ3 ＋ Ｈ2
Ｏ に従って、形成される。
【００２０】明らかに、これら２つのメカニズムもま
た、ピロ硫酸塩の形成を導く上述のメカニズムのよう
に、濾過及びクエンチングの段階において起こり得る。
た、ピロ硫酸塩の形成を導く上述のメカニズムのよう
に、濾過及びクエンチングの段階において起こり得る。
【００２１】二チオン酸ナトリウム及び亜硫酸ナトリウ
ムの形成もまた、濾過後には大気へと排出されるガス中
のＳＯX 濃度の減少に寄与することは明らかである。
ムの形成もまた、濾過後には大気へと排出されるガス中
のＳＯX 濃度の減少に寄与することは明らかである。
【００２２】更に、二チオン酸ナトリウム及び亜硫酸ナ
トリウム中における４価のイオウの存在が、ガラスの作
業に際して酸化作用又は清澄化作用のいずれも示さない
ということは考慮に入れるべきである。
トリウム中における４価のイオウの存在が、ガラスの作
業に際して酸化作用又は清澄化作用のいずれも示さない
ということは考慮に入れるべきである。
【００２３】事実、上述の塩は、濾過温度（１７０乃至
１９０℃）においては安定であるが、炉中に存在する温
度条件下ではもはや安定でなく、それは二チオン酸塩の
場合にはＮａＳＯ4 及びＳＯ2 へと、亜硫酸塩の場合に
はＮａ2 Ｏ及びＳＯ2 へとそれぞれ急速に分解する。粉
末中のＳＯ2 の存在は、従って、炉から放出されるガス
へと、そして、低減プラントへと戻る。
１９０℃）においては安定であるが、炉中に存在する温
度条件下ではもはや安定でなく、それは二チオン酸塩の
場合にはＮａＳＯ4 及びＳＯ2 へと、亜硫酸塩の場合に
はＮａ2 Ｏ及びＳＯ2 へとそれぞれ急速に分解する。粉
末中のＳＯ2 の存在は、従って、炉から放出されるガス
へと、そして、低減プラントへと戻る。
【００２４】二チオン酸塩及び／又は亜硫酸塩の実質的
な量を含有する粉末は、ガラス化しうる混合物の成分と
してそのまま再使用し得るものの、作業上の問題を引き
起こし、それらの酸化及び清澄化成分としての有効性
は、結合したＳＯ2 の比率が高まると低下するであろ
う。
な量を含有する粉末は、ガラス化しうる混合物の成分と
してそのまま再使用し得るものの、作業上の問題を引き
起こし、それらの酸化及び清澄化成分としての有効性
は、結合したＳＯ2 の比率が高まると低下するであろ
う。
【００２５】上述の問題は、該粉末をアルカリ性の媒質
（ＮａＯＨ）中において酸化処理に付して上述の化合物
を次の反応、 ２Ｎａ2 Ｓ2 Ｏ6 ＋４ＮａＯＨ＋Ｏ2 → ４Ｎａ2 Ｓ
Ｏ4 ＋２Ｈ2 Ｏ ２Ｎａ2 ＳＯ3 ＋Ｏ2 → ２Ｎａ2 ＳＯ4 に従って硫酸ナトリウムへと変換することによって解決
することができる。
（ＮａＯＨ）中において酸化処理に付して上述の化合物
を次の反応、 ２Ｎａ2 Ｓ2 Ｏ6 ＋４ＮａＯＨ＋Ｏ2 → ４Ｎａ2 Ｓ
Ｏ4 ＋２Ｈ2 Ｏ ２Ｎａ2 ＳＯ3 ＋Ｏ2 → ２Ｎａ2 ＳＯ4 に従って硫酸ナトリウムへと変換することによって解決
することができる。
【００２６】しかしながら、亜硫酸塩を酸化することの
必要からくる技術上の問題は、結合されたＳＯ2 が粉末
中に２５重量％未満に低減されて含有されているときに
は、回避することができる。
必要からくる技術上の問題は、結合されたＳＯ2 が粉末
中に２５重量％未満に低減されて含有されているときに
は、回避することができる。
【００２７】この場合には、４価のイオウの還元作用
は、ガラス化し得る混合物の調製において、該混合物中
に存在する還元性試剤の適当量を取り除くことによって
考慮しなければならない。
は、ガラス化し得る混合物の調製において、該混合物中
に存在する還元性試剤の適当量を取り除くことによって
考慮しなければならない。
【００２８】実験において得られた結果は、濾過に際し
て、適当な物理的及び熱的条件下において、ＳＯ2 及び
ＳＯ3 の双方を吸収するために硫酸ナトリウムの性質を
利用することが可能である作業条件の範囲を驚くほど拡
大する。
て、適当な物理的及び熱的条件下において、ＳＯ2 及び
ＳＯ3 の双方を吸収するために硫酸ナトリウムの性質を
利用することが可能である作業条件の範囲を驚くほど拡
大する。
【００２９】実際、「クエンチャー」に水酸化ナトリウ
ムの、又は代わりに強電解質の希釈水溶液を供給するこ
とによってガスの熱制御を実行することにより、ＳＯ2
のＳＯ3 への酸化が驚くほど有利となった。
ムの、又は代わりに強電解質の希釈水溶液を供給するこ
とによってガスの熱制御を実行することにより、ＳＯ2
のＳＯ3 への酸化が驚くほど有利となった。
【００３０】これらの条件を採用することによってガス
の濾過の間にピロ硫酸塩が広汎に形成され、それは、加
水分解を受けて、主として硫酸ナトリウム及び重硫酸ナ
トリウムより形成されており許容し得るパーセントの結
合したＳＯ2 を二チオン酸塩及び／又は亜硫酸塩の形
（１５％未満）で有する粉末の、炉へのリサイクルを許
容するであろう。
の濾過の間にピロ硫酸塩が広汎に形成され、それは、加
水分解を受けて、主として硫酸ナトリウム及び重硫酸ナ
トリウムより形成されており許容し得るパーセントの結
合したＳＯ2 を二チオン酸塩及び／又は亜硫酸塩の形
（１５％未満）で有する粉末の、炉へのリサイクルを許
容するであろう。
【００３１】「クエンチング」に純水、すなわちＳＯ2
のＳＯ3 への酸化を有利にし且つ、明らかに、産生され
たＳＯ3 を硫酸ナトリウムの形成によって部分的に中和
するものであるそれらの塩基性物質を欠いた水を供給す
ることもまた可能である。
のＳＯ3 への酸化を有利にし且つ、明らかに、産生され
たＳＯ3 を硫酸ナトリウムの形成によって部分的に中和
するものであるそれらの塩基性物質を欠いた水を供給す
ることもまた可能である。
【００３２】これらの条件下に作業することによって、
フィルターから排出された粉末は、そのままフィルター
へとリサイクルされるか又は、代わりに、それらは輸送
を効率化するためにＮａＯＨで水性懸濁液へと導かれる
であろう。
フィルターから排出された粉末は、そのままフィルター
へとリサイクルされるか又は、代わりに、それらは輸送
を効率化するためにＮａＯＨで水性懸濁液へと導かれる
であろう。
【００３３】得られた懸濁液は、ガラス化し得る混合物
に添加されて炉へリサイクルされることができ、こうし
て粉末をそのままリサイクルすることに関連した全ての
問題を克服することができる。
に添加されて炉へリサイクルされることができ、こうし
て粉末をそのままリサイクルすることに関連した全ての
問題を克服することができる。
【００３４】以下の実施例は、限定を加えることなく本
発明を説明するものである。
発明を説明するものである。
【００３５】
〔実施例１〕天然ガスの燃焼によって産生された排ガス
は、シリンダーからのＳＯ2 の及び温度を４１０℃にす
るための空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 1346.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 10.4 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 27.9 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.0 体積％
は、シリンダーからのＳＯ2 の及び温度を４１０℃にす
るための空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 1346.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 10.4 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 27.9 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.0 体積％
【００３６】ガスは、ガス温度を２００℃まで低下させ
るに十分な量の水によって「クエンチング」操作に付さ
れた。この段階の後のガスの化学的組成は次の通りであ
った。 ＳＯ2 ： 1252.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 79.2 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 28.9 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.3 体積％
るに十分な量の水によって「クエンチング」操作に付さ
れた。この段階の後のガスの化学的組成は次の通りであ
った。 ＳＯ2 ： 1252.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 79.2 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 28.9 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.3 体積％
【００３７】濾過段階の後、排出されるガスの分析は次
の値を与えた。 ＳＯ2 ： 1244.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 22.4 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 28.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.7 体積％
の値を与えた。 ＳＯ2 ： 1244.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 22.4 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 28.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.7 体積％
【００３８】〔実施例２〕天然ガスの燃焼によって産生
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４１０℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 969.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 10.5 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 30.8 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.8 体積％
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４１０℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 969.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 10.5 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 30.8 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.8 体積％
【００３９】温度を２００℃にするに十分な量の水及び
実施例１に比較して２０％だけ低い装置の固有の負荷に
よる「クエンチング」段階の後、ガスの化学分析は次の
通りであった。 ＳＯ2 ： 864.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 90.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 33.8 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.9 体積％
実施例１に比較して２０％だけ低い装置の固有の負荷に
よる「クエンチング」段階の後、ガスの化学分析は次の
通りであった。 ＳＯ2 ： 864.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 90.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 33.8 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.9 体積％
【００４０】濾過の後、排出されるガスの分析は次の値
を与えた。 ＳＯ2 ： 739.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 10.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 35.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.1 体積％
を与えた。 ＳＯ2 ： 739.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 10.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 35.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.1 体積％
【００４１】〔実施例３〕天然ガスの燃焼によって産生
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４１０℃にするた
めの空気の添加の後、次の組成を示した。 ＳＯ2 ： 930.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 11.3 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 29.7 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.7 体積％
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４１０℃にするた
めの空気の添加の後、次の組成を示した。 ＳＯ2 ： 930.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 11.3 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 29.7 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.7 体積％
【００４２】ガスの温度を２００℃にするために、先に
添加されたＳＯ2 に対して化学量論的に対応する量の苛
性ソーダの希釈溶液を添加し及び装置の固有の負荷を実
施例１において使用した負荷に調節することによってこ
こで行われた「クエンチング」段階の後、ガスの化学的
分析は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 438.7 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 238.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 15.3 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.8 体積％
添加されたＳＯ2 に対して化学量論的に対応する量の苛
性ソーダの希釈溶液を添加し及び装置の固有の負荷を実
施例１において使用した負荷に調節することによってこ
こで行われた「クエンチング」段階の後、ガスの化学的
分析は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 438.7 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 238.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 15.3 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.8 体積％
【００４３】濾過の後、大気中へと排出されるガスの分
析は次の値を与えた。 ＳＯ2 ： 405.8 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 35.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 20.6 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.0 体積％
析は次の値を与えた。 ＳＯ2 ： 405.8 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 35.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 20.6 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.0 体積％
【００４４】〔実施例４〕天然ガスの燃焼によって産生
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４１０℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 940.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 12.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 26.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.4 体積％
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４１０℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 940.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 12.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 26.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.4 体積％
【００４５】充填されたＳＯ2 に対して化学量論的に対
応する量の２倍量の苛性ソーダを導入するためのそして
ガスの温度を２００℃にするための、苛性ソーダの希釈
溶液の供給及び実施例１において採用した負荷に対応す
る装置の固有の負荷によってここで行われた「クエンチ
ング」段階の後、ガスの分析は次の結果を与えた。 ＳＯ2 ： 273.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 168.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 10.3 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.6 体積％ 濾過後、ガスの分析は行わなかった。
応する量の２倍量の苛性ソーダを導入するためのそして
ガスの温度を２００℃にするための、苛性ソーダの希釈
溶液の供給及び実施例１において採用した負荷に対応す
る装置の固有の負荷によってここで行われた「クエンチ
ング」段階の後、ガスの分析は次の結果を与えた。 ＳＯ2 ： 273.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 168.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 10.3 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.6 体積％ 濾過後、ガスの分析は行わなかった。
【００４６】〔実施例５〕天然ガスの燃焼によって産生
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４１０℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 946.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 11.3 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 26.7 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.6 体積％
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４１０℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 946.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 11.3 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 26.7 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.6 体積％
【００４７】添加されたＳＯ2 に対して化学量論的に対
応する量の５０％量の苛性ソーダを導入するためのそし
てガスの温度を２００℃にするための、苛性ソーダの希
釈溶液の供給及び実施例１において採用した負荷と同様
の固有の装置の負荷を採用することによって行われた
「クエンチング」段階の後、ガスの分析は次の結果を与
えた。 ＳＯ2 ： 672.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 98.5 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 20.5 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.8 体積％
応する量の５０％量の苛性ソーダを導入するためのそし
てガスの温度を２００℃にするための、苛性ソーダの希
釈溶液の供給及び実施例１において採用した負荷と同様
の固有の装置の負荷を採用することによって行われた
「クエンチング」段階の後、ガスの分析は次の結果を与
えた。 ＳＯ2 ： 672.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 98.5 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 20.5 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.8 体積％
【００４８】濾過の後、大気中へと排出されるガスの分
析は次の値を与えた。 ＳＯ2 ： 657.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 15.8 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 26.8 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.1 体積％
析は次の値を与えた。 ＳＯ2 ： 657.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 15.8 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 26.8 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.1 体積％
【００４９】〔実施例６〕天然ガスの燃焼によって産生
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を３２５℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学分析を示した。 ＳＯ2 ： 1292.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 14.7 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 35.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.5 体積％
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を３２５℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学分析を示した。 ＳＯ2 ： 1292.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 14.7 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 35.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.5 体積％
【００５０】添加されたＳＯ2 に対して化学量論的に対
応する量の５０％量の苛性ソーダを供給するためのそし
てガスの温度を２００℃にするための、苛性ソーダの希
釈溶液の供給及び実施例１において採用した負荷と同様
の装置の固有の負荷を採用することによって行われた
「クエンチング」段階の後、ガスの分析は次の結果を与
えた。 ＳＯ2 ： 906.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 98.8 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 28.4 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.5 体積％
応する量の５０％量の苛性ソーダを供給するためのそし
てガスの温度を２００℃にするための、苛性ソーダの希
釈溶液の供給及び実施例１において採用した負荷と同様
の装置の固有の負荷を採用することによって行われた
「クエンチング」段階の後、ガスの分析は次の結果を与
えた。 ＳＯ2 ： 906.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 98.8 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 28.4 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.5 体積％
【００５１】濾過の後、大気中へと排出されるガスの分
析は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 842.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 29.5 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 24.8 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.7 体積％
析は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 842.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 29.5 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 24.8 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.7 体積％
【００５２】〔実施例７〕天然ガスの燃焼によって産生
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４１０℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 1022.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 12.9 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 28.1 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.3 体積％
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４１０℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 1022.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 12.9 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 28.1 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.3 体積％
【００５３】添加されたＳＯ2 のモル数と同様のモル数
のＮａ2 ＳＯ4 を供給し、ガスの温度を２００℃にしそ
して実施例１におけると同様の装置の固有の負荷を採用
するるような量の硫酸ナトリウムの希釈溶液の供給によ
って行われた「クエンチング」段階の後、ガスの分析は
次の結果を与えた。 ＳＯ2 ： 890.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 79.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 26.6 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.5 体積％
のＮａ2 ＳＯ4 を供給し、ガスの温度を２００℃にしそ
して実施例１におけると同様の装置の固有の負荷を採用
するるような量の硫酸ナトリウムの希釈溶液の供給によ
って行われた「クエンチング」段階の後、ガスの分析は
次の結果を与えた。 ＳＯ2 ： 890.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 79.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 26.6 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.5 体積％
【００５４】濾過の後、大気中へと排出されるガスの分
析は次の値を与えた。 ＳＯ2 ： 861.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 16.8 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 28.2 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.0 体積％
析は次の値を与えた。 ＳＯ2 ： 861.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 16.8 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 28.2 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.0 体積％
【００５５】〔実施例８〕天然ガスの燃焼によって産生
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４０４℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 1090.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 12.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 37.2 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.9 体積％
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４０４℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 1090.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 12.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 37.2 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.9 体積％
【００５６】先に添加されたＳＯ2 に対して化学量論的
に対応しそしてガスの温度を２００℃にするような量の
水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）の希釈溶液の添加
及び実施例１において採用した負荷と同様の装置の固有
の負荷によりここで行われた「クエンチング」段階の
後、ガスの化学的組成は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 926.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 54.8 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 38.3 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.1 体積％
に対応しそしてガスの温度を２００℃にするような量の
水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）の希釈溶液の添加
及び実施例１において採用した負荷と同様の装置の固有
の負荷によりここで行われた「クエンチング」段階の
後、ガスの化学的組成は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 926.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 54.8 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 38.3 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.1 体積％
【００５７】濾過の後、大気中へと排出される排ガスの
分析は次の値を与えた。 ＳＯ2 ： 826.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 検出されず ＮＯX ： 37.1 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.2 体積％
分析は次の値を与えた。 ＳＯ2 ： 826.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 検出されず ＮＯX ： 37.1 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 19.2 体積％
【００５８】〔実施例９〕天然ガスの燃焼によって産生
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４０４℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 1002.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 12.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 31.5 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.5 体積％
された排ガスは、ＳＯ2 の及び温度を４０４℃にするた
めの空気の添加の後、次の化学的組成を示した。 ＳＯ2 ： 1002.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 12.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 31.5 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 17.5 体積％
【００５９】添加されたＳＯ2 に対し化学量論的に２倍
に対応しそしてガスの温度を２００℃にするような量の
水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）の希釈溶液の添加
及び実施例１において採用した負荷と同様の装置の固有
の負荷によりここで行われた「クエンチング」段階の
後、ガスの化学分析は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 780.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 40.9 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 24.3 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.7 体積％
に対応しそしてガスの温度を２００℃にするような量の
水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）の希釈溶液の添加
及び実施例１において採用した負荷と同様の装置の固有
の負荷によりここで行われた「クエンチング」段階の
後、ガスの化学分析は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 780.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 40.9 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 24.3 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.7 体積％
【００６０】濾過の後、大気中へと排出されるガスの分
析は次の値を与えた。 ＳＯ2 ： 734 0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 17.4 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 25.6 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.9 体積％
析は次の値を与えた。 ＳＯ2 ： 734 0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 17.4 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 25.6 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 18.9 体積％
【００６１】〔実施例１０〕ＳＯ2 のＳＯ3 への酸化が
高モル濃度のＯ2 によって引き起こされる強い質量作用
によって有利にされたのではないことを確証するため
に、今度は産業的プラントにおいてカレット予熱器の下
方で達せられる温度に類似のレベルへとガス温度を冷水
の添加によって導く必要性のため、実施例３の条件（先
にガスに添加されたＳＯ2 に化学量論的に対応する量の
苛性ソーダ希釈水溶液による「クエンチング」）を繰り
返すことによって、但し、「クエンチング」に供給され
るガス中の０2 のパーセントが８乃至１０％、すなわち
産業的プラントにおいて使用される範囲となるように希
釈をチェックしつつ、試験が行われた。
高モル濃度のＯ2 によって引き起こされる強い質量作用
によって有利にされたのではないことを確証するため
に、今度は産業的プラントにおいてカレット予熱器の下
方で達せられる温度に類似のレベルへとガス温度を冷水
の添加によって導く必要性のため、実施例３の条件（先
にガスに添加されたＳＯ2 に化学量論的に対応する量の
苛性ソーダ希釈水溶液による「クエンチング」）を繰り
返すことによって、但し、「クエンチング」に供給され
るガス中の０2 のパーセントが８乃至１０％、すなわち
産業的プラントにおいて使用される範囲となるように希
釈をチェックしつつ、試験が行われた。
【００６２】先行の実施例に比して少ない空気による希
釈は、「クエンチング」の出口においてバッグフィルタ
ーに供給するに必要なガスの温度（２００℃）を達成す
るために、実施例３におけるよりも多くの水の使用を意
味する。
釈は、「クエンチング」の出口においてバッグフィルタ
ーに供給するに必要なガスの温度（２００℃）を達成す
るために、実施例３におけるよりも多くの水の使用を意
味する。
【００６３】「クエンチング」前のガスの分析は次の値
を与えた。 ＳＯ2 ： 980.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 15.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 30.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 9.8 体積％
を与えた。 ＳＯ2 ： 980.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 15.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 30.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 9.8 体積％
【００６４】ガスの温度を５８０℃から２００℃へと低
下させるだけの量の水性ＮａＯＨを添加することによっ
て実行された「クエンチング」段階の後、ガスの分析は
次の通りであった。 ＳＯ2 ： 450.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 251.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 15.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 10 体積％
下させるだけの量の水性ＮａＯＨを添加することによっ
て実行された「クエンチング」段階の後、ガスの分析は
次の通りであった。 ＳＯ2 ： 450.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 251.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 15.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 10 体積％
【００６５】濾過の後、大気中へと排出されるガスの組
成は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 410.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 30.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 21.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 10.1 体積％
成は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 410.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 30.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 21.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 10.1 体積％
【００６６】次の３つの実施例は、ガス中に存在する遊
離のＳＯ2 を二チオン酸ナトリウム及び亜硫酸ナトリウ
ムのような化合物（これらの化合物は濾過により分離可
能である）に変換することの実際の可能性を確認するこ
とを狙いとする第２のシリーズの試験に関する。
離のＳＯ2 を二チオン酸ナトリウム及び亜硫酸ナトリウ
ムのような化合物（これらの化合物は濾過により分離可
能である）に変換することの実際の可能性を確認するこ
とを狙いとする第２のシリーズの試験に関する。
【００６７】この実験は、ソーダ石灰ガラスの製造のた
めの溶融炉に連結した典型的な産業的プラントにおいて
実施された。
めの溶融炉に連結した典型的な産業的プラントにおいて
実施された。
【００６８】〔実施例１１〕天然ガスの燃焼によって産
生された、そしてソーダ石灰ガラスのための溶融炉の排
気中に存在する通常の大気汚染物質（ＳＯX ，ＮＯX ，
粉末）を含有する排ガスに対し、その温度を４５０℃に
低下させるために空気が添加された。それらの化学的組
成は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 970.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 13.5 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1600.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 330.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 9.5 体積％
生された、そしてソーダ石灰ガラスのための溶融炉の排
気中に存在する通常の大気汚染物質（ＳＯX ，ＮＯX ，
粉末）を含有する排ガスに対し、その温度を４５０℃に
低下させるために空気が添加された。それらの化学的組
成は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 970.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 13.5 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1600.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 330.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 9.5 体積％
【００６９】排ガスの温度を１９０℃にするに十分の量
の水を供給することによって実行された「クエンチン
グ」段階の後、それらの分析は、次の状態を証明した。 ＳＯ2 ： 810.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 90.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1560.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 365.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 10.1 体積％
の水を供給することによって実行された「クエンチン
グ」段階の後、それらの分析は、次の状態を証明した。 ＳＯ2 ： 810.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 90.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1560.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 365.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 10.1 体積％
【００７０】濾過の後、大気中へと排出された排ガスの
組成は次のとおり ＳＯ2 ： 782.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 18.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1560.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 8.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 10.5 体積％
組成は次のとおり ＳＯ2 ： 782.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 18.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1560.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 8.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 10.5 体積％
【００７１】バッグフィルターより分離された粉末につ
いての化学分析は次の組成を示した。 硫酸ナトリウム 85.0 ％ 硫酸カルシウム 5.0 ％ 硫酸カリウム 6.0 ％ 二チオン酸ナトリウム及び亜硫酸ナトリウム 2.0 ％ その他 2.0 ％
いての化学分析は次の組成を示した。 硫酸ナトリウム 85.0 ％ 硫酸カルシウム 5.0 ％ 硫酸カリウム 6.0 ％ 二チオン酸ナトリウム及び亜硫酸ナトリウム 2.0 ％ その他 2.0 ％
【００７２】この実験は、ソーダ石灰ガラスの製造のた
めの溶融炉と連結した典型的な産業プラントにおいて実
施された。
めの溶融炉と連結した典型的な産業プラントにおいて実
施された。
【００７３】〔実施例１２〕天然ガスの燃焼によって産
生された、そしてソーダ石灰ガラスのための溶融炉の排
気中に存在する通常の大気汚染物質（ＳＯX ，ＮＯX ，
粉末）を含有する排ガスに対し、その温度を４５０℃に
低下させるために空気が添加された。それらの化学的組
成は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 1013.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 10.8 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1380.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 350.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 8.6 体積％
生された、そしてソーダ石灰ガラスのための溶融炉の排
気中に存在する通常の大気汚染物質（ＳＯX ，ＮＯX ，
粉末）を含有する排ガスに対し、その温度を４５０℃に
低下させるために空気が添加された。それらの化学的組
成は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 1013.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 10.8 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1380.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 350.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 8.6 体積％
【００７４】排ガス中に存在するＳＯ2 に化学量論的に
対応する量の希釈ＮａＯＨ水溶液を加え、排ガスの温度
を１９０℃にすることによって実行された「クエンチン
グ」段階の後、化学分析は次の値を与えた。 ＳＯ2 ： 630.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 200.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1510.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 1220.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 9.5 体積％
対応する量の希釈ＮａＯＨ水溶液を加え、排ガスの温度
を１９０℃にすることによって実行された「クエンチン
グ」段階の後、化学分析は次の値を与えた。 ＳＯ2 ： 630.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 200.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1510.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 1220.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 9.5 体積％
【００７５】濾過の後、放出された排ガスは次の組成を
有した。 ＳＯ2 ： 480.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 23.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1580.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 6.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 9.9 体積％
有した。 ＳＯ2 ： 480.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 23.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1580.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 6.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 9.9 体積％
【００７６】フィルター上に収集された粉末の分析は次
の結果を与えた。 硫酸ナトリウム 75.0 ％ 硫酸カルシウム 4.0 ％ 硫酸カリウム 7.0 ％ 二チオン酸ナトリウム及び亜硫酸ナトリウム 9.0 ％ その他 5.0 ％
の結果を与えた。 硫酸ナトリウム 75.0 ％ 硫酸カルシウム 4.0 ％ 硫酸カリウム 7.0 ％ 二チオン酸ナトリウム及び亜硫酸ナトリウム 9.0 ％ その他 5.0 ％
【００７７】この実験は、ソーダ石灰ガラスの製造のた
めの溶融炉と連結した典型的な産業炉において実施され
た。
めの溶融炉と連結した典型的な産業炉において実施され
た。
【００７８】〔実施例１３〕天然ガスの燃焼によって産
生された、そしてソーダ石灰ガラスのための溶融炉の排
気中に存在する通常の大気汚染物質（ＳＯX ，ＮＯX ，
粉末）を含有する排ガスに対し、その温度を４５０℃に
低下させるために空気が添加された。それらの化学的組
成は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 1156.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 12.6 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1583.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 323.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 7.9 体積％
生された、そしてソーダ石灰ガラスのための溶融炉の排
気中に存在する通常の大気汚染物質（ＳＯX ，ＮＯX ，
粉末）を含有する排ガスに対し、その温度を４５０℃に
低下させるために空気が添加された。それらの化学的組
成は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 1156.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 12.6 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1583.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 323.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 7.9 体積％
【００７９】排ガス中に存在するＳＯ2 に化学量論的に
対応する量の２倍量の希釈ＮａＯＨ水溶液を加え、同時
に排ガスの温度を１９０℃にするために実行された「ク
エンチング」段階の後、ガスの化学分析は次の値を与え
た。 ＳＯ2 ： 411.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 340.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1661.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 1819.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 8.8 体積％
対応する量の２倍量の希釈ＮａＯＨ水溶液を加え、同時
に排ガスの温度を１９０℃にするために実行された「ク
エンチング」段階の後、ガスの化学分析は次の値を与え
た。 ＳＯ2 ： 411.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 340.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1661.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 1819.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 8.8 体積％
【００８０】バッグフィルターの後で測定したところガ
スの組成は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 306.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 27.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1627.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 9.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 9.4 体積％
スの組成は次の通りであった。 ＳＯ2 ： 306.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＳＯ3 ： 27.0 ｍｇ／Ｎｍ3 ＮＯX ： 1627.0 ｍｇ／Ｎｍ3 粉末 ： 9.0 ｍｇ／Ｎｍ3 Ｏ2 ： 9.4 体積％
【００８１】フィルター上に収集された粉末の分析は次
の組成を明らかにした。 硫酸ナトリウム 72.0 ％ 硫酸カルシウム 4.5 ％ 硫酸カリウム 7.5 ％ 二チオン酸ナトリウム及び亜硫酸ナトリウム 13.0 ％ その他 3.0 ％
の組成を明らかにした。 硫酸ナトリウム 72.0 ％ 硫酸カルシウム 4.5 ％ 硫酸カリウム 7.5 ％ 二チオン酸ナトリウム及び亜硫酸ナトリウム 13.0 ％ その他 3.0 ％
【００８２】この実験は、ソーダ石灰ガラスの製造のた
めの溶融炉と連結した典型的な産業炉において実施され
た。
めの溶融炉と連結した典型的な産業炉において実施され
た。
Claims (13)
- 【請求項１】ガラス製造のための溶融炉から放出される
ＳＯ2 及びＳＯ3 を含有する排ガスの浄化のための方法
であって、クエンチングによって行われる該ガスの冷却
段階の間に、ＳＯ2 のＳＯ3 への酸化とそれに続き該排
ガスが通過するフィルター上に存在する硫酸ナトリウム
ケーキ上へのＳＯ3 の吸収とを有利にする条件が作り出
されるものであることを特徴とする方法。 - 【請求項２】該排ガス中に存在するＳＯ2 の一部がクエ
ンチングの間か又は濾過の間に亜硫酸ナトリウム及び／
又は二チオン酸ナトリウムに変換されて濾過されること
を特徴とする、請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】ソーダ石灰ガラスの製造のための溶融炉か
ら放出される排ガスに対して行われるものである、請求
項１に記載の方法。 - 【請求項４】該排ガスの冷却が、所望の冷却を達成し且
つ水酸化ナトリウムのモル数とＳＯ2 及びＳＯ3 のモル
数との比が０．１乃至２．５の範囲となるような水酸化
ナトリウム量を使用するのに適当な濃度を有する水酸化
ナトリウムの希釈水溶液を供給するクエンチングによっ
て行われることを特徴とする、請求項１乃至３のいずれ
かに記載の方法。 - 【請求項５】水酸化ナトリウムが、ＳＯ2 及びＳＯ3 に
対して中和剤として働く一方、ＳＯ2 のＳＯ3 への酸化
を促進し、使用した水酸化ナトリウムのモル数に応じて
遊離のＳＯ2 及び遊離のＳＯ3 の合計に対する遊離のＳ
Ｏ3 の濃度を８乃至５０％にすることを許容するもので
あることを特徴とする、請求項１乃至３のいずれかに記
載の方法。 - 【請求項６】ＳＯ2 のＳＯ3 への酸化反応の促進が、水
酸化カルシウムのモル数とＳＯ2 及びＳＯ3 のモル数と
の比が０．１乃至１．５の範囲となる水酸化カルシウム
の使用により達成されるものである、請求項１乃至３の
いずれかに記載の方法。 - 【請求項７】ＳＯ2 のＳＯ3 への酸化の促進が、硫酸ナ
トリウムのモル数とＳＯ2 及びＳＯ3 のモル数との比が
０．１乃至５．０の範囲となる硫酸ナトリウムの使用に
より達成されるものである、請求項１乃至６のいずれか
に記載の方法。 - 【請求項８】ＳＯ2 のＳＯ3 への酸化の促進が、使用さ
れる強電解質のモル数とＳＯ2 及びＳＯ3 のモル数との
比が０．１乃至５．０の範囲となるような量に任意の種
類の強電解質を使用することによって達成されるもので
ある、請求項１乃至７のいずれかに記載の方法。 - 【請求項９】ガラス化し得る粉末混合物中における結合
したＳＯ2 の比率が粉末の酸化処理によって２５重量％
未満に維持されるものである、請求項１乃至８のいずれ
かに記載の方法。 - 【請求項１０】Ｎａ2 ＳＯ3 及びＮａ2 Ｓ2 Ｏ6 を含有
する粉末が、ガラス化し得る混合物の製造においてその
中に存するＮａ2 ＳＯ4 の一部又は全部に置き換わるも
のとしてそのまま再利用され、それによってリサイクル
粉末中に含有される４価のイオウの還元作用が、還元性
化合物の量を適当に減少させることによって補償される
ものである、請求項１乃至９のいずれかに記載の方法。 - 【請求項１１】分離された粉末の溶融炉への移送及びリ
サイクルを効率化するためにそれらが水及び苛性ソーダ
に懸濁されるものである、請求項１乃至１０のいずれか
に記載の方法。 - 【請求項１２】油の燃焼によりソーダ石灰ガラスの製造
のための溶融炉から得られる排ガスに対して、高いイオ
ウ濃度においてさえ適用されるものである、請求項１乃
至１１のいずれかに記載の方法。 - 【請求項１３】ガス中に存在する大気汚染物質を減弱さ
せるために排ガスを処理しなければならないいかなる産
業用の燃焼プラントにも適用される、請求項１乃至１１
のいずれかに記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ITMI920088A IT1258793B (it) | 1992-01-20 | 1992-01-20 | Processo di depurazione dei fumi emessi da forni fusori |
| IT92A000088 | 1992-04-10 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05270840A true JPH05270840A (ja) | 1993-10-19 |
Family
ID=11361596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5019707A Pending JPH05270840A (ja) | 1992-01-20 | 1993-01-12 | 溶融炉から放出される排ガスの浄化のための方法 |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0552660A1 (ja) |
| JP (1) | JPH05270840A (ja) |
| AR (1) | AR247113A1 (ja) |
| AU (1) | AU657025B2 (ja) |
| BG (1) | BG60708B1 (ja) |
| BR (1) | BR9300124A (ja) |
| CA (1) | CA2085565A1 (ja) |
| CZ (1) | CZ369992A3 (ja) |
| HU (1) | HUT67483A (ja) |
| IT (1) | IT1258793B (ja) |
| MX (1) | MX9300188A (ja) |
| PL (1) | PL297459A1 (ja) |
| SK (1) | SK369992A3 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008531959A (ja) * | 2005-02-10 | 2008-08-14 | サン−ゴバン・ベトロテ・フランス | ガスから熱を抽出し、凝縮物を回収するための装置 |
| JP2010526747A (ja) * | 2007-05-10 | 2010-08-05 | サン−ゴバン アンバラージュ | 低ＮＯｘ複合インジェクタ |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP4920993B2 (ja) | 2005-04-26 | 2012-04-18 | 三菱重工メカトロシステムズ株式会社 | 排ガス処理装置および排ガス処理方法 |
| TWI280152B (en) * | 2005-04-26 | 2007-05-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Exhaust gas treatment system and exhaust gas treatment method |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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