JPH05271780A - 連続焼鈍による非時効性軟質容器用極薄鋼板の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 調質度がＴ−３以下で、かつバッチ焼鈍鋼板
と同等の非時効性を有する軟質容器用鋼板を連続焼鈍炉
で製造する方法。 【構成】 Ｃ：０．００１５％以下、Ｍｎ：０．０５〜
０．４０％、Ｐ：０．０６％以下、酸可溶Ａｌ：０．０
１〜０．１０％、Ｎ：０．００６０％以下なる熱鋼片
を、一旦９５０℃以下に冷却したのち、１０００〜１２
００℃の温度に再加熱し、８５０℃以上の仕上温度で熱
間圧延したのち、熱間圧延鋼帯が熱間圧延機の仕上最終
スタンドを出てから１．５秒以内にラン・アウト・テー
ブル上で冷却しながら、６５０〜７５０℃の温度で捲取
り、冷間圧延し、連続焼鈍炉で焼鈍し、しかる後０．６
〜１０％の伸び率で調質圧延する。 【効果】 ０．３mm以下の極薄非時効性軟質容器用鋼板
が、過時効処理しない連続焼鈍炉で毎分３００ｍ以上の
高速度で工業的に製造可能。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、連続焼鈍法による、調
質度がＴ−３以下で、かつバッチ焼鈍鋼板と同等の非時
効性を有する軟質容器用極薄鋼板の製造法に関する。

【０００２】

【従来の技術】容器用鋼板の製造工程における焼鈍方法
には、バッチ焼鈍法と連続焼鈍法がある。連続焼鈍法
は、バッチ焼鈍法に比べて形状が良く、鋼帯の幅および
長手方向の機械的性質が均一であり、生産性も高い利点
があるが、軟質鋼板を製造しにくい問題があった。した
がって、従来は、調質度Ｔ−３以下の軟質容器用鋼板は
バッチ焼鈍法で、Ｔ−４以上の硬質容器用鋼板は主に連
続焼鈍法でそれぞれ製造されていた。

【０００３】しかし、近年製缶業者は、しごき加工のよ
うなより加工の難しい缶を市場から求められる趨勢にあ
り、そのために調質度Ｔ−３以下の軟質容器用鋼板の需
要の重要性が高まってきた。一方、製缶業者の歩留まり
および品質向上のために、容器用鋼板製造業者は、より
形状がよく、鋼帯の幅および長手方向の機械的性質が均
一な容器用鋼板の供給を強く求められるようになった。

【０００４】そこで、近年、調質度Ｔ−３以下の軟質容
器用鋼板を連続焼鈍で製造する方法が開発されるように
なった。たとえば特公昭６３−１０２１３号公報には、
過時効処理つきの連続焼鈍炉を用いた低炭素アルミキル
ド鋼系軟質容器用鋼板の製造方法が開発されている。

【０００５】しかし、このようにして製造された低炭素
アルミキルド鋼軟質容器用鋼板は、バッチ焼鈍鋼板なみ
の非時効性が得られない問題があった。すなわち、バッ
チ焼鈍炉を用いて製造された低炭素アルミキルド鋼の容
器用鋼板は、時効現象を起こす固溶Ｃがバッチ焼鈍のゆ
っくりした冷却過程で炭化物として析出し、また時効現
象を起こすもうひとつの固溶Ｎが窒化アルミニウムとし
て熱間圧延およびバッチ焼鈍過程で析出するために、固
溶Ｃと固溶Ｎがともに存在せず、完全非時効性を示す。
ところが、過時効処理つきの連続焼鈍炉を用いて製造さ
れた低炭素アルミキルド鋼の容器用鋼板は、固溶Ｃ量を
過時効処理温度の平衡固溶量以下に低減することが熱力
学的に不可能であるため、製品に若干量の固溶Ｃが残存
し、若干の時効性を示す。

【０００６】したがって、過時効処理つきの連続焼鈍炉
を用いて製造された低炭素アルミキルド鋼の容器用鋼板
は、製缶業者における塗装焼付工程において時効現象が
進み、硬化や加工性劣化を招く欠点があった。ここでい
う加工性劣化とは、円筒曲げ加工においてフルーティン
グと呼ばれる腰折れを生じたり、張り出し加工において
ストレッチャ・ストレインと呼ばれるしわを発生する現
象である。これらの加工性劣化はいずれも塑性不安定現
象の一種であり、調質圧延で導入された可動転位が時効
の進行に伴って固溶Ｃ、固溶Ｎに固着され、引張試験に
おける降伏点伸びが回復することに起因する。

【０００７】また、近年、省資源の観点から、製缶業者
は容器用鋼板製造業者にますます板厚が０．３mm以下の
薄い容器用鋼板を要求する趨勢にあるが、過時効処理つ
きの連続焼鈍炉は、パス長さが長く炉内の鋼帯張力の微
細な制御が困難であるため、薄手の軟質容器用鋼板を高
速度で効率よく製造することが困難であった。また、過
時効処理つきの連続焼鈍炉を用いた低炭素アルミキルド
鋼容器用鋼板の製造は、連続焼鈍炉に長大な過時効処理
帯を設ける必要性から、設備費、燃料・電気などの変動
費の増大、生産性の低下などの問題もあった。

【０００８】これらの欠点に克服する製造法として、た
とえば特開昭５８−１９７２２４号公報に見られるよう
に、鋼成分にニオブ、チタンなどの炭化物生成元素を添
加し、固溶Ｃを安定な炭化物として熱間圧延の終了段階
までに完全に析出させる方法が開発されている。しか
し、この方法もニオブ、チタンなどの高価な合金元素を
必要とするため、素材コストが高く、しかもこれらの合
金元素が再結晶温度を上昇させるため、高温焼鈍を行な
わなければならず、薄手の鋼帯を高速度で効率よく連続
焼鈍できない問題がある。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の欠点や
問題点を解決し、過時効処理をしない連続焼鈍炉でも、
調質度がＴ−３以下で、かつバッチ焼鈍鋼板と同等の非
時効性を有する軟質容器用極薄鋼板が製造可能な方法を
提供することを目的としたものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するために、鋼成分および熱間圧延条件を詳細
に検討した結果、鋼成分を適切に制御すること、特にＣ
含有量を極限まで低減すること、熱間圧延条件の中でも
特に仕上圧延終了後ラン・アウト・テーブルでの冷却開
始時間を制御することなどを組合せることによって、ニ
オブ、チタンなどの特殊元素を添加することなく上記目
的の鋼板が製造できることを知見した。

【００１１】本発明はこの知見に基づいて構成されたも
のであり、その要旨とするところは、重量％で Ｃ：０．００１５％以下、 Ｍｎ：０．０５〜
０．４０％、 Ｐ：０．０６％以下、 Ｓ ：０．０６％
以下、 酸可溶Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ ：０．００６
０％以下、 残部が鉄および不可避的不純物からなる熱鋼片を、一旦
９５０℃以下に冷却したのち、１０００〜１２００℃の
温度に再加熱し、８５０℃以上の仕上温度で熱間圧延し
たのち、熱間圧延鋼帯が熱間圧延機の仕上最終スタンド
を出てから１．５秒以内にラン・アウト・テーブル上で
冷却しながら、６５０〜７５０℃の温度で捲取り、酸洗
し、冷間圧延し、連続焼鈍炉で焼鈍し、しかる後０．６
〜１０％の伸び率で調質圧延する軟質非時効性容器用極
薄鋼板の製造法である。

【００１２】以下本発明について詳細に説明する。まず
本発明の鋼成分の限定理由について述べる。Ｃ含有量は
本発明の最も重要な構成要件である。Ｃは時効性を生じ
る元素であり、本発明の非時効性軟質容器用鋼板の目的
からできる限り減少せしめる必要がある。しかし工業的
な鋼溶製法ではＣ含有量を０にすることは不可能であ
る。

【００１３】そこで本発明者らは、非時効性軟質容器用
鋼板を製造するにあたって許容される限界のＣ含有量を
研究した。その結果、Ｃ含有量が０．００１５％を超え
ると、過時効処理しない連続焼鈍炉で焼鈍された製品を
完全な非時効性とすることができず、塗装焼付後の加工
時にストレッチャ・ストレインなどの加工性劣化を生じ
るようになるが、Ｃ含有量が０．００１５％以下であれ
ば、以下に述べる本発明の一貫製造方法と相俟って、軟
質容器用鋼板の製造にあたって過時効処理しない連続焼
鈍炉で焼鈍を行なっても、バッチ焼鈍鋼板なみの優れた
非時効性鋼板を得られることがわかった。

【００１４】Ｃ含有量が０．００１５％以下の鋼成分
は、従来容器用鋼板の鋼で本発明のような一貫製造方法
の形では実用化されたことのない全く新しい鋼成分であ
る。Ｃ含有量が０．００１５％超の従来の鋼成分範囲で
は、バッチ焼鈍鋼板なみの優れた非時効性鋼板を製造す
るためには、チタン、ニオブなどの炭化物生成元素を多
量に添加する必要があり、合金コストの上昇、再結晶温
度の上昇による焼鈍温度の上昇、さらにはそれに起因す
る薄手高速焼鈍の困難化による生産性の低下、などの問
題があった。しかし、本発明の０．００１５％以下のＣ
含有量を用いる方法によれば、チタン、ニオブなどの高
価な合金元素を多量に添加する必要がなく、上記の問題
を解決できる。また、Ｃ含有量が０．００１５％超の従
来の鋼成分範囲では、熱間圧延で約７００℃を超える高
温捲取を行なうと、熱間圧延鋼帯の炭化物が凝集し、フ
ランジ加工性や耐蝕性が劣化する問題があった。しか
し、本発明の０．００１５％以下のＣ含有量を用いる方
法によれば、捲取温度がいくら高くても熱間圧延鋼帯の
炭化物が凝集する心配がないので、捲取温度を自由にと
ることができる。このように、Ｃ含有量を０．００１５
％以下とした本発明の意義はきわめて大きい。なお、Ｃ
含有量が０．００１５％以下の鋼成分は、真空脱ガス処
理装置などで工業的に溶製可能なものである。以上の理
由から、Ｃ含有量を０．００１５％以下に限定した。特
にＣ含有量は０．００１０％以下の少ないほど好まし
い。

【００１５】Ｃ含有量が０．００１５％以下であれば、
以下に述べる本発明の一貫製造方法と相俟って、軟質容
器用鋼板の製造にあたって過時効処理しない連続焼鈍炉
で焼鈍を行なっても、バッチ焼鈍鋼板なみの優れた非時
効性鋼板が得られるメカニズムは明らかでない。しかし
Ｃ含有量を０．００１５％以下にすると、内部摩擦法で
測定される連続焼鈍後の固溶Ｃ量は検出されない。した
がって、Ｃの絶対量が０．００１５％以下という微量で
あると、連続焼鈍の加熱および均熱過程で溶解した固溶
Ｃが、冷却過程において短時間のうちに結晶粒界に析出
するため、非時効性が得られた可能性があると考えられ
る。

【００１６】Ｍｎは、その量が０．０５％を下回ると熱
間脆性を生じ、容器用鋼板を製造することができないの
で、０．０５％以上含有させる必要がある。一方、その
量が０．４０％を超えると鋼を硬化させ、調質度Ｔ−３
以下の軟質容器用鋼板を製造することができないので、
０．０５〜０．４０％に限定した。

【００１７】Ｐは敢えて添加する必要はないが、鋼を著
しく硬化する不可避的不純物元素であり、０．０６％を
超えるとＴ−３以下の軟質容器用鋼板を製造できないの
で、その上限を０．０６％に限定した。

【００１８】Ｓも敢えて添加する必要はないが、熱間脆
性を昂進させる不可避的不純物元素であり、０．０６％
を超えると、熱間脆性のため容器用鋼板を製造できない
ので、その上限を０．０６％に限定した。

【００１９】酸可溶Ａｌは時効性に有害な固溶Ｎを窒化
アルミとして固定するために０．０１％以上が必要であ
る。一方、その量が０．１０％を超えると、Ａｌ₂ Ｏ₃
系介在物が増えて、成形加工時にフランジ割れなどの原
因となり、またコスト高ともなるので、その上限を０．
１０％に限定した。

【００２０】Ｎは敢えて添加する必要はないが、鋼を硬
化させると同時に時効性を生じる有害な不可避的不純物
元素であり、０．００６０％を超えると、製品としての
容器用鋼板に時効性が生じ、かつまた固溶硬化により調
質度Ｔ−３以下の軟質容器用鋼板を得ることができない
ので、その上限を０．００６０％に限定した。

【００２１】上記のような成分組成の鋼は、以下の製造
工程および条件と相俟って本発明の目的が達成できる。
本発明の製造工程および条件を以下に説明する。本発明
鋼は、転炉、電気炉など通常の溶解炉を用い、あるいは
さらに真空脱ガス処理など併用して溶製し、造塊分塊法
または連続鋳造法を経て熱鋼片（スラブ）とする。該熱
鋼片は、熱間圧延に先だって、時効性に有害なＮを窒化
アルミとして予め析出させておくため、一旦９５０℃以
下に冷却する。この意味から、本発明において、多量の
Ｎの含有を避けねばならず、また適量のＡｌの添加が必
要である。

【００２２】こうして冷却された鋼片は、次に、熱間圧
延するために再加熱する。その再加熱温度は、熱間加工
性を付与し、鋼片製造過程で析出した窒化アルミの再溶
解を防ぐとともに、熱間圧延工程もしくはそれ以降の工
程で、窒化アルミを、結晶粒成長を阻害しない比較的大
きな形態で析出させるために、１２００℃以下に限定し
た。また、その再加熱温度が１０００℃を下回ると、熱
間加工性が劣化し、また熱間圧延仕上温度を８５０℃以
上に確保することが困難となるので、その下限を１００
０℃に限定した。

【００２３】熱間圧延の仕上温度は、これが８５０℃を
下回ると、以下に述べる理由で本発明の目的を達するこ
とができない。まず、熱間圧延鋼帯の板厚制御が困難と
なる結果、冷間圧延での板厚制御が困難となり、製品鋼
板の板厚精度が劣化するとともに、しばしば冷間圧延作
業中に板破断を起こす。この製品鋼板の板厚精度劣化
は、容器用鋼板を連続焼鈍法の優れた形状精度で供給し
ようとする本発明の目的を根本的に損なう。冷間圧延作
業中の板破断は、容器用鋼板を連続焼鈍法の高い生産性
で製造しようとする本発明の目的を根本的に損なう。ま
た、仕上温度が８５０℃を下回ると、熱間圧延鋼帯に集
合組織が形成される結果、製品鋼板の絞り加工やしごき
加工時におけるイヤリング発生が大きくなって、製缶業
者における歩留まりを劣化させる。これは、連続焼鈍法
の適用によって製缶業者の歩留まりおよび品質を向上し
ようとする本発明の目的を根本的に損なう。以上の理由
により、熱間圧延仕上温度は８５０℃以上に限定する必
要がある。

【００２４】熱間圧延鋼帯が仕上最終スタンドを出てか
らラン・アウト・テーブル上での冷却が開始されるまで
の時間は、軟質容器用極薄鋼板を連続焼鈍炉で高い生産
性で製造する目的のために、これを１．５秒以下に限定
した。この間の時間が１．５秒を超えると、理由は明ら
かではないが、本発明鋼の再結晶温度が上昇することが
わかった。したがって、この時間が１．５秒を超える
と、高温連続焼鈍を行わなければならない。高温連続焼
鈍では鋼帯の変形抵抗が著しく低下するため、炉内でヒ
ートバックルなどの通板トラブルが起こりやすくなる。
このような通板トラブルは、鋼帯の板厚が薄いほどまた
連続焼鈍炉の通板速度が高速であるほど助長されるの
で、高温焼鈍を行うためには鋼帯の板厚を厚くし、かつ
通板速度を落とさなければならない。その結果、該時間
が１．５秒を超えると、軟質容器用極薄鋼板を連続焼鈍
炉で高い生産性で製造する本発明の目的を達することが
できない問題があった。そこで本発明者らは、熱間圧延
鋼帯が仕上最終スタンドを出てからラン・アウト・テー
ブル上での冷却が開始されるまでの時間と、再結晶温度
および連続焼鈍炉で工業的に操業可能な板厚・通板速度
の限界を詳細に調査した結果、板厚０．３０mm以下の軟
質容器用極薄鋼板を高速度（毎分３００ｍ以上）で連続
焼鈍するためには、熱間圧延鋼帯が仕上最終スタンドを
出てからラン・アウト・テーブル上での冷却が開始され
るまでの時間を１．５秒以下に管理することが必要であ
る。

【００２５】熱間圧延された鋼帯の捲取温度は、これが
６５０℃を下回ると時効性に有害な固溶Ｎを窒化アルミ
として十分析出させることができず、本発明の目的の非
時効性容器用鋼板を製造できないため、その下限を６５
０℃に限定した。また、捲取温度が７５０℃を超える
と、酸洗性を著しく劣化させ、容器用鋼板を高い生産性
で製造しようとする本発明の目的を損なう。したがっ
て、捲取温度は６５０〜７５０℃に限定した。

【００２６】このようにして製造された熱間圧延鋼帯
は、通常の容器用鋼板製造工程にしたがって、酸洗し、
冷間圧延したのち、連続焼鈍炉で再結晶焼鈍する。冷間
圧延鋼帯の焼鈍方法としては、通常行なわれるバッチ焼
鈍および連続焼鈍のいずれもとり得る。しかし、バッチ
焼鈍は連続焼鈍にくらべて生産性が低く、品質が不均一
であり、多くのエネルギーを消費し、多くの運転要員を
必要とし、製造工期が長い問題を有するので、品質の均
一性に優れた容器用鋼板を高い生産性で製造する本発明
の目的を損なう。そこで、焼鈍方法は連続焼鈍法による
ことが必要である。

【００２７】連続焼鈍法は、過時効処理のありなしを問
わない。ただし、過時効処理つきの連続焼鈍は長大な過
時効処理帯つきの連続焼鈍炉を必要とし、設備コストの
増大を招くばかりか、昨今省資源の観点から要請される
薄手広幅鋼帯の高速焼鈍が困難となるので、連続焼鈍法
は過時効処理なしの連続焼鈍によることが望ましい。

【００２８】焼鈍された鋼帯に調質圧延を施す。この調
質圧延の伸び率は、これが０．６％を下回ると形状調
整、表面粗度調整が困難となるので、その下限を０．６
％に限定した。また、これが１０％を超えると、加工硬
化が過剰となり、調質度Ｔ−３以下の軟質容器用鋼板が
得られないので、その上限を１０％に限定した。つい
で、錫めっき、ティンフリースティールめっき、極薄錫
めっき、ニッケルめっきなどの表面処理を行い、容器用
鋼板の製品となる。

【００２９】

【実施例】表１記載の成分を有する鋼を転炉で溶製し、
連続鋳造法で製造した鋼片（スラブ）を、表２に示すよ
うに最低到達温度まで冷却したのち、熱間圧延に先だっ
て同表記載のスラブ再加熱温度に加熱し、仕上温度、熱
間圧延鋼帯が仕上最終スタンドを出てからラン・アウト
・テーブル上での冷却が開始されるまでの時間（冷却開
始時間）、および捲取温度で板厚３．０mmまで熱間圧延
し、酸洗し、板厚０．２２mmまで冷間圧延し、連続焼鈍
炉において均熱温度６５０℃、通板速度毎分５００ｍで
再結晶焼鈍し、表２記載の調質圧延伸び率で調質圧延
し、目付け＃２５の電気錫めっきを施して製品とした。

【００３０】このようにして得られた製品のリフロー処
理後のロックウェル硬さ（HR30-T）、２１０℃×３０分
時効後のフルーティング加工性成績、２１０℃×３０分
時効後の耐ストレッチャ・ストレイン性成績、およびリ
フロー処理後のイヤリング成績を表３に示す。

【００３１】ここで、ロックウェル硬さの評価はＪＩＳ
Ｚ２２４５に準拠して行なった。また、フルーティン
グ加工性の評価は、直径４０mmの３本のロールからなる
試験機で円筒曲げ成形を行い、腰折れの発生状況を肉眼
で観察した。そして腰折れの全く観察されないもののみ
を「合格」とし、少しでも腰折れの観察されたものは
「不合格」と判定した。

【００３２】また、耐ストレッチャ・ストレイン性の評
価は、液圧バルジ試験機を用いて、直径１９０mmの円周
状に試験片を拘束し円周の内側を液圧により歪量３％相
当の成形高さまで張り出し成形し、表面のストレッチャ
・ストレイン模様の発生状況を観察した。そしてストレ
ッチャ・ストレインの全く観察されないもののみを「合
格」とし、少しでもストレッチャ・ストレインの観察さ
れたものは「不合格」と判定した。

【００３３】また、イヤリング成績の評価は、実験室の
カップ成形機でカップを絞り加工し、イヤリング率を測
定した。この試験方法の場合、イヤリング率にして３％
以下であればどの需要家に於いても合格とされることが
かわっているので、イヤリング率３％以下を「合格」、
３％超を「不合格」と判定した。また、絞り加工時に割
れが発生し、カップ成形ができなかったものは、「割
れ」と記載した。

【００３４】また、２１０℃×３０分という時効条件
は、さまざまの需要家において行なわれる塗装焼付の時
効条件のどれよりも厳しく、２１０℃×３０分の時効処
理を行なった鋼板がフルーティングやストレッチャ・ス
トレインを示さなければ、完全非時効とみなせることが
わかっている。

【００３５】

【表１】

【００３６】

【表２】

【００３７】

【表３】

【００３８】表１ないし表３において製品番号１〜８は
本発明鋼であり、製品番号９〜１６は本発明外の鋼であ
る。製品番号９〜１６において下線を施した項目が本発
明の構成要件と異なる。表１ないし表３からわかるよう
に、本発明鋼は調質度Ｔ−１ないしＴ−３級の軟質鋼板
であって、しかも時効後フルーティングもストレッチャ
・ストレインも発生せず、完全な非時効性を示す。また
イヤリング性にも優れている。

【００３９】一方、本発明外の鋼のうち、製品番号９と
１０は鋼成分、特にＣ量が本発明範囲を逸脱しているた
めか耐フルーティング性および耐ストレッチャ・ストレ
イン性とも劣る。製品番号１１もＭｎ，Ｐ，Ｎの含有量
が本発明範囲を逸脱しているため、硬さがＴ−３の調質
度を超えており、耐ストレッチャ・ストレイン性も劣
る。製品番号１２は、スラブの熱間圧延前の最低到達温
度が本発明範囲をはずれているためと思われる時効性、
すなわちフルーティングとストレッチャ・ストレインを
示す。製品番号１３は、スラブ再加熱温度が本発明範囲
をはずれているためと思われる時効性を示す。製品番号
１４は、熱間圧延仕上温度が本発明範囲をはずれている
ためと思われるイヤリング性不良を示す。製品番号１５
は、熱間圧延捲取温度が本発明範囲をはずれているため
と思われる時効性と、熱間圧延鋼帯が仕上最終スタンド
を出てからラン・アウト・テーブル上での冷却が開始さ
れるまでの時間が本発明範囲をはずれているためと思わ
れる未再結晶に起因する絞り加工時の割れを示す。製品
番号１６は、調質圧延伸び率が本発明範囲をはずれてい
るためと思われる硬質を示す。

【００４０】

【発明の効果】本発明は、チタン、ニオブなどの高価な
合金元素を添加することなく、調質度がＴ−３以下で、
かつバッチ焼鈍鋼板と同等の非時効性を有する板厚０．
３０mm以下の薄手軟質容器用鋼板を、過時効処理しない
連続焼鈍炉でも、通板速度毎分３００ｍ以上の高速度で
工業的に製造可能な方法を提供するものであり、その工
業的価値はきわめて大きい。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山下 康彦 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 松田 真之 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 瀬沼 武秀 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．００１５％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．４０％、 Ｐ ：０．０６％以下、 Ｓ ：０．０６％以下、 酸可溶Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 Ｎ ：０．００６０％以下、 残部が鉄および不可避的不純物からなる熱鋼片を、一旦
   ９５０℃以下に冷却したのち、１０００〜１２００℃の
   温度に再加熱し、８５０℃以上の仕上温度で熱間圧延し
   たのち、熱間圧延鋼帯が熱間圧延機の仕上最終スタンド
   を出てから１．５秒以内にラン・アウト・テーブル上で
   冷却しながら、６５０〜７５０℃の温度で捲取り、酸洗
   し、冷間圧延し、連続焼鈍炉で焼鈍し、しかる後０．６
   〜１０％の伸び率で調質圧延することを特徴とする連続
   焼鈍による軟質非時効性容器用極薄鋼板の製造法。