JPH0527577B2 - - Google Patents
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- JPH0527577B2 JPH0527577B2 JP6810587A JP6810587A JPH0527577B2 JP H0527577 B2 JPH0527577 B2 JP H0527577B2 JP 6810587 A JP6810587 A JP 6810587A JP 6810587 A JP6810587 A JP 6810587A JP H0527577 B2 JPH0527577 B2 JP H0527577B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/022—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from molten glass in which the resultant product consists of different sorts of glass or is characterised by shape, e.g. hollow fibres, undulated fibres, fibres presenting a rough surface
- C03B37/023—Fibres composed of different sorts of glass, e.g. glass optical fibres, made by the double crucible technique
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2201/00—Type of glass produced
- C03B2201/80—Non-oxide glasses or glass-type compositions
- C03B2201/86—Chalcogenide glasses, i.e. S, Se or Te glasses
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は赤外透過性に優れたコア−クラツド構
造を有するカルコゲナイドガラスフアイバーの製
造方法に関する。 ［従来の技術］ カルコゲナイドガラスは赤外透過性及び耐候性
に優れた赤外フアイバー用材料であつて、既に数
多くのガラス組成が報告されている（例えばZ.U.
Borisova、Glassy Semiconductor
Plenumpress、New York、1981）。これらのカ
ルコゲナイドガラス組成の中で、波長10μm付近、
すなわち炭酸ガスレーザー光線の波長領域の光を
低損失で透過し得るものは、Teの含有量が50モ
ル％以上であるGe−Se−Te系であつて、そのフ
アイバー化が検討されている（例えば、勝山俊
夫、松村宏善、電子通信学会全国大会（昭和60年
３月）予稿集p4−256）。しかし、Te含有の高い
ガラスフアイバーは機械的強度が低いため、樹脂
コーテイング等による補強をしなければ実用性に
乏しい。ところが、波長10μm付近は各種樹脂材
料の指紋領域であるため、その波長領域の赤外線
を吸収する。従つて、このような樹脂材料をカル
コゲナイドガラスフアイバーの外周に直接コーテ
イングすることはできない。 この問題点はカルコゲナイドガラスフアイバー
をコア−クラツドの二重構造にした後、その外周
を樹脂でコーテイングすることによつて解決され
る。コア−クラツド構造を有するガラスフアイバ
ーの製造法としては、二重ルツボ法が知られてい
る（金森照寿等、電子通信研究所、研究実用化報
告、32（1983）、2737）。この方法はコアとなるガ
ラスを内側のルツボに、クラツドとなるガラスを
外側のルツボにそれぞれ挿入して溶融し、二重ル
ツボの底部に設けた紡糸ノズルから両ガラスを同
時に押し出してフアイバーとするものである。し
かし、上記したようにTe含有量が50モル％と高
いカルコゲナイドガラス系は、結晶化に対する熱
的安定性が低いために、またAs及びSe等の蒸気
圧が高い成分を含むカルコゲナイドガラス系は、
高温状態でのガラス成分の蒸発によつて組成変動
が起るために、上に述べた二重ルツボ法ではコア
−クラツド構造のカルコゲナイドガラスフアイバ
ーを定常的に製造することが困難である。 このほか、コア−クラツド構造を有するガラス
フアイバーの製造方法として、クラツドとなるチ
ユーブ状のガラスの中にコアとなるロツド状のガ
ラスを挿入し、その先端部を溶融紡糸するロツド
インチユーブ法が、石英ガラスフアイバーの製造
に従来から利用されている。しかし、カルコゲナ
イドガラスは、僅かな温度変化でも粘度が著しく
変動するうえ、その紡糸は非酸化性雰囲気で行な
わなければならないため、ロツドインチユーブ法
をそのままカルコゲナイドガラスフアイバーの製
造に利用することはできない。 ［発明が解決しようとする問題点］ 上記したように、従来のロツドインチユーブ法
や二重ルツボ法をそのままカルコゲナイドガラス
に適用しても、紡糸中にガラスの酸化や失透を伴
うために、所望の赤外透過性ガラスフアイバーを
得ることができない。本発明はカルコゲナイドガ
ラスを紡糸する際に懸念される酸化や失透の問題
を払拭して、カルコゲナイドガラスから赤外透過
性に優れたコア−クラツド構造のフアイバーを製
造可能ならしめる新しいガラスフアイバー製造法
を提供する。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明に係るガラスフアイバー製造法は、下部
に紡糸ノズルを有する円筒形二重ルツボの内側ル
ツボにカルコゲナイドガラスロツドを、外側ルツ
ボに該ガラスロツドよりも屈折率が低いカルコゲ
ナイドガラスチユーブをそれぞれ挿入し、ルツボ
内部及びルツボ外部を不活性ガス雰囲気に保持
し、紡糸ノズル近傍のチユーブ及びロツドのみを
ガラス転移温度よりも高い温度に加熱しながらガ
ラスチユーブとガラスロツドを同時にルツボの紡
糸ノズルから引き出してコア−クラツド構造を有
するカルコゲナイドガラスフアイバーを得ること
からなる。 ［作 用］ 本発明の方法に於いて、紡糸ノズル近傍に位置
するガラスチユーブ及びガラスロツドを加熱する
に際しては、予め二重ルツボ内部及びルツボ外周
のノズル近辺を不活性ガスにて充分置換しておく
ことが望ましい。この置換が不充分であると、ガ
ラスチユーブ及びガラスロツドが加熱時に水蒸気
や酸素で侵蝕されることがあるからである。加熱
は二重ルツボ内部及びルツボの紡糸ノズル近傍を
不活性ガス雰囲気に保持し、紡糸ノズル近傍に位
置するガラスチユーブ及びガラスロツドに対して
局部的に行なわれ、これらがガラス転移温度以上
に加熱されて流動化した後は、ルツボ内のガス圧
及び／又はガラスチユーブ及びガラスロツドに加
えられる荷重によつて直ちに紡糸される。従つ
て、紡糸工程中にガラスが酸素で侵されることが
なく、また、フアイバーが切断されることもな
い。そしてまた、長時間ガラス転移温度以上の温
度にさらされることがないので、ガラスに失透が
生ずる心配もない。 加熱温度はガラスチユーブ及びガラスロツドを
103〜108ポイズの範囲の粘度に保持できる温度域
であることが好ましい。ガラスの粘度が103ポイ
ズより低くなると、両ガラスの失透傾向が増大し
たり、得られるフアイバーの真円度が低下するこ
とがある。また、ガラスの粘度が108ポイズより
高い場合は、ガラスが粘性流動しにくくなるた
め、紡糸に要するルツボ内圧及び／又は荷重を増
大しなければならず、このためにフアイバー径の
制御が困難になるうえ、紡糸に際しての線引き速
度が遅くなり、生産性が低下する。 紡糸ノズルの近傍に位置するガラスチユーブと
ガラスロツドは上記の温度域に加熱され、紡糸ノ
ズルから同時に紡糸される。この場合、ガラスチ
ユーブ及びガラスロツドに格別荷重をかけなくて
も、それぞれの自重のみで紡糸することができる
が、加熱温度に於けるガラスチユーブ及びガラス
ロツドの粘度が異なる場合は、その粘度差に応じ
て内側ルツボの内圧と外側ルツボの内圧をそれぞ
れ不活性ガスにて加圧することにより、また粘度
差がない場合は、内側ルツボの内圧と外側ルツボ
の内圧を同じ圧力に不活性ガスで加圧することに
より、紡糸温度を下げ、紡糸に際してのガラスの
失透を抑制することができる。しかし、その場合
でも不活性ガス圧力は５Kg／cm2以下、好ましくは
0.1〜３Kg／cm2の範囲とすべきであつて、５Kg／
cm2を越える過剰加圧はフアイバー径の制御を困難
にし、フアイバーの真円度を低下させる。 また、加熱温度に於けるガラスチユーブ及びガ
ラスロツドの粘度が著しく異なる場合及び得られ
るフアイバーのコア径とクラツド径の比率を厳密
に制御したい場合には、ガラスチユーブ及びガラ
スロツドの上端にそれぞれ独立の荷重を加えるこ
とが有効である。しかし、余り荷重をかけ過ぎる
とガラスチユーブやガラスロツドが破壊される虞
れがあり、フアイバー径の制御も困難になるの
で、荷重の上限は10Kg／cm2程度とすることが適当
である。 ［実施例］ 次に本発明の方法を実施例に基づいてさらに詳
細に説明する。 実施例 １ 第１図に示した構成の装置を使用して、本発明
の方法に従いコア−クラツド構造を有するカルコ
ゲナイドガラスフアイバーを製造した。 まず、フランジ１８の部分で装置の上部を下部
から取りはずし、Ge：25モル％、Se：13モル％、
Te：60モル％、Tl：２モル％の組成で、直径9.5
mm、長さ120mmのコア用ガラスロツド３と、Ge：
24モル％、Se：16モル％、Te：60モル％の組成
で、内径13mm、外径17.5mm、長さ120のクラツド
用ガラスチユーブ４を、第１図に示すように、底
部に紡糸ノズルを備えた二重ルツボの内側ルツボ
１及び外側ルツボ２の中にそれぞれ垂直に収容し
た。ガラスロツド３には５Kg／cm2の荷重−Ａを、
ガラスチユーブ４には20Kg／cm2の荷重−Ｂを加え
た後、耐圧ゴムチユーブ１６及びゴムパツキン１
７を介してフランジ１８を閉じ、二重ルツボの内
部及びその外周をアルゴンガスで充分置換した。 その後、二重ルツボ内への不活性ガス入口７及
び８を閉じ、二重ルツボの紡糸ノズル近傍のみを
局部的に加熱できるヒーター１１を徐々に285℃
まで昇温する。この昇温によつてルツボ内のガラ
スチユーブとガラスロツドの先端は流動化するの
で、不活性ガスにて内側ルツボ１内を、0.5Kg／
cm2に、また外側ルツボ２内を0.8Kg／cm2に加圧し、
流動化したガラスチユーブとガラスロツドをルツ
ボ底部の紡糸ノズルから同様に引き出した。こう
して得られたフアイバーを直ちにコーター１２に
導いて紫外線硬化型樹脂１３をフアイバーにコー
テイングした後、紫外線ランプ１４にて樹脂を硬
化させることにより、コア径420μm、クラツド径
550μm、樹脂コーテイング厚30μm、長さ20mの
カルコゲナイドガラスフアイバーを得た。このフ
アイバーの透過損失値の波長依存性を第２図に示
す。また、フアイバーのガラス組成、紡糸条件及
び最低透過損失値をまとめて第１表に示す。 実施例 ２〜４ ガラス組成及び紡糸条件を第１表に示すごとく
変更した以外は実施例１と同様な方法でコア−ク
ラツド型カルコゲナイドガラスフアイバーを調製
した。各フアイバー径、紡糸条件、最低透過損値
及びその波長を第１表に示す。 比較例 １、２ 実施例１及び４でコアに用いたガラスロツドの
みを第１図に示す装置の内側ルツボ１に入れ、ガ
ラスチユーブを使用しなかつた以外は実施例１と
同様な方法で樹脂クラツドフアイバーを製造し
た。この場合の紡糸条件及びフアイバー径も第１
表に
造を有するカルコゲナイドガラスフアイバーの製
造方法に関する。 ［従来の技術］ カルコゲナイドガラスは赤外透過性及び耐候性
に優れた赤外フアイバー用材料であつて、既に数
多くのガラス組成が報告されている（例えばZ.U.
Borisova、Glassy Semiconductor
Plenumpress、New York、1981）。これらのカ
ルコゲナイドガラス組成の中で、波長10μm付近、
すなわち炭酸ガスレーザー光線の波長領域の光を
低損失で透過し得るものは、Teの含有量が50モ
ル％以上であるGe−Se−Te系であつて、そのフ
アイバー化が検討されている（例えば、勝山俊
夫、松村宏善、電子通信学会全国大会（昭和60年
３月）予稿集p4−256）。しかし、Te含有の高い
ガラスフアイバーは機械的強度が低いため、樹脂
コーテイング等による補強をしなければ実用性に
乏しい。ところが、波長10μm付近は各種樹脂材
料の指紋領域であるため、その波長領域の赤外線
を吸収する。従つて、このような樹脂材料をカル
コゲナイドガラスフアイバーの外周に直接コーテ
イングすることはできない。 この問題点はカルコゲナイドガラスフアイバー
をコア−クラツドの二重構造にした後、その外周
を樹脂でコーテイングすることによつて解決され
る。コア−クラツド構造を有するガラスフアイバ
ーの製造法としては、二重ルツボ法が知られてい
る（金森照寿等、電子通信研究所、研究実用化報
告、32（1983）、2737）。この方法はコアとなるガ
ラスを内側のルツボに、クラツドとなるガラスを
外側のルツボにそれぞれ挿入して溶融し、二重ル
ツボの底部に設けた紡糸ノズルから両ガラスを同
時に押し出してフアイバーとするものである。し
かし、上記したようにTe含有量が50モル％と高
いカルコゲナイドガラス系は、結晶化に対する熱
的安定性が低いために、またAs及びSe等の蒸気
圧が高い成分を含むカルコゲナイドガラス系は、
高温状態でのガラス成分の蒸発によつて組成変動
が起るために、上に述べた二重ルツボ法ではコア
−クラツド構造のカルコゲナイドガラスフアイバ
ーを定常的に製造することが困難である。 このほか、コア−クラツド構造を有するガラス
フアイバーの製造方法として、クラツドとなるチ
ユーブ状のガラスの中にコアとなるロツド状のガ
ラスを挿入し、その先端部を溶融紡糸するロツド
インチユーブ法が、石英ガラスフアイバーの製造
に従来から利用されている。しかし、カルコゲナ
イドガラスは、僅かな温度変化でも粘度が著しく
変動するうえ、その紡糸は非酸化性雰囲気で行な
わなければならないため、ロツドインチユーブ法
をそのままカルコゲナイドガラスフアイバーの製
造に利用することはできない。 ［発明が解決しようとする問題点］ 上記したように、従来のロツドインチユーブ法
や二重ルツボ法をそのままカルコゲナイドガラス
に適用しても、紡糸中にガラスの酸化や失透を伴
うために、所望の赤外透過性ガラスフアイバーを
得ることができない。本発明はカルコゲナイドガ
ラスを紡糸する際に懸念される酸化や失透の問題
を払拭して、カルコゲナイドガラスから赤外透過
性に優れたコア−クラツド構造のフアイバーを製
造可能ならしめる新しいガラスフアイバー製造法
を提供する。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明に係るガラスフアイバー製造法は、下部
に紡糸ノズルを有する円筒形二重ルツボの内側ル
ツボにカルコゲナイドガラスロツドを、外側ルツ
ボに該ガラスロツドよりも屈折率が低いカルコゲ
ナイドガラスチユーブをそれぞれ挿入し、ルツボ
内部及びルツボ外部を不活性ガス雰囲気に保持
し、紡糸ノズル近傍のチユーブ及びロツドのみを
ガラス転移温度よりも高い温度に加熱しながらガ
ラスチユーブとガラスロツドを同時にルツボの紡
糸ノズルから引き出してコア−クラツド構造を有
するカルコゲナイドガラスフアイバーを得ること
からなる。 ［作 用］ 本発明の方法に於いて、紡糸ノズル近傍に位置
するガラスチユーブ及びガラスロツドを加熱する
に際しては、予め二重ルツボ内部及びルツボ外周
のノズル近辺を不活性ガスにて充分置換しておく
ことが望ましい。この置換が不充分であると、ガ
ラスチユーブ及びガラスロツドが加熱時に水蒸気
や酸素で侵蝕されることがあるからである。加熱
は二重ルツボ内部及びルツボの紡糸ノズル近傍を
不活性ガス雰囲気に保持し、紡糸ノズル近傍に位
置するガラスチユーブ及びガラスロツドに対して
局部的に行なわれ、これらがガラス転移温度以上
に加熱されて流動化した後は、ルツボ内のガス圧
及び／又はガラスチユーブ及びガラスロツドに加
えられる荷重によつて直ちに紡糸される。従つ
て、紡糸工程中にガラスが酸素で侵されることが
なく、また、フアイバーが切断されることもな
い。そしてまた、長時間ガラス転移温度以上の温
度にさらされることがないので、ガラスに失透が
生ずる心配もない。 加熱温度はガラスチユーブ及びガラスロツドを
103〜108ポイズの範囲の粘度に保持できる温度域
であることが好ましい。ガラスの粘度が103ポイ
ズより低くなると、両ガラスの失透傾向が増大し
たり、得られるフアイバーの真円度が低下するこ
とがある。また、ガラスの粘度が108ポイズより
高い場合は、ガラスが粘性流動しにくくなるた
め、紡糸に要するルツボ内圧及び／又は荷重を増
大しなければならず、このためにフアイバー径の
制御が困難になるうえ、紡糸に際しての線引き速
度が遅くなり、生産性が低下する。 紡糸ノズルの近傍に位置するガラスチユーブと
ガラスロツドは上記の温度域に加熱され、紡糸ノ
ズルから同時に紡糸される。この場合、ガラスチ
ユーブ及びガラスロツドに格別荷重をかけなくて
も、それぞれの自重のみで紡糸することができる
が、加熱温度に於けるガラスチユーブ及びガラス
ロツドの粘度が異なる場合は、その粘度差に応じ
て内側ルツボの内圧と外側ルツボの内圧をそれぞ
れ不活性ガスにて加圧することにより、また粘度
差がない場合は、内側ルツボの内圧と外側ルツボ
の内圧を同じ圧力に不活性ガスで加圧することに
より、紡糸温度を下げ、紡糸に際してのガラスの
失透を抑制することができる。しかし、その場合
でも不活性ガス圧力は５Kg／cm2以下、好ましくは
0.1〜３Kg／cm2の範囲とすべきであつて、５Kg／
cm2を越える過剰加圧はフアイバー径の制御を困難
にし、フアイバーの真円度を低下させる。 また、加熱温度に於けるガラスチユーブ及びガ
ラスロツドの粘度が著しく異なる場合及び得られ
るフアイバーのコア径とクラツド径の比率を厳密
に制御したい場合には、ガラスチユーブ及びガラ
スロツドの上端にそれぞれ独立の荷重を加えるこ
とが有効である。しかし、余り荷重をかけ過ぎる
とガラスチユーブやガラスロツドが破壊される虞
れがあり、フアイバー径の制御も困難になるの
で、荷重の上限は10Kg／cm2程度とすることが適当
である。 ［実施例］ 次に本発明の方法を実施例に基づいてさらに詳
細に説明する。 実施例 １ 第１図に示した構成の装置を使用して、本発明
の方法に従いコア−クラツド構造を有するカルコ
ゲナイドガラスフアイバーを製造した。 まず、フランジ１８の部分で装置の上部を下部
から取りはずし、Ge：25モル％、Se：13モル％、
Te：60モル％、Tl：２モル％の組成で、直径9.5
mm、長さ120mmのコア用ガラスロツド３と、Ge：
24モル％、Se：16モル％、Te：60モル％の組成
で、内径13mm、外径17.5mm、長さ120のクラツド
用ガラスチユーブ４を、第１図に示すように、底
部に紡糸ノズルを備えた二重ルツボの内側ルツボ
１及び外側ルツボ２の中にそれぞれ垂直に収容し
た。ガラスロツド３には５Kg／cm2の荷重−Ａを、
ガラスチユーブ４には20Kg／cm2の荷重−Ｂを加え
た後、耐圧ゴムチユーブ１６及びゴムパツキン１
７を介してフランジ１８を閉じ、二重ルツボの内
部及びその外周をアルゴンガスで充分置換した。 その後、二重ルツボ内への不活性ガス入口７及
び８を閉じ、二重ルツボの紡糸ノズル近傍のみを
局部的に加熱できるヒーター１１を徐々に285℃
まで昇温する。この昇温によつてルツボ内のガラ
スチユーブとガラスロツドの先端は流動化するの
で、不活性ガスにて内側ルツボ１内を、0.5Kg／
cm2に、また外側ルツボ２内を0.8Kg／cm2に加圧し、
流動化したガラスチユーブとガラスロツドをルツ
ボ底部の紡糸ノズルから同様に引き出した。こう
して得られたフアイバーを直ちにコーター１２に
導いて紫外線硬化型樹脂１３をフアイバーにコー
テイングした後、紫外線ランプ１４にて樹脂を硬
化させることにより、コア径420μm、クラツド径
550μm、樹脂コーテイング厚30μm、長さ20mの
カルコゲナイドガラスフアイバーを得た。このフ
アイバーの透過損失値の波長依存性を第２図に示
す。また、フアイバーのガラス組成、紡糸条件及
び最低透過損失値をまとめて第１表に示す。 実施例 ２〜４ ガラス組成及び紡糸条件を第１表に示すごとく
変更した以外は実施例１と同様な方法でコア−ク
ラツド型カルコゲナイドガラスフアイバーを調製
した。各フアイバー径、紡糸条件、最低透過損値
及びその波長を第１表に示す。 比較例 １、２ 実施例１及び４でコアに用いたガラスロツドの
みを第１図に示す装置の内側ルツボ１に入れ、ガ
ラスチユーブを使用しなかつた以外は実施例１と
同様な方法で樹脂クラツドフアイバーを製造し
た。この場合の紡糸条件及びフアイバー径も第１
表に
【表】
示す。また、比較例１で得られた樹脂クラツドフ
アイバーの透過損失値の波長依存性を第２図に示
す。第２図から明らかな通り、樹脂クラツドフア
イバーは、波長５〜11μmの領域で樹脂による吸
収が生じているため、透過損失値は5dB／ｍ程度
増加した。 ［効 果］ 本発明の方法によれば、結晶化に対して安定で
ないために、従来のロツドインチユーブ法が二重
ルツボ法では製造が不可能であつたコア−クラツ
ド型カルコゲナイドガラスフアイバーを、ガラス
の酸化や失透を伴わずに製造することができる。
そして、コア−クラツド型カルコゲナイドガラス
フアイバーは、これに樹脂をコーテイングしても
赤外透過性が損われることがないので、本発明の
方法はカルコゲナイドガラスフアイバーの実用性
を高めるうえで極めて有益である。
アイバーの透過損失値の波長依存性を第２図に示
す。第２図から明らかな通り、樹脂クラツドフア
イバーは、波長５〜11μmの領域で樹脂による吸
収が生じているため、透過損失値は5dB／ｍ程度
増加した。 ［効 果］ 本発明の方法によれば、結晶化に対して安定で
ないために、従来のロツドインチユーブ法が二重
ルツボ法では製造が不可能であつたコア−クラツ
ド型カルコゲナイドガラスフアイバーを、ガラス
の酸化や失透を伴わずに製造することができる。
そして、コア−クラツド型カルコゲナイドガラス
フアイバーは、これに樹脂をコーテイングしても
赤外透過性が損われることがないので、本発明の
方法はカルコゲナイドガラスフアイバーの実用性
を高めるうえで極めて有益である。
第１図は本発明の実施例で使用したフアイバー
製造装置の概略断面図である。第２図は実施例１
及び比較例１で得たガラスフアイバーの透過損失
値の波長依存性を示すグラフである。 １：内側ルツボ、２：外側ルツボ、３：コア用
ガラスロツド、４：クラツド用ガラスチユーブ、
５：荷重−Ａ、６：荷重−Ｂ、７：内側ルツボ加
圧用不活性ガス入口、８：外側ルツボ加圧用不活
性ガス入口、９：ルツボ外周雰囲気制御用不活性
ガス入口、１０：ルツボ外周雰囲気制御用不活性
ガス出口、１１：局部加熱用ヒーター、１２：コ
ーター、１３：紫外線硬化型樹脂、１４：紫外線
ランプ、１５：プリントローラー、１６：耐圧ゴ
ムチユーブ、１７：ゴムパツキン、１８：フラン
ジ。
製造装置の概略断面図である。第２図は実施例１
及び比較例１で得たガラスフアイバーの透過損失
値の波長依存性を示すグラフである。 １：内側ルツボ、２：外側ルツボ、３：コア用
ガラスロツド、４：クラツド用ガラスチユーブ、
５：荷重−Ａ、６：荷重−Ｂ、７：内側ルツボ加
圧用不活性ガス入口、８：外側ルツボ加圧用不活
性ガス入口、９：ルツボ外周雰囲気制御用不活性
ガス入口、１０：ルツボ外周雰囲気制御用不活性
ガス出口、１１：局部加熱用ヒーター、１２：コ
ーター、１３：紫外線硬化型樹脂、１４：紫外線
ランプ、１５：プリントローラー、１６：耐圧ゴ
ムチユーブ、１７：ゴムパツキン、１８：フラン
ジ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 下部に紡糸ノズルを有する円筒形二重ルツボ
の内側ルツボにカルコゲナイドガラスロツドを、
外側ルツボに該ガラスロツドよりも屈折率が低い
カルコゲナイドガラスチユーブをそれぞれ挿入
し、ルツボ内部及びルツボ外部を不活性ガス雰囲
気に保持し、紡糸ノズル近傍のチユーブ及びロツ
ドのみをガラス転移温度よりも高い温度に加熱し
ながらガラスチユーブとガラスロツドを同時にル
ツボの紡糸ノズルから引き出すことを特徴とする
コア−クラツド構造を有するカルコゲナイドガラ
スフアイバーの製造方法。 ２ チユーブ及びロツドの加熱温度がこれらを
103〜108ポイズの粘度に保持できる温度であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方
法。 ３ ルツボ内のチユーブ及びロツドを加熱するに
際して、内側ルツボ内及び外側ルツボ内をそれぞ
れ独立に不活性ガスにて加圧することを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４ ルツボ内の不活性ガスの圧力が５Kg／cm2以下
であることを特徴とする特許請求の範囲第３項記
載の方法。 ５ ルツボ内のチユーブ及びロツドを加熱するに
際して、チユーブ及びロツドの上端にそれぞれ荷
重をかけることを特徴とする特許請求の範囲第１
項又は第３項記載の方法。 ６ チユーブ及びロツドの上端にかける荷重が10
Kg／cm2以下であることを特徴とする特許請求の範
囲第５項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6810587A JPS63236729A (ja) | 1987-03-24 | 1987-03-24 | コア−クラツド構造を有するカルコゲナイドガラスフアイバ−の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6810587A JPS63236729A (ja) | 1987-03-24 | 1987-03-24 | コア−クラツド構造を有するカルコゲナイドガラスフアイバ−の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63236729A JPS63236729A (ja) | 1988-10-03 |
| JPH0527577B2 true JPH0527577B2 (ja) | 1993-04-21 |
Family
ID=13364126
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6810587A Granted JPS63236729A (ja) | 1987-03-24 | 1987-03-24 | コア−クラツド構造を有するカルコゲナイドガラスフアイバ−の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63236729A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5879426A (en) * | 1996-08-12 | 1999-03-09 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Process for making optical fibers from core and cladding glass rods |
| IT1288836B1 (it) * | 1996-11-19 | 1998-09-24 | Cselt Centro Studi Lab Telecom | Fibre ottiche monomodo attive e procedimento per la loro realizzazione |
| DE19963867C1 (de) | 1999-12-30 | 2001-06-13 | Schott Glas | Vorrichtung und Verfahren zum Wiederaufschmelzen von Glasstäben |
-
1987
- 1987-03-24 JP JP6810587A patent/JPS63236729A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63236729A (ja) | 1988-10-03 |
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