JPH05285491A - コークス炉安水の処理方法 - Google Patents
コークス炉安水の処理方法Info
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- JPH05285491A JPH05285491A JP4094170A JP9417092A JPH05285491A JP H05285491 A JPH05285491 A JP H05285491A JP 4094170 A JP4094170 A JP 4094170A JP 9417092 A JP9417092 A JP 9417092A JP H05285491 A JPH05285491 A JP H05285491A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Activated Sludge Processes (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
(57)【要約】
コークス炉で発生する安水中のＣＯＤ成分を活性汚泥と
オゾンを用いることにより効率的に低減する方法を提供
する。 【構成】 コークス炉で発生する安水を活性汚泥処理
し、次いでオゾン処理して安水中のＣＯＤ成分を低減す
るに際し、導入する安水のＰＨを８〜１０の範囲内のほ
ぼ一定値に管理すると共にその活性汚泥処理槽内の酸化
還元電位を１５０〜３００ｍｖに制御して活性汚泥処理
し、次いで酸化処理槽内で上記ＰＨ６〜７の処理水にオ
ゾンを添加、撹拌する。
オゾンを用いることにより効率的に低減する方法を提供
する。 【構成】 コークス炉で発生する安水を活性汚泥処理
し、次いでオゾン処理して安水中のＣＯＤ成分を低減す
るに際し、導入する安水のＰＨを８〜１０の範囲内のほ
ぼ一定値に管理すると共にその活性汚泥処理槽内の酸化
還元電位を１５０〜３００ｍｖに制御して活性汚泥処理
し、次いで酸化処理槽内で上記ＰＨ６〜７の処理水にオ
ゾンを添加、撹拌する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コークス炉で発生する
安水中のＣＯＤ成分を活性汚泥とオゾンを用いることに
より効率的に低減する方法に関するものである。
安水中のＣＯＤ成分を活性汚泥とオゾンを用いることに
より効率的に低減する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、表面化してきた地球環境問題は、
オゾン層の破壊、地球温暖化、酸性雨等の大気問題から
海洋汚染等水質問題、有害廃棄物問題と多岐に渡ってき
ている。特に水質汚染は、その基準達成率の遅れから最
近その対応策がクローズアップされてきている。
オゾン層の破壊、地球温暖化、酸性雨等の大気問題から
海洋汚染等水質問題、有害廃棄物問題と多岐に渡ってき
ている。特に水質汚染は、その基準達成率の遅れから最
近その対応策がクローズアップされてきている。
【０００３】鉄鋼業においても水質対応策は多数存在し
ているが、コークス炉で発生する安水は、その処理量の
多さ、石炭乾留物であることから多成分混在物であり、
その処理方法が難しいことから生物処理である活性汚泥
処理、濾過処理、凝集沈殿処理等の方法で対応してきて
いる。
ているが、コークス炉で発生する安水は、その処理量の
多さ、石炭乾留物であることから多成分混在物であり、
その処理方法が難しいことから生物処理である活性汚泥
処理、濾過処理、凝集沈殿処理等の方法で対応してきて
いる。
【０００４】上記活性汚泥処理は、生物の酸化反応を利
用して処理することから反応時間が長く、かつ生物の順
応性から変動に弱いことから、処理槽の大型化、細かい
制御が非常に難しい等の問題点がある。従来からもこの
活性汚泥能力向上として、「コークスサンキュラー」第
３６巻、第１号、１９８７年に、汚泥槽内での酸化還元
電位、溶存酸素を制御して活性汚泥の沈降性を制御する
方法が開示されている。また、「化学装置」１０月号１
９９１年に、生物単体処理では難しい水質規制への対応
として、活性炭吸着により脱色、ＣＯＤ低減を行う方法
が開示されている。また、特開昭４９−７０４５７号
に、活性汚泥後の処理水へのオゾン吹き込みによる脱色
への利用方法が開示されており、「三菱電気技法」第４
６巻、第５号１９７２年にはシアン、フェノール排水へ
のオゾン吹き込みによる除去方法が開示されている。
用して処理することから反応時間が長く、かつ生物の順
応性から変動に弱いことから、処理槽の大型化、細かい
制御が非常に難しい等の問題点がある。従来からもこの
活性汚泥能力向上として、「コークスサンキュラー」第
３６巻、第１号、１９８７年に、汚泥槽内での酸化還元
電位、溶存酸素を制御して活性汚泥の沈降性を制御する
方法が開示されている。また、「化学装置」１０月号１
９９１年に、生物単体処理では難しい水質規制への対応
として、活性炭吸着により脱色、ＣＯＤ低減を行う方法
が開示されている。また、特開昭４９−７０４５７号
に、活性汚泥後の処理水へのオゾン吹き込みによる脱色
への利用方法が開示されており、「三菱電気技法」第４
６巻、第５号１９７２年にはシアン、フェノール排水へ
のオゾン吹き込みによる除去方法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の方法におい
て記載されている活性汚泥を用いた生物処理では、導入
処理水の水質の大きな変動、つまり急激な環境変化には
活性汚泥の処理能力が追従ができないこと、環境順応が
遅れ、場合によっては死滅すること、また多成分系の同
時処理では処理値に限界が生じる等の問題が生じてい
る。
て記載されている活性汚泥を用いた生物処理では、導入
処理水の水質の大きな変動、つまり急激な環境変化には
活性汚泥の処理能力が追従ができないこと、環境順応が
遅れ、場合によっては死滅すること、また多成分系の同
時処理では処理値に限界が生じる等の問題が生じてい
る。
【０００６】この対応への一環として、例えば処理水を
活性汚泥処理後に活性炭で吸着処理する等の複合処理が
なされているが、いずれにしても処理能力が固定的な除
去法となるため、過渡的な最大処理値に対応するために
は大型な設備になったり、安水のような高分子を多量に
含んだ処理水を対象とする場合、細孔内の表面への物理
的な吸着を原理とする活性炭法においては、特に大きな
分子量のものは分子径も大きく吸着できない場合も生じ
る。
活性汚泥処理後に活性炭で吸着処理する等の複合処理が
なされているが、いずれにしても処理能力が固定的な除
去法となるため、過渡的な最大処理値に対応するために
は大型な設備になったり、安水のような高分子を多量に
含んだ処理水を対象とする場合、細孔内の表面への物理
的な吸着を原理とする活性炭法においては、特に大きな
分子量のものは分子径も大きく吸着できない場合も生じ
る。
【０００７】また単純に活性汚泥処理後の処理水とか原
安水にオゾンを用いて酸化処理する場合、ＣＯＤ成分以
外のロダン、アンモニア等にオゾンが消費されたり、ま
た、シアン等の成分が新たに発生したりし、水中のＣＯ
Ｄ成分の酸化による非ＣＯＤ成分化ができず効率的な除
去が不可能であった。
安水にオゾンを用いて酸化処理する場合、ＣＯＤ成分以
外のロダン、アンモニア等にオゾンが消費されたり、ま
た、シアン等の成分が新たに発生したりし、水中のＣＯ
Ｄ成分の酸化による非ＣＯＤ成分化ができず効率的な除
去が不可能であった。
【０００８】本発明は安水中のＣＯＤ成分を活性汚泥処
理とオゾン処理を特定の条件下で適用することによっ
て、効率的に低減する方法を提供することを目的とした
ものである。
理とオゾン処理を特定の条件下で適用することによっ
て、効率的に低減する方法を提供することを目的とした
ものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、コークス炉で
発生する安水を活性汚泥処理し、次いでオゾン処理して
安水中のＣＯＤ成分を低減するに際し、導入する安水の
ＰＨを８〜１０の範囲内のほぼ一定値に管理すると共に
その活性汚泥処理槽内の酸化還元電位を１５０〜３００
ｍｖに制御して活性汚泥処理し、次いで酸化処理槽内で
上記ＰＨ６〜７の処理水にオゾンを添加、攪拌すること
を特徴とするコークス炉安水の処理方法である。
発生する安水を活性汚泥処理し、次いでオゾン処理して
安水中のＣＯＤ成分を低減するに際し、導入する安水の
ＰＨを８〜１０の範囲内のほぼ一定値に管理すると共に
その活性汚泥処理槽内の酸化還元電位を１５０〜３００
ｍｖに制御して活性汚泥処理し、次いで酸化処理槽内で
上記ＰＨ６〜７の処理水にオゾンを添加、攪拌すること
を特徴とするコークス炉安水の処理方法である。
【００１０】
【発明の作用】本発明は、まず、コークス炉から発生す
る安水にアルカリ水溶液、海水あるいは淡水を混合して
ＰＨを８〜１０の範囲内のほぼ一定値の処理水とするの
で後続する活性汚泥処理の負荷が過不足なく安定的に遂
行できる。上記ほぼ一定値というのはＰＨが８〜１０の
範囲内においてそのＰＨが緩やかに変動するとしても急
激に変動しないということであり、具体的には、連続的
に供給される処理水のＰＨを８〜１０の範囲内でその変
化幅を例えば±３０％の範囲に管理するものである。
る安水にアルカリ水溶液、海水あるいは淡水を混合して
ＰＨを８〜１０の範囲内のほぼ一定値の処理水とするの
で後続する活性汚泥処理の負荷が過不足なく安定的に遂
行できる。上記ほぼ一定値というのはＰＨが８〜１０の
範囲内においてそのＰＨが緩やかに変動するとしても急
激に変動しないということであり、具体的には、連続的
に供給される処理水のＰＨを８〜１０の範囲内でその変
化幅を例えば±３０％の範囲に管理するものである。
【００１１】また、ＰＨ８〜１０の範囲内のほぼ一定値
に管理された処理水を活性汚泥処理する処理槽内には、
例えば散気管を用いて酸素源を供給するとかあるいはイ
ンペラー等で処理水表層部を攪拌することで酸素源であ
る空気を取り込むことによって活性汚泥処理槽内の酸化
還元電位を１５０〜３００ｍｖに制御して活性汚泥処理
するので、処理水中のロダンは２ｐｐｍ以下に除去さ
れ、且つ処理水中のアンモニアは酸化処理されて亜硝酸
を１０〜１００ｐｐｍ発生させることでアンモニア量を
低減すると共に処理水のＰＨを６〜７にすることがで
き、後続するオゾンによる酸化処理に適したＰＨの処理
水を準備できる。
に管理された処理水を活性汚泥処理する処理槽内には、
例えば散気管を用いて酸素源を供給するとかあるいはイ
ンペラー等で処理水表層部を攪拌することで酸素源であ
る空気を取り込むことによって活性汚泥処理槽内の酸化
還元電位を１５０〜３００ｍｖに制御して活性汚泥処理
するので、処理水中のロダンは２ｐｐｍ以下に除去さ
れ、且つ処理水中のアンモニアは酸化処理されて亜硝酸
を１０〜１００ｐｐｍ発生させることでアンモニア量を
低減すると共に処理水のＰＨを６〜７にすることがで
き、後続するオゾンによる酸化処理に適したＰＨの処理
水を準備できる。
【００１２】上記活性汚泥処理後の活性汚泥含有処理水
から活性汚泥を沈降分離した処理水にオゾンを添加して
酸化処理すると、最優先に酸化される亜硝酸の硝酸化で
処理水のＰＨを５〜６に低減できるのでオゾンのアンモ
ニアの酸化への消費回避、ロダンの酸化分解によるシア
ン化の回避を可能として、処理水中のＣＯＤ成分の選択
的酸化、処理水中へのシアン等毒性物質の混入を防止で
きる。
から活性汚泥を沈降分離した処理水にオゾンを添加して
酸化処理すると、最優先に酸化される亜硝酸の硝酸化で
処理水のＰＨを５〜６に低減できるのでオゾンのアンモ
ニアの酸化への消費回避、ロダンの酸化分解によるシア
ン化の回避を可能として、処理水中のＣＯＤ成分の選択
的酸化、処理水中へのシアン等毒性物質の混入を防止で
きる。
【００１３】本発明において対象とする処理水である安
水のＰＨは通常８以上の値であるが、その値はコークス
炉操業条件、石炭条件によって安水の成分が変動し、し
ばしば高い値を示す現象が発生し活性汚泥処理を困難に
していた。例えば処理水のＰＨを８に管理して処理して
いる過程で急激にＰＨが１０に変動すると活性汚泥処理
が乱れ、未消化ＣＯＤが多量に残ったり、活性汚泥の一
部が死滅する。また、活性汚泥処理後のオゾンによる酸
化処理においてオゾンが大量に消費されるという問題が
発生する。
水のＰＨは通常８以上の値であるが、その値はコークス
炉操業条件、石炭条件によって安水の成分が変動し、し
ばしば高い値を示す現象が発生し活性汚泥処理を困難に
していた。例えば処理水のＰＨを８に管理して処理して
いる過程で急激にＰＨが１０に変動すると活性汚泥処理
が乱れ、未消化ＣＯＤが多量に残ったり、活性汚泥の一
部が死滅する。また、活性汚泥処理後のオゾンによる酸
化処理においてオゾンが大量に消費されるという問題が
発生する。
【００１４】従って、本発明はＰＨ８〜１０の範囲内の
ほぼ一定値に管理するために、アルカリ水溶液、海水あ
るいは淡水を選択配合することによってその変動幅を可
能な範囲において小さくするものである。
ほぼ一定値に管理するために、アルカリ水溶液、海水あ
るいは淡水を選択配合することによってその変動幅を可
能な範囲において小さくするものである。
【００１５】上記活性汚泥処理槽内の酸化還元電位は１
５０ｍｖ未満になると活性汚泥が酸欠状態となって活性
度が低下する。一方、３００ｍｖを越えると過曝気とな
って活性汚泥の自己消化現象が発現すると共に亜硝酸が
過剰に生成し、後続する酸化処理工程におけるオゾンに
よる亜硝酸の優先酸化時にオゾンの消費量が増加する。
５０ｍｖ未満になると活性汚泥が酸欠状態となって活性
度が低下する。一方、３００ｍｖを越えると過曝気とな
って活性汚泥の自己消化現象が発現すると共に亜硝酸が
過剰に生成し、後続する酸化処理工程におけるオゾンに
よる亜硝酸の優先酸化時にオゾンの消費量が増加する。
【００１６】従って、本発明は導入され処理水中に酸素
源を供給し酸化還元電位を１５０〜３００ｍｖに制御す
る。制御手段としては散気管から供給する空気量あるい
はインペラー回転数により調整することができ、当然両
手段を組み合わせて使用できる。
源を供給し酸化還元電位を１５０〜３００ｍｖに制御す
る。制御手段としては散気管から供給する空気量あるい
はインペラー回転数により調整することができ、当然両
手段を組み合わせて使用できる。
【００１７】尚、上記処理槽内の微生物量は１日に処理
するＣＯＤ量と微生物槽体積の比率を１．０〜１．５に
調節することが好ましい。
するＣＯＤ量と微生物槽体積の比率を１．０〜１．５に
調節することが好ましい。
【００１８】上記活性汚泥処理後のオゾンによる酸化処
理において、活性汚泥を分離した処理水は攪拌槽にてオ
ゾンと攪拌混合する。このオゾンによる酸化処理によっ
て、処理水中の亜硝酸が優先的に酸化されて硝酸とな
り、処理水中のＰＨは５〜６となり、この段階でＣＯＤ
の酸化分解処理が進行するので、オゾン添加量は処理水
中のＣＯＤ低減量に応じて調整するものである。
理において、活性汚泥を分離した処理水は攪拌槽にてオ
ゾンと攪拌混合する。このオゾンによる酸化処理によっ
て、処理水中の亜硝酸が優先的に酸化されて硝酸とな
り、処理水中のＰＨは５〜６となり、この段階でＣＯＤ
の酸化分解処理が進行するので、オゾン添加量は処理水
中のＣＯＤ低減量に応じて調整するものである。
【００１９】上記オゾンによる酸化分解処理の効率をよ
り高めるためには処理水中のオゾン気泡径をできるだけ
小さくすることが望ましく、またオゾン気泡を処理水中
により長く滞留させるためにはインペラーを用いた数１
０００回転の高速攪拌がよい。このオゾン酸化により、
オゾン消費量を最小で処理水中ＣＯＤ量を精度よく低減
できる。
り高めるためには処理水中のオゾン気泡径をできるだけ
小さくすることが望ましく、またオゾン気泡を処理水中
により長く滞留させるためにはインペラーを用いた数１
０００回転の高速攪拌がよい。このオゾン酸化により、
オゾン消費量を最小で処理水中ＣＯＤ量を精度よく低減
できる。
【００２０】また、オゾンの利用効率を更に高める手段
としては、図１に示すように、上記攪拌処理手段を備え
たオゾン酸化処理槽を多段に、例えば２槽設置し、第１
槽に供給し、酸化処理後に第１槽から排出されたオゾン
１８を第２槽に供給することにより、オゾンの利用率が
高まると共に過渡的なＣＯＤ変化時のオゾン吹き込み量
調節が容易となる。
としては、図１に示すように、上記攪拌処理手段を備え
たオゾン酸化処理槽を多段に、例えば２槽設置し、第１
槽に供給し、酸化処理後に第１槽から排出されたオゾン
１８を第２槽に供給することにより、オゾンの利用率が
高まると共に過渡的なＣＯＤ変化時のオゾン吹き込み量
調節が容易となる。
【００２１】以上のように本発明は、コークス炉から発
生する安水の成分変動に対して、活性汚泥処理において
平均的に処理水中ＣＯＤ量を低減し、その処理水のオゾ
ン処理により過渡的なＣＯＤ変化に対応できるので、い
かなるコークス炉操業での安水成分が変化しても常に安
水中のＣＯＤ量を一定値以下に制御できる。
生する安水の成分変動に対して、活性汚泥処理において
平均的に処理水中ＣＯＤ量を低減し、その処理水のオゾ
ン処理により過渡的なＣＯＤ変化に対応できるので、い
かなるコークス炉操業での安水成分が変化しても常に安
水中のＣＯＤ量を一定値以下に制御できる。
【００２２】以下、本発明を図面にもとづいて具体的に
説明する。図２は本発明を実施する処理フローの一例の
説明図である。
説明する。図２は本発明を実施する処理フローの一例の
説明図である。
【００２３】コークス炉１で発生したコークス炉ガスを
配管２によりクーラー３に導き、アンモニア、硫化物、
シアン化物、無機化合物、フェノール等の有機物を含ん
だガス液として配管４により原安水タンク５に貯留す
る。この原安水はポンプ６にて配管７を通し蒸留塔８で
大部分のアンモニア、シアン化合物、硫化水素等が除去
される。この安水に海水あるいは水と混合してそのＰＨ
を８〜１０の範囲内でほぼ一定値に調整された処理水は
ポンプ９で配管１０を通し活性汚泥処理槽１２に導入す
る。
配管２によりクーラー３に導き、アンモニア、硫化物、
シアン化物、無機化合物、フェノール等の有機物を含ん
だガス液として配管４により原安水タンク５に貯留す
る。この原安水はポンプ６にて配管７を通し蒸留塔８で
大部分のアンモニア、シアン化合物、硫化水素等が除去
される。この安水に海水あるいは水と混合してそのＰＨ
を８〜１０の範囲内でほぼ一定値に調整された処理水は
ポンプ９で配管１０を通し活性汚泥処理槽１２に導入す
る。
【００２４】処理槽１２内には活性汚泥を槽当たりの１
日のＣＯＤ処理量比１．０〜１．５に調節した状態で、
空気配管１３にて槽１２内の酸化還元電位を１５０〜３
００ｍｖになるように空気を導入する。この空気の処理
槽１２内の活性汚泥への供給法は上記配管による導入方
式だけでなくインペラー等（図示せず）による空気の巻
き込みを利用した方法でもよい。
日のＣＯＤ処理量比１．０〜１．５に調節した状態で、
空気配管１３にて槽１２内の酸化還元電位を１５０〜３
００ｍｖになるように空気を導入する。この空気の処理
槽１２内の活性汚泥への供給法は上記配管による導入方
式だけでなくインペラー等（図示せず）による空気の巻
き込みを利用した方法でもよい。
【００２５】上記活性汚泥処理された処理水を配管１４
で沈降槽１５に導き、活性汚泥と処理水を分離する。分
離された処理水は配管１６にてオゾン攪拌槽１７に導入
され、オゾン１８と共に攪拌機１９にて攪拌される。こ
の際の攪拌機回転数はオゾン気泡径が１ｍｍ以下且つ滞
留時間が５分程度もてるようにすることが望まれる。ま
た温度は３０℃程度が好ましい。
で沈降槽１５に導き、活性汚泥と処理水を分離する。分
離された処理水は配管１６にてオゾン攪拌槽１７に導入
され、オゾン１８と共に攪拌機１９にて攪拌される。こ
の際の攪拌機回転数はオゾン気泡径が１ｍｍ以下且つ滞
留時間が５分程度もてるようにすることが望まれる。ま
た温度は３０℃程度が好ましい。
【００２６】図１はオゾン１８による酸化処理槽１７を
二つ配置した態様を示しており、第１槽に処理水とオゾ
ンが導入されインペラー１９で高速攪拌され酸化処理が
進行する。第１槽から抜き出された処理水は配管１６で
第２槽に導入される。一方第１槽から抜き出されたオゾ
ンを含有する排気は第２槽に導入される。この排気には
新たにオゾンを添加してその酸化能を調整できる。
二つ配置した態様を示しており、第１槽に処理水とオゾ
ンが導入されインペラー１９で高速攪拌され酸化処理が
進行する。第１槽から抜き出された処理水は配管１６で
第２槽に導入される。一方第１槽から抜き出されたオゾ
ンを含有する排気は第２槽に導入される。この排気には
新たにオゾンを添加してその酸化能を調整できる。
【００２７】上記酸化処理された処理水は、排水溝等の
排水設備（図示せず）に導かれ処理される。
排水設備（図示せず）に導かれ処理される。
【００２８】
【実施例】コークス炉安水をＰＨを９程度、水温を３０
度になるように希釈水、蒸気等で調節した後、活性汚泥
槽に導き、活性汚泥槽内の活性汚泥量を槽出口堰高さ、
排出管絞り等で活性汚泥槽当たりの１日のＣＯＤ処理量
比を１．０〜１．５程度になるように調節し、かつ活性
汚泥槽へ散気管により酸素源を供給し酸化還元電位１５
０〜２５０ｍｖになるように調節して試験した。
度になるように希釈水、蒸気等で調節した後、活性汚泥
槽に導き、活性汚泥槽内の活性汚泥量を槽出口堰高さ、
排出管絞り等で活性汚泥槽当たりの１日のＣＯＤ処理量
比を１．０〜１．５程度になるように調節し、かつ活性
汚泥槽へ散気管により酸素源を供給し酸化還元電位１５
０〜２５０ｍｖになるように調節して試験した。
【００２９】その結果を第１表に示す。試験Ｎｏ．１及
び２は本発明例であって、一定オゾン量でのＣＯＤ低減
かつロダンの低減、シアンなどの発生を制御ができてお
り効率的な安水の処理が行えた。尚、Ｎｏ．３は比較例
でＣＯＤ、ロダンの低減が悪く、またシアンの発生が見
られた。
び２は本発明例であって、一定オゾン量でのＣＯＤ低減
かつロダンの低減、シアンなどの発生を制御ができてお
り効率的な安水の処理が行えた。尚、Ｎｏ．３は比較例
でＣＯＤ、ロダンの低減が悪く、またシアンの発生が見
られた。
【００３０】
【表１】
【図１】処理水とオゾンを攪拌混合する２槽式装置の説
明図。
明図。
【図２】本発明を実施する処理フローの一例の説明図。
１…コークス炉 ２，４…ガス配管 ３…クーラー ５…安水タンク ６…ポンプ ７…配管 ８…蒸留塔 ９…ポンプ １０…配管 １１…希釈水 １２…活性汚泥処理槽 １３…空気供給管 １４…配管 １５…沈降槽 １６…配管 １７…混合槽 １８…オゾン １９…インペラー
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０２Ｆ 9/00 Ａ 8515−4Ｄ (72)発明者 山口彰一 東海市東海町５−３ 新日本製鐵株式会社 名古屋製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 コークス炉で発生する安水を活性汚泥処
理し、次いでオゾン処理して安水中のＣＯＤ成分を低減
するに際し、導入する安水のＰＨを８〜１０の範囲内の
ほぼ一定値に管理すると共にその活性汚泥処理槽内の酸
化還元電位を１５０〜３００ｍｖに制御して活性汚泥処
理し、次いで酸化処理槽内で上記ＰＨ６〜７の処理水に
オゾンを添加、攪拌することを特徴とするコークス炉安
水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4094170A JPH05285491A (ja) | 1992-04-14 | 1992-04-14 | コークス炉安水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4094170A JPH05285491A (ja) | 1992-04-14 | 1992-04-14 | コークス炉安水の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05285491A true JPH05285491A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=14102880
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4094170A Pending JPH05285491A (ja) | 1992-04-14 | 1992-04-14 | コークス炉安水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05285491A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015047580A (ja) * | 2013-09-03 | 2015-03-16 | 大阪ガスエンジニアリング株式会社 | シアンを含む溶液の処理設備及び処理方法、並びに該方法によるシアンイオンを低減した溶液の製造方法 |
| CN106745949A (zh) * | 2015-11-25 | 2017-05-31 | 衡阳市锦轩化工有限公司 | 一种adc发泡剂废水处理装置 |
| CN108911440A (zh) * | 2018-09-20 | 2018-11-30 | 河南小威环境科技有限公司 | 一种处理焦化废水的方法和系统 |
Citations (3)
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| JPS5061059A (ja) * | 1973-10-02 | 1975-05-26 | ||
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| JPH03275198A (ja) * | 1990-03-25 | 1991-12-05 | Asahi Kagaku Kenkyusho:Kk | 写真廃液の処理方法 |
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1992
- 1992-04-14 JP JP4094170A patent/JPH05285491A/ja active Pending
Patent Citations (3)
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