JPH05293690A - 耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒 - Google Patents
耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒Info
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- JPH05293690A JPH05293690A JP12435192A JP12435192A JPH05293690A JP H05293690 A JPH05293690 A JP H05293690A JP 12435192 A JP12435192 A JP 12435192A JP 12435192 A JP12435192 A JP 12435192A JP H05293690 A JPH05293690 A JP H05293690A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 製造時の生産性に優れると共に溶接棒として
の所要の性能(溶接作業性、溶接欠陥のない溶接金属の
確保など)を具備した耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶
接棒を提供する。 【構成】 この耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒
は、鋼心線として、鋼心線重量％で、Ｃ：０.０２〜０.
２％、Ｃu：０.０５〜１.０％、Ｎi：０.０５〜１.０％
を含有する鋼線を用い、該鋼心線の外周を被覆剤で被覆
し、該被覆剤が、被覆剤重量％で、ＣaＣＯ3：３５.０
〜６０.０％、ＣaＦ2：７.５〜２４.５％、ＳiＯ2：３.
５〜１１.０％、ＴiＯ2：２.０〜９.０％、Ｃu：０.１
％以下を含有する被覆剤であり、かつ、棒全重量％で、
Ｍn：０.２〜３.５％、Ｓi：０.４〜６.０％と必要に応
じて更にＣr：０.０５〜１.３％を含有していることを
特徴としている。
の所要の性能(溶接作業性、溶接欠陥のない溶接金属の
確保など)を具備した耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶
接棒を提供する。 【構成】 この耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒
は、鋼心線として、鋼心線重量％で、Ｃ：０.０２〜０.
２％、Ｃu：０.０５〜１.０％、Ｎi：０.０５〜１.０％
を含有する鋼線を用い、該鋼心線の外周を被覆剤で被覆
し、該被覆剤が、被覆剤重量％で、ＣaＣＯ3：３５.０
〜６０.０％、ＣaＦ2：７.５〜２４.５％、ＳiＯ2：３.
５〜１１.０％、ＴiＯ2：２.０〜９.０％、Ｃu：０.１
％以下を含有する被覆剤であり、かつ、棒全重量％で、
Ｍn：０.２〜３.５％、Ｓi：０.４〜６.０％と必要に応
じて更にＣr：０.０５〜１.３％を含有していることを
特徴としている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐候性鋼用低水素系被覆
アーク溶接棒に関し、特に製造時の生産性に優れた耐候
性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒に関するものである。
アーク溶接棒に関し、特に製造時の生産性に優れた耐候
性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】耐候性
鋼用水素系被覆アーク溶接棒は、溶接金属の耐腐食性の
向上を図るために、Ｃu、Ｃr等の耐腐食性の良い合金成
分が被覆剤中に添加されている。
鋼用水素系被覆アーク溶接棒は、溶接金属の耐腐食性の
向上を図るために、Ｃu、Ｃr等の耐腐食性の良い合金成
分が被覆剤中に添加されている。
【０００３】しかしながら、耐候性鋼用低水素系被覆ア
ーク溶接棒は、製造時、鋼心線の外周を被覆剤で被覆し
た直後には被覆剤表面に割れの発生は認められないが、
乾燥工程を経て製品検査工程にて被覆剤表面の割れに起
因した不良品が多発し、著しく生産性を低下させ、問題
となっている。
ーク溶接棒は、製造時、鋼心線の外周を被覆剤で被覆し
た直後には被覆剤表面に割れの発生は認められないが、
乾燥工程を経て製品検査工程にて被覆剤表面の割れに起
因した不良品が多発し、著しく生産性を低下させ、問題
となっている。
【０００４】本発明は、上記従来技術の問題点を解決
し、製造時の生産性に優れた耐候性鋼用低水素系被覆ア
ーク溶接棒を提供することを目的とするものである。
し、製造時の生産性に優れた耐候性鋼用低水素系被覆ア
ーク溶接棒を提供することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上述の原因
を調査すべく、従来の被覆剤配合を使い、種々の塗装及
び乾燥条件を変えて生産を試みたが、良好な結果が得ら
れなかった。更に、合金成分以外の被覆剤配合及び水ガ
ラスの種類を換えて検討してみたが、思わしい結果は得
られなかった。そこで、耐候性を付与しているＣu、Ｃ
r、Ｎiの合金成分について検討した結果、Ｃu粉を被覆
剤に添加していることが大きな原因であることがわかっ
た。
を調査すべく、従来の被覆剤配合を使い、種々の塗装及
び乾燥条件を変えて生産を試みたが、良好な結果が得ら
れなかった。更に、合金成分以外の被覆剤配合及び水ガ
ラスの種類を換えて検討してみたが、思わしい結果は得
られなかった。そこで、耐候性を付与しているＣu、Ｃ
r、Ｎiの合金成分について検討した結果、Ｃu粉を被覆
剤に添加していることが大きな原因であることがわかっ
た。
【０００６】古くより、水ガラスとＦe−Ｓiが反応し、
ガスを発生するため、製造時に被覆剤に割れを生じさせ
ることが知られているが、被覆剤にＣuを添加すると、
ＣuとＦe−Ｓiが局部電池を形成するため、その反応が
促進され、被覆剤表面に割れが発生し、生産性を著しく
低下させているものと推定された。
ガスを発生するため、製造時に被覆剤に割れを生じさせ
ることが知られているが、被覆剤にＣuを添加すると、
ＣuとＦe−Ｓiが局部電池を形成するため、その反応が
促進され、被覆剤表面に割れが発生し、生産性を著しく
低下させているものと推定された。
【０００７】
【課題を解決するための手段】かゝる知見に基づき、本
発明者は、Ｃuの添加態様について鋭意検討を重ねた結
果、耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒には、被覆剤
からのＣu添加をやめ、Ｃuを含有させた鋼心線、又は鋼
心線表面にＣuメッキを施した鋼心線を使用すれば、被
覆剤表面に割れが発生せず、生産性を大幅に向上させる
に極めて有効であることを見い出した。
発明者は、Ｃuの添加態様について鋭意検討を重ねた結
果、耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒には、被覆剤
からのＣu添加をやめ、Ｃuを含有させた鋼心線、又は鋼
心線表面にＣuメッキを施した鋼心線を使用すれば、被
覆剤表面に割れが発生せず、生産性を大幅に向上させる
に極めて有効であることを見い出した。
【０００８】しかしながら、Ｃuを含有させた鋼心線は
溶滴がスムーズに移行せず、不安定になる傾向が見られ
た。そこで、本発明者はＣ、Ｓi、Ｍn、Ｃr、Ｎi等を付
加成分として添加することを検討した結果、併せてＮi
の添加が溶滴の移行性を改善する効果のあることを見い
出した。更に、Ｃはアークの強さの調整で適正な含有量
があることを見出し、ここに本発明を完成したものであ
る。
溶滴がスムーズに移行せず、不安定になる傾向が見られ
た。そこで、本発明者はＣ、Ｓi、Ｍn、Ｃr、Ｎi等を付
加成分として添加することを検討した結果、併せてＮi
の添加が溶滴の移行性を改善する効果のあることを見い
出した。更に、Ｃはアークの強さの調整で適正な含有量
があることを見出し、ここに本発明を完成したものであ
る。
【０００９】すなわち、本発明は、鋼心線として、鋼心
線重量％で、 Ｃ：０.０２〜０.２％、 Ｃu：０.０５〜１.０％、 Ｎi：０.０５〜１.０％、 を含有する鋼線を用い、該鋼心線の外周を被覆剤で被覆
し、該被覆剤が、被覆剤重量％で、 ＣaＣＯ3：３５.０〜６０.０％、 ＣaＦ2：７.５〜２４.５％、 ＳiＯ2：３.５〜１１.０％、 ＴiＯ2：２.０〜９.０％、 Ｃu：０.１％以下 を含有する被覆剤であり、かつ、棒全重量％で、 Ｍn：０.２〜３.５％、 Ｓi：０.４〜６.０％、 を含有し、必要に応じて、更に Ｃr：０.０５〜１.３％、 を含有していることを特徴とする耐候性鋼用低水素系被
覆アーク溶接棒を要旨とするものである。
線重量％で、 Ｃ：０.０２〜０.２％、 Ｃu：０.０５〜１.０％、 Ｎi：０.０５〜１.０％、 を含有する鋼線を用い、該鋼心線の外周を被覆剤で被覆
し、該被覆剤が、被覆剤重量％で、 ＣaＣＯ3：３５.０〜６０.０％、 ＣaＦ2：７.５〜２４.５％、 ＳiＯ2：３.５〜１１.０％、 ＴiＯ2：２.０〜９.０％、 Ｃu：０.１％以下 を含有する被覆剤であり、かつ、棒全重量％で、 Ｍn：０.２〜３.５％、 Ｓi：０.４〜６.０％、 を含有し、必要に応じて、更に Ｃr：０.０５〜１.３％、 を含有していることを特徴とする耐候性鋼用低水素系被
覆アーク溶接棒を要旨とするものである。
【００１０】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１１】
【００１２】（鋼心線）まず、本発明における鋼心線の
成分限定理由について説明する。なお、ここで成分含有
量は鋼心線全重量％である。
成分限定理由について説明する。なお、ここで成分含有
量は鋼心線全重量％である。
【００１３】Ｃ：０.０２〜０.２％ 鋼心線中のＣが０.０２％未満になるとアークが弱くな
りすぎ、融合不良が発生する。一方、０.２％を超える
とアークが強くなりすぎ、アンダーカットが発生し、ス
パッターが多くなる。よって、鋼心線中のＣ量は０.０
２〜０.２％の範囲とする。
りすぎ、融合不良が発生する。一方、０.２％を超える
とアークが強くなりすぎ、アンダーカットが発生し、ス
パッターが多くなる。よって、鋼心線中のＣ量は０.０
２〜０.２％の範囲とする。
【００１４】Ｃu：０.０５〜１.０％ Ｃuは耐候性を付与する基本元素である。しかし、鋼心
線中のＣuを０.０５％未満にすると溶接金属の耐腐食性
が著しく低下し、一方、１.０％を超えるとアークが弱
く、棒焼けし易く、しかも溶接金属が垂れ易くなり、運
棒操作がやりにくくなる。よって、鋼心線中のＣu量は
０.０５〜１.０％の範囲とする。なお、Ｃuは、鋼心線
中に添加する態様、及び／又は、鋼心線にメッキする態
様が可能である。
線中のＣuを０.０５％未満にすると溶接金属の耐腐食性
が著しく低下し、一方、１.０％を超えるとアークが弱
く、棒焼けし易く、しかも溶接金属が垂れ易くなり、運
棒操作がやりにくくなる。よって、鋼心線中のＣu量は
０.０５〜１.０％の範囲とする。なお、Ｃuは、鋼心線
中に添加する態様、及び／又は、鋼心線にメッキする態
様が可能である。
【００１５】Ｎi：０.０５〜１.０％ Ｎiは溶滴の移行性を改善するのに効果があるが、鋼心
線中のＮiが０.０５％未満ではその効果が得られず、ま
た１.０％を超えると棒焼けし易くなる。よって、鋼心
線中のＮi量は０.０５〜１.０％の範囲とする。
線中のＮiが０.０５％未満ではその効果が得られず、ま
た１.０％を超えると棒焼けし易くなる。よって、鋼心
線中のＮi量は０.０５〜１.０％の範囲とする。
【００１６】（被覆剤）次に、被覆剤の成分限定理由に
ついて説明する。なお、ここで成分含有量は被覆剤全重
量％である。
ついて説明する。なお、ここで成分含有量は被覆剤全重
量％である。
【００１７】ＣaＣＯ3：３５.０〜６０.０％ ＣaＣＯ3は被覆剤の主成分となるもので、スラグ形成剤
及びガス発生剤等としての作用を有する。しかし、３
５.０％未満ではガス発生量が不足し、大気中の窒素や
酸素を十分に遮断できず、溶接金属の耐ピット性及び耐
ブローホール性が劣化し、Ｘ線性能が著しく悪化する。
一方、６０.０％を超えるとアークが弱くなりすぎ、大
粒のスパッタが多発し、しかも凸ビードとなる。よっ
て、被覆剤中のＣaＣＯ3量は３５.０〜６０.０％の範囲
とする。
及びガス発生剤等としての作用を有する。しかし、３
５.０％未満ではガス発生量が不足し、大気中の窒素や
酸素を十分に遮断できず、溶接金属の耐ピット性及び耐
ブローホール性が劣化し、Ｘ線性能が著しく悪化する。
一方、６０.０％を超えるとアークが弱くなりすぎ、大
粒のスパッタが多発し、しかも凸ビードとなる。よっ
て、被覆剤中のＣaＣＯ3量は３５.０〜６０.０％の範囲
とする。
【００１８】ＣaＦ2：７.５〜２４.５％ ＣaＦ2はスラグの粘性調整剤としての作用を有してい
る。しかし、７.５％未満ではスラグの粘性が高くなり
すぎ、スラグがビードを均一に覆わず、ビード外観が劣
化し、しかもピットが発生する。一方、２４.５％を超
えるとスラグの粘性が著しく低下するので、スラグが被
りすぎてスラグが邪魔し、スラグの巻き込み、融合不良
等の欠陥が発生する。よって、被覆剤中のＣaＦ2量は
７.５〜２４.５％の範囲とする。
る。しかし、７.５％未満ではスラグの粘性が高くなり
すぎ、スラグがビードを均一に覆わず、ビード外観が劣
化し、しかもピットが発生する。一方、２４.５％を超
えるとスラグの粘性が著しく低下するので、スラグが被
りすぎてスラグが邪魔し、スラグの巻き込み、融合不良
等の欠陥が発生する。よって、被覆剤中のＣaＦ2量は
７.５〜２４.５％の範囲とする。
【００１９】ＳiＯ2：３.５〜１１.０％ ＳiＯ2はスラグ形成剤、粘性調整剤及びアークの強さ等
の溶接作業性調整剤としての作用を有している。しか
し、３.５％未満ではスラグの粘性が低下すると共に、
スラグ量も不足してスラグがビードを均一に覆わず、し
かもアークが弱すぎ、クレータの広がりも小さすぎるた
め、著しいビード外観不良、なじみ不足、溶け込み不足
等の欠陥が生じ溶接は困難となる。一方、１１.０％を
超えるとスラグ量及び粘性が増すので、アーク力ではス
ラグが逃げなくなり、スラグの巻き込み、融合不良等の
欠陥が発生する。よって、被覆剤中のＳiＯ2量は３.５
〜１１.０％の範囲とする。
の溶接作業性調整剤としての作用を有している。しか
し、３.５％未満ではスラグの粘性が低下すると共に、
スラグ量も不足してスラグがビードを均一に覆わず、し
かもアークが弱すぎ、クレータの広がりも小さすぎるた
め、著しいビード外観不良、なじみ不足、溶け込み不足
等の欠陥が生じ溶接は困難となる。一方、１１.０％を
超えるとスラグ量及び粘性が増すので、アーク力ではス
ラグが逃げなくなり、スラグの巻き込み、融合不良等の
欠陥が発生する。よって、被覆剤中のＳiＯ2量は３.５
〜１１.０％の範囲とする。
【００２０】ＴiＯ2：２.０〜９.０％ ＴiＯ2はスラグ形成剤、粘性調整剤及びアークの安定性
等溶接作業性調整剤としての作用を有している。しか
し、２.０％未満ではアークが不安定となり、アンダー
カットが発生し、スパッタが増える。一方、９.０％を
超えるとアークが弱くなりすぎ、溶け込み不足等の欠陥
が発生する。よって、被覆剤中のＴiＯ2量は２.０〜９.
０％の範囲とする。
等溶接作業性調整剤としての作用を有している。しか
し、２.０％未満ではアークが不安定となり、アンダー
カットが発生し、スパッタが増える。一方、９.０％を
超えるとアークが弱くなりすぎ、溶け込み不足等の欠陥
が発生する。よって、被覆剤中のＴiＯ2量は２.０〜９.
０％の範囲とする。
【００２１】Ｃu：０.１％以下 被覆剤中のＣuは、０.１％を超えると製造時に被覆剤の
割れを生じるので、０.１％以下に抑制する必要があ
る。
割れを生じるので、０.１％以下に抑制する必要があ
る。
【００２２】更に、上述のように鋼心線並びに被覆剤の
成分を規定するほか、棒全重量に占める以下の成分を規
定する必要がある。
成分を規定するほか、棒全重量に占める以下の成分を規
定する必要がある。
【００２３】Ｍn：０.２〜３.５％ 棒全重量に占めるＭnが０.２％未満になると脱酸不足に
なり、ピット、ブローホールが発生してＸ線性能を低下
させる。一方、３.５％を超えると脱酸過剰になり、ピ
ット、ブローホールが発生してＸ線性能を低下させる。
よって、棒全重量に占めるＭn量は０.２〜３.５％の範
囲とする。なお、Ｍnの添加方法は鋼心線中の添加及び
／又は被覆剤中にＦe−Ｍn、Ｆe−Ｓi−Ｍn、金属Ｍn等
の形での添加が可能である。
なり、ピット、ブローホールが発生してＸ線性能を低下
させる。一方、３.５％を超えると脱酸過剰になり、ピ
ット、ブローホールが発生してＸ線性能を低下させる。
よって、棒全重量に占めるＭn量は０.２〜３.５％の範
囲とする。なお、Ｍnの添加方法は鋼心線中の添加及び
／又は被覆剤中にＦe−Ｍn、Ｆe−Ｓi−Ｍn、金属Ｍn等
の形での添加が可能である。
【００２４】Ｓi：０.４〜６.０％ 棒全重量に占めるＳiが０.４％未満になると、母材と溶
接金属とのなじみが著しく悪化し、溶接金属が垂れ易く
なり、ビード外観も悪くなると同時に脱酸不足になり、
ピット、ブローホールが発生してＸ線性性能を低下させ
る。一方、６.０％を超えると脱酸過剰になり、ピッ
ト、ブローホールが発生してＸ線性能を低下させる。よ
って、棒全重量に占めるＳi量は０.４〜６.０％の範囲
とする。なお、Ｓiの添加方法は鋼心線中の添加及び／
又は被覆剤中にＦe−Ｓi、Ｆe−Ｓi−Ｍnの形での添加
が可能である。
接金属とのなじみが著しく悪化し、溶接金属が垂れ易く
なり、ビード外観も悪くなると同時に脱酸不足になり、
ピット、ブローホールが発生してＸ線性性能を低下させ
る。一方、６.０％を超えると脱酸過剰になり、ピッ
ト、ブローホールが発生してＸ線性能を低下させる。よ
って、棒全重量に占めるＳi量は０.４〜６.０％の範囲
とする。なお、Ｓiの添加方法は鋼心線中の添加及び／
又は被覆剤中にＦe−Ｓi、Ｆe−Ｓi−Ｍnの形での添加
が可能である。
【００２５】Ｃr：０.０５〜１.３％ 本発明においては、必要に応じてＣrを添加することが
できる。しかし、棒全重量に占めるＣrが０.０５％未満
では耐候性としての効果が得られず、一方、上限につい
ては、溶接金属の硬さ、溶接施工の点から１.３％とす
る。
できる。しかし、棒全重量に占めるＣrが０.０５％未満
では耐候性としての効果が得られず、一方、上限につい
ては、溶接金属の硬さ、溶接施工の点から１.３％とす
る。
【００２６】なお、アークの強さ、なじみ性、クレータ
の広がり等の溶接作業性の調整を図るため、ＢaＣＯ3、
ＭgＣＯ3等の炭酸塩を適量にて被覆剤中に添加すること
ができる。また、アークの強さ、アークの安定性等の溶
接作業性の調整を図るため、Ｋ2ＯゃＮa2Ｏ等を含んだ
硅酸塩を適量にて被覆剤中に添加することができる。ま
た、溶接金属の機械的性質の改善を図るため、Ｎi、Ｍ
o、Ｔi、Ｂ等の合金成分を適量にて被覆剤中に添加する
こともでき、能率性を向上させるために鉄粉を適量にて
被覆剤中に添加することもできる。
の広がり等の溶接作業性の調整を図るため、ＢaＣＯ3、
ＭgＣＯ3等の炭酸塩を適量にて被覆剤中に添加すること
ができる。また、アークの強さ、アークの安定性等の溶
接作業性の調整を図るため、Ｋ2ＯゃＮa2Ｏ等を含んだ
硅酸塩を適量にて被覆剤中に添加することができる。ま
た、溶接金属の機械的性質の改善を図るため、Ｎi、Ｍ
o、Ｔi、Ｂ等の合金成分を適量にて被覆剤中に添加する
こともでき、能率性を向上させるために鉄粉を適量にて
被覆剤中に添加することもできる。
【００２７】また本発明を適用し得る耐候性鋼の鋼種に
制限がないことは云うまでもない。
制限がないことは云うまでもない。
【００２８】次に本発明の実施例を示す。
【００２９】
【表１】 及び
【表２】 に示す各種の成分組成を有する被覆アーク溶接棒を試作
し、製造時の生産性を調べると共に、溶接試験により溶
接作業性、Ｘ線性能を調べた。それらの結果を表２に併
記する。
し、製造時の生産性を調べると共に、溶接試験により溶
接作業性、Ｘ線性能を調べた。それらの結果を表２に併
記する。
【００３０】なお、溶接試験には、母材として、ＳＭＡ
４００ＡＷ、ＳＭＡ４００ＡＰ、ＳＭＡ４３０ＡＷ、Ｓ
ＭＡ４９０ＡＰの４鋼種で２０t×１５０w×６００ｌ(m
m)の寸法の供試鋼板を用い、図１に示す開先形状とし、
下向：１６０〜１７０Ａmp、立向：１３０〜１５０Ａmp
の溶接条件で行った。裏側はガウジング後溶接した。
４００ＡＷ、ＳＭＡ４００ＡＰ、ＳＭＡ４３０ＡＷ、Ｓ
ＭＡ４９０ＡＰの４鋼種で２０t×１５０w×６００ｌ(m
m)の寸法の供試鋼板を用い、図１に示す開先形状とし、
下向：１６０〜１７０Ａmp、立向：１３０〜１５０Ａmp
の溶接条件で行った。裏側はガウジング後溶接した。
【００３１】同表において、Ｎo.１〜Ｎo.１２は発明例
であり、生産性、溶接作業性、Ｘ線性能が共に良好であ
った。
であり、生産性、溶接作業性、Ｘ線性能が共に良好であ
った。
【００３２】一方、比較例Ｎo.１３は、被覆剤にＣuを
０.１％を超えて添加した例であり、被覆に割れが発生
し、溶接棒製造時の生産性が著しく低下した。
０.１％を超えて添加した例であり、被覆に割れが発生
し、溶接棒製造時の生産性が著しく低下した。
【００３３】比較例Ｎo.１４は、鋼心線中のＣが高すぎ
るためにアークが強すぎ、スパッターが増え、運棒操作
が困難であった。
るためにアークが強すぎ、スパッターが増え、運棒操作
が困難であった。
【００３４】比較例Ｎo.１５は、鋼心線中のＣuが高す
ぎるためにアークが弱くなりすぎ、棒焼けし、ビードも
垂れて融合不良が発生し、しかも棒全重量に占めるＭn
が高すぎるためにピットが発生し、Ｘ線性能が著しく劣
化した。
ぎるためにアークが弱くなりすぎ、棒焼けし、ビードも
垂れて融合不良が発生し、しかも棒全重量に占めるＭn
が高すぎるためにピットが発生し、Ｘ線性能が著しく劣
化した。
【００３５】比較例Ｎo.１６は、鋼心線中のＮiが高す
ぎるためにアークが弱くなり、しかも、棒全重量に占め
るＳiが低すぎるため、母材とのなじみが悪く、ピット
も発生し、Ｘ線性能が著しく劣化した。
ぎるためにアークが弱くなり、しかも、棒全重量に占め
るＳiが低すぎるため、母材とのなじみが悪く、ピット
も発生し、Ｘ線性能が著しく劣化した。
【００３６】比較例Ｎo.１７は、鋼心線中のＣが低すぎ
るためにアークが弱くなり、溶け込み不良も起こり、Ｘ
線性能が劣化した。
るためにアークが弱くなり、溶け込み不良も起こり、Ｘ
線性能が劣化した。
【００３７】比較例Ｎo.１８は、被覆剤にＣuを０.１％
を超えて添加したため、溶接棒製造時の生産性がやや低
下した。また、ＣaＣＯ3が高く、ＣaＦ2が低すぎるため
にアークが弱く、凸ビードになり、ピットも発生し、し
かも溶け込み不良も起こり、Ｘ線性能が著しく劣化し
た。
を超えて添加したため、溶接棒製造時の生産性がやや低
下した。また、ＣaＣＯ3が高く、ＣaＦ2が低すぎるため
にアークが弱く、凸ビードになり、ピットも発生し、し
かも溶け込み不良も起こり、Ｘ線性能が著しく劣化し
た。
【００３８】比較例Ｎo.１９は、被覆剤にＣuを０.１％
を超えて添加したため、溶接棒の製造時の生産性が低下
した。また、ＣaＣＯ3は低く、ＣaＦ2が高すぎるために
脱酸不足となり、ピットやブローホールが発生し、また
スラグの巻き込みが起こり、融合不良が発生し、Ｘ線性
能が著しく劣化した。
を超えて添加したため、溶接棒の製造時の生産性が低下
した。また、ＣaＣＯ3は低く、ＣaＦ2が高すぎるために
脱酸不足となり、ピットやブローホールが発生し、また
スラグの巻き込みが起こり、融合不良が発生し、Ｘ線性
能が著しく劣化した。
【００３９】比較例Ｎo.２０は、被覆剤中のＳiＯ2が高
く、ＴiＯ2が低いのでアークが弱く、アークが不安定と
なり、融合不良が発生し、Ｘ線性能が著しく劣化した。
しかも、棒全重量に占めるＣrが高すぎるために溶接部
が固くなり、溶接施工がやりにくくなった。
く、ＴiＯ2が低いのでアークが弱く、アークが不安定と
なり、融合不良が発生し、Ｘ線性能が著しく劣化した。
しかも、棒全重量に占めるＣrが高すぎるために溶接部
が固くなり、溶接施工がやりにくくなった。
【００４０】比較例Ｎo.２１は、被覆剤中のＳiＯ2が高
すぎるためにスラグの巻き込みが起こり、融合不良が発
生し、Ｘ線性能が著しく劣化した。しかも、棒全重量に
占めるＣrが低いので、耐候性としての更なる要求性能
を満足しなかった。
すぎるためにスラグの巻き込みが起こり、融合不良が発
生し、Ｘ線性能が著しく劣化した。しかも、棒全重量に
占めるＣrが低いので、耐候性としての更なる要求性能
を満足しなかった。
【００４１】比較例Ｎo.２２は、被覆剤中のＴiＯ2が高
すぎ、棒全重量に占めるＭnが低いため、アークが弱す
ぎて、溶け込み不良も起こり、ブローホールが発生し、
Ｘ線性能が著しく劣化した。
すぎ、棒全重量に占めるＭnが低いため、アークが弱す
ぎて、溶け込み不良も起こり、ブローホールが発生し、
Ｘ線性能が著しく劣化した。
【００４２】比較例Ｎo.２３は、被覆剤中のＳiＯ2が低
く、棒全重量に占めるＳiが高すぎるため、アークが弱
く、なじみ不足、溶け込み不足となる。また、脱酸過剰
によるピット、ブローホールが発生し、Ｘ線性能が著し
く劣化した。
く、棒全重量に占めるＳiが高すぎるため、アークが弱
く、なじみ不足、溶け込み不足となる。また、脱酸過剰
によるピット、ブローホールが発生し、Ｘ線性能が著し
く劣化した。
【００４３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
製造時の生産性に優れると共に溶接棒としての所要の性
能(溶接作業性、溶接欠陥のない溶接金属の確保など)を
具備した耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒を提供す
ることができる。
製造時の生産性に優れると共に溶接棒としての所要の性
能(溶接作業性、溶接欠陥のない溶接金属の確保など)を
具備した耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒を提供す
ることができる。
【図１】溶接試験における開先形状を説明する図であ
る。
る。
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼心線として、鋼心線重量％で、 Ｃ：０.０２〜０.２％、 Ｃu：０.０５〜１.０％、 Ｎi：０.０５〜１.０％、 を含有する鋼線を用い、該鋼心線の外周を被覆剤で被覆
し、該被覆剤が、被覆剤重量％で、 ＣaＣＯ3：３５.０〜６０.０％、 ＣaＦ2：７.５〜２４.５％、 ＳiＯ2：３.５〜１１.０％、 ＴiＯ2：２.０〜９.０％、 Ｃu：０.１％以下 を含有する被覆剤であり、かつ、棒全重量％で、 Ｍn：０.２〜３.５％、 Ｓi：０.４〜６.０％、 を含有していることを特徴とする耐候性鋼用低水素系被
覆アーク溶接棒。 - 【請求項２】 棒全重量％で、 Ｃr：０.０５〜１.３％、 を含有している請求項１に記載の耐候性鋼用低水素系被
覆アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12435192A JPH07110431B2 (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12435192A JPH07110431B2 (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05293690A true JPH05293690A (ja) | 1993-11-09 |
| JPH07110431B2 JPH07110431B2 (ja) | 1995-11-29 |
Family
ID=14883235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12435192A Expired - Lifetime JPH07110431B2 (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 耐候性鋼用低水素系被覆アーク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07110431B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100446911C (zh) * | 2006-08-07 | 2008-12-31 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种桥梁钢焊条 |
| JP2014188540A (ja) * | 2013-03-26 | 2014-10-06 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
| JP2019171399A (ja) * | 2018-03-27 | 2019-10-10 | 日鉄溶接工業株式会社 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
| CN110802342A (zh) * | 2019-12-03 | 2020-02-18 | 四川西冶新材料股份有限公司 | 一种高强耐候钢Q550NQR1、Q550qNH配套电焊条 |
-
1992
- 1992-04-16 JP JP12435192A patent/JPH07110431B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100446911C (zh) * | 2006-08-07 | 2008-12-31 | 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 | 一种桥梁钢焊条 |
| JP2014188540A (ja) * | 2013-03-26 | 2014-10-06 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
| JP2019171399A (ja) * | 2018-03-27 | 2019-10-10 | 日鉄溶接工業株式会社 | 低水素系被覆アーク溶接棒 |
| CN110802342A (zh) * | 2019-12-03 | 2020-02-18 | 四川西冶新材料股份有限公司 | 一种高强耐候钢Q550NQR1、Q550qNH配套电焊条 |
| CN110802342B (zh) * | 2019-12-03 | 2021-01-01 | 四川西冶新材料股份有限公司 | 一种高强耐候钢Q550NQR1、Q550qNH配套电焊条 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07110431B2 (ja) | 1995-11-29 |
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