JPH05296418A - 窒素酸化物低発生バーナ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】家庭用や小型業務用等の小型の燃焼装置に於い
て、騒音を増大させずにＮＯｘ発生量を低減する。 【構成】バーナ器体２の上部に炎孔部３、下部に燃料ガ
スと空気の導入部４を構成し、該導入部から炎孔部に至
る混合経路５を構成した第１、第２のバーナユニット１
の複数を交互に列設して構成すると共に、これらの第
１、第２のバーナユニットの夫々の導入部に対応して燃
料ガス噴出部１７を配置させ、第１のバーナユニットに
は、燃料希薄で、且つ燃料ガスの量が第２のバーナユニ
ットへの供給量よりも多い混合気を供給すると共に、第
２のバーナユニットには燃料濃厚な混合気を供給する構
成とし、第１のバーナユニットの炎孔部には、炎孔の相
当直径の５倍以上の長さの整流経路を設けた構成とす
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、家庭用や小型業務用等
の小型の燃焼装置に使用する窒素酸化物低発生バーナに
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】各種燃焼装置に於けるバーナの燃焼ガス
中の窒素酸化物（ＮＯｘ）は、それ自体に毒性があるば
かりか、酸性雨や光化学スモッグの原因の一つとみられ
ているため、燃焼装置に使用するバーナには、このＮＯ
ｘの発生量を低減するために種々の対策が開発され、講
じられている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来こ
れらの対策は、法的な規制がある産業用等の大型の燃焼
装置に対して主になされており、家庭用や小型業務用等
の小型の燃焼装置では、騒音等の問題があるため、必ず
しも十分な対策が施されているとはいえない。

【０００４】即ち、大型の燃焼装置では、燃焼用ファン
の静圧を大きくとれるため、燃焼用ガスや空気の流れの
制御が容易であること、バーナのレイアウトに自由度が
高いこと、騒音対策も容易であること等の利点により、
騒音に対しての対策条件が厳しくなく、また燃焼室が大
きくとれるため、いわゆる緩慢燃焼によるＮＯｘ低減対
策を施しても完全燃焼させ易いという利点があるのに対
して、小型の燃焼装置、とりわけ小型で大燃焼量を得る
ように構成する燃焼装置ではこれらの利点がなく、大型
の燃焼装置と比較してＮＯｘ低減対策が難しい。本発明
の目的は、バーナの実装密度を高くして大燃焼量を得る
ことができるようにすると共に燃料希薄な混合気による
燃焼を安定的に行わせるようにして窒素酸化物と騒音の
低減を図ることを目的とするものである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ために、本発明では、バーナ器体の上部に炎孔部、下部
に燃料ガスと空気の導入部を構成し、該導入部から炎孔
部に至る混合経路を構成した第１、第２のバーナユニッ
トの複数を交互に列設して構成すると共に、これらの第
１、第２のバーナユニットの夫々の導入部に対応して燃
料ガス噴出部を配置させ、第１のバーナユニットには、
燃料希薄で、且つ燃料ガスの量が第２のバーナユニット
への供給量よりも多い混合気を供給すると共に、第２の
バーナユニットには燃料濃厚な混合気を供給する構成と
し、第１のバーナユニットの炎孔部には、炎孔の相当直
径の５倍以上の長さの整流経路を設けた構成の窒素酸化
物低発生バーナを提案する。

【０００６】上記の構成の窒素酸化物低発生バーナに於
いては、第２のバーナユニットの炎孔部にも、炎孔の相
当直径の５倍以上の長さの整流経路を設けることができ
る。

【０００７】そして、上記のバーナに於いて、整流経路
は、炎孔に至る経路を整流板で仕切って構成したり、炎
孔部を厚板に穿設して構成することができる。

【０００８】

【作用】上記構成に於いて、第１のバーナユニットの炎
孔部からは燃料希薄な混合気が噴出して燃焼し、第２の
バーナユニットの炎孔部からは燃料濃厚な混合気が噴出
して燃焼する。

【０００９】燃料希薄な混合気による過剰空気の燃焼は
単独では火炎の安定性が悪いのであるが、これらの火炎
に隣接して上述した燃料濃厚な混合気による安定した火
炎が存在しているので、これらの安定した火炎が種火と
しての作用をして過剰空気の火炎を安定化する。従って
火炎のリフトや振動燃焼を起さず、騒音の発生が抑制さ
れる。

【００１０】このように燃料濃厚な混合気の火炎により
安定化される燃料希薄な混合気の燃焼は、過剰空気の燃
焼であるため、過剰空気の冷却作用により火炎の温度が
低温に維持されてＮＯｘの発生が低減される。また燃料
希薄な混合気として燃焼に供される燃料ガス量の方が、
燃料濃厚な混合気として供される燃料ガス量よりも多い
ので、バーナ全体の燃焼量に対してのＮＯｘの発生量も
少ない。

【００１１】ところで燃焼騒音はバーナの炎孔からの混
合気の噴出状態に大きく左右され、噴出状態が乱流状態
となっているほど燃焼音は大きくなるのであるが、本発
明では炎孔部に炎孔の相当直径の５倍以上の長さの整流
経路を設けて、混合気を十分な整流状態で噴出している
ので、燃焼音は効果的に低減される。特に、第１のバー
ナユニットに於ける混合気の噴出量は第２のバーナユニ
ットのそれよりも多く、しかも過剰空気の燃焼であるか
ら、上記整流による騒音低減効果は第１のバーナユニッ
トに対して大きい。従って第１のバーナユニットの炎孔
部に対してのみ整流経路を設けてもバーナ全体として十
分な騒音低減効果を得ることができるのであるが、第２
のバーナユニットの炎孔部にも整流経路を設けることに
より更に騒音を低減することができる。

【００１２】

【実施例】次に本発明の実施例を図について説明する。
図１〜図１１は本発明のバーナの第１の実施例に対応す
るもので、まず図１、図４は夫々第１、第２のバーナユ
ニット１ａ，１ｂの一例を示す斜視図である。これら第
１、第２のバーナユニット１ａ，１ｂは、いずれも夫々
縦型扁平のバーナ器体２ａ，２ｂの上部に炎孔部３ａ，
３ｂ、下部の横側に燃料ガスと空気の導入部４ａ，４ｂ
を構成し、該導入部４ａ，４ｂから炎孔部３ａ，３ｂに
至る混合管部５ａ，５ｂを構成したものである。この混
合管部５ａ，５ｂは、上述した混合経路に対応するもの
である。そして第１のバーナユニット１ａは、そのバー
ナ器体２ａの上下幅を第２のバーナユニット１ｂのバー
ナ器体２ｂの上下幅よりも広く構成して、導入部４ａか
ら炎孔部３ａに至る距離を第２のバーナユニット１ｂの
それよりも長く構成している。

【００１３】上記第１、第２のバーナユニット１ａ，１
ｂのバーナ器体２ａ，２ｂは、厚さの薄い上側部分ｕと
厚い下側部分ｄとを構成しており、上側部分ｕに炎孔部
３ａ，３ｂを構成し、下側部分ｄに導入部４ａ，４ｂと
混合管部５ａ，５ｂを構成している。炎孔部３ａは、バ
ーナ器体２ａの上側部分ｕに、整流板としての２枚の帯
板６ａを所定間隔をあけて介在させ、この上側部分ｕを
所定間隔毎に帯板６ａと共に狭窄することにより、３つ
の開口部に分割された短スリット状開口部７ａを長さ方
向に９個列設した構成としている。また炎孔部３ｂは、
バーナ器体２ｂの上側部分ｕに整流板としての１枚の帯
板６ｂを所定間隔をあけて介在させ、この上側部分ｕを
所定間隔毎に帯板６ｂと共に狭窄することにより、２つ
の開口部に分割された短スリット状開口部７ｂを長さ方
向に９個列設した構成としている。これらの夫々の炎孔
部３ａ，３ｂに於いて帯板６ａ，６ｂの上下幅ｈは、短
スリット状開口部７ａ，７ｂの相当直径の５倍以上とし
ている。これらの整流板としての帯板６ａ，６ｂによ
り、炎孔部３ａ，３ｂには整流経路が構成されている。
尚、相当直径は周知の通り、流体が管路を流れるとき、
管路の断面積をＳ、浸辺長をＬとした場合に、４Ｓ／Ｌ
として定義されるもので、この相当直径に対する帯板６
ａ，６ｂの上下幅ｈの具体的実施例は後述する。

【００１４】次に、導入部４ａ，４ｂは下側部分ｄの一
方の端側に開口した開口部として構成しており、開口部
の内側にはスロート部８ａ，８ｂを構成している。そし
てスロート部８ａ，８ｂから下側部分ｄの他方の端側に
向い、折り返して上側部分ｕの下端に至る上記混合管部
５ａ，５ｂを構成している。そして第１のバーナユニッ
ト１ａの導入部４ａと混合管部５ｂは、第２のバーナ１
ｂのそれらよりも大口径に構成していて、より多量の燃
料ガスと空気を導入可能としている。

【００１５】一方、第１、第２のバーナユニット１ａ，
１ｂは、共に上側部分ｕに、これを横断する絞り部９
ａ，９ｂを形成しており、また第１のバーナユニット１
ａには上記絞り部９ａよりも上流側に、所定間隔毎に狭
窄部１０を形成して整流部を構成している。また図４に
は図示を省略しているのであるが、第２のバーナユニッ
ト１ｂの上側部分ｕの外側には、図７に示すように袖火
形成板１１を設け、この袖火形成板に対応して上側部分
ｕに袖火形成用混合気流出孔１２を設けている。

【００１６】図５〜図８は上述の第１、第２のバーナユ
ニット１ａ，１ｂにより構成したバーナの全体構成を表
したもので、図５は同様な構成の一部を省略して示す全
体の平面図、図６は後記空気室１３と第１、第２のノズ
ルホルダー１４ａ，１４ｂの一部を切り欠いて示す全体
の正面図、図７は図６の要部を拡大して構成と燃焼状態
を示す要部拡大正面図、そして図８は側面図である。

【００１７】これらの図に示すように上述した第１、第
２のバーナユニット１ａ，１ｂの多数は、それらの炎孔
部３ａ，３ｂを同一高さ又は若干の高低差を持たせて交
互に列設した状態で支持箱体１５に支持して構成してい
る。実施例では、図６、図７に示すように、第１のバー
ナユニット１ａの炎孔部３ａの高さは、第２のバーナユ
ニット１ｂの炎孔部３ｂの高さよりも若干低くし、袖火
形成板１１の上端と略等しい高さに設置している。また
図５、図６から明らかなようにバーナの両端側には第２
のバーナユニット１ｂを位置させている。

【００１８】上述したように第１のバーナユニット１ａ
は、そのバーナ器体２ａの上下幅を第２のバーナユニッ
ト１ｂのバーナ器体２ｂの上下幅よりも広く構成してい
るので、図６、図７及び図８に示すように第１のバーナ
ユニット１ａの導入部４ａは第２のバーナユニット１ｂ
の導入部４ｂよりも下方位置で横一列に並んでいる。そ
して第２のバーナユニット１ｂの導入部４ｂは第１のバ
ーナユニット１ａのバーナ器体２ａの上側部分ｕ間に横
一列に並んでいるため、上記第１のバーナユニット１ａ
が大口径の導入部４ａ並びに混合管部５ａを有するにも
関わらず、第１、第２のバーナユニット１ａ，１ｂの隣
接する上側部材ｕ間の間隔を狭くして設置することがで
き、このためこれらの第１、第２のバーナユニット１
ａ，１ｂを高密度に列設して実装することができる。

【００１９】上記支持箱体１５には上記第１、第２のバ
ーナユニット１ａ，１ｂの夫々の導入部４ａ，４ｂの上
下の列に対応する上下２段のノズルホルダー１４ａ，１
４ｂ、即ち第１のバーナユニット１ａに対応する下側の
第１のノズルホルダー１４ａと第２のバーナユニット１
ｂに対応する上側の第２のノズルホルダー１４ｂを設置
する構成としている。これらのノズルホルダー１４ａ，
１４ｂは前方側を開口した空気室１３内に設置してお
り、この空気室１３内にはファン１６から空気を供給す
る構成としている。

【００２０】そして、これらの第１、第２のノズルホル
ダー１４ａ，１４ｂには夫々の導入部４ａ，４ｂに対応
させた燃料ガス噴出用のノズル１７ａ，１７ｂを構成し
ている。これらのノズル１７ａ，１７ｂの径やその位置
及び上記導入部４ａ，４ｂの開口径等は、以下の条件を
満たすように設定している。

【００２１】即ち、第１のバーナユニット１ａに対応す
るこれらの構成要素は、燃料希薄で、且つ燃料ガスの量
が第２のバーナユニット１ｂへの供給量よりも多い混合
気を炎孔部３ａに供給する条件を満たすように設定して
おり、また第２のバーナユニット１ｂに対応する上記の
構成要素は、燃料濃厚な混合気を炎孔部３ｂに供給する
条件を満たすように設定している。例えば、第１、第２
のバーナユニット１ａ，１ｂの炎孔部３ａ，３ｂに供給
する混合気の空気比は、理論空気比λ＝１とすると、夫
々λ≒１．２〜１．５，λ≒０．４となるように設定す
ることができる。また夫々の炎孔部３ａ，３ｂに供給す
る燃料ガス量の比は、例えば第１のバーナユニット１
ａ：第２のバーナユニット１ｂ＝８：２〜６：４程度と
なるように設定することができる。しかしながらこれら
の夫々の空気比や燃料ガス量の比は、これらの範囲を越
えて適宜に決定することができる。

【００２２】次に図９は上記ノズルホルダーに関する部
分をノズルに対して裏面側から見た状態を表したもの、
図１０は側面側から見た状態を表したもので、第１、第
２のノズルホルダー１４ａ，１４ｂは、共に仕切板１８
ａ，１８ｂにより左右及び中間の３部分ｌ，ｒ，ｍに分
けており、これらの部分の夫々を連通管１９ｌ，１９
ｒ，１９ｍで接続すると共に、夫々に燃料ガス供給管２
０ｌ，２０ｒ，２０ｍを設けている。

【００２３】これらの図に於けるノズル１７ａ，１７ｂ
の配置からも分かるように、多数のバーナユニット１
ａ，１ｂを列設して成る本発明のバーナでは、その両端
側には上述した通り第２のバーナユニット１ｂを設置し
ている。そして第２のノズルホルダー１４ｂの中間部分
ｍの両端側のノズル１７ｂに対応する第２のバーナユニ
ット１ｂは、第１のノズルホルダー１４ａの中間部分ｍ
の両端側のノズル１７ａに対応する第１のバーナユニッ
ト１ａの外側に隣接するものとして構成している。

【００２４】以上の構成の本発明のバーナに於いて、ま
ず全ての燃料ガス供給管２０ｌ，２０ｒ，２０ｍに燃料
ガスを供給し、連通管１９ｌ，１９ｒ，１９ｍを介して
第１、第２のノズルホルダー１４ａ，１４ｂに燃料ガス
を供給すると共にファン１６から空気室１３内に空気を
供給して燃焼を行わせる。

【００２５】第１、第２のノズルホルダー１４ａ，１４
ｂに供給された燃料ガスは、夫々のノズル１７ａ，１７
ｂから、対応するバーナユニット１ａ，１ｂの導入部４
ａ，４ｂ方向に噴出し、その噴出エネルギ自体又はファ
ン１６の風圧により周囲の空気を吸引しながらバーナ器
体２ａ，２ｂ内に導入される。このように導入部４ａ，
４ｂからバーナ器体２ａ，２ｂ内に導入された燃料ガス
と空気は混合しながら混合管部５ａ，５ｂを移動して夫
々の炎孔部３ａ，３ｂに至り、ここから混合気として噴
出して燃焼に供される。この際、上述したように第１の
バーナユニット１ａの炎孔部３ａからは燃料希薄な混合
気が噴出すると共に、第２のバーナユニット１ｂの炎孔
部３ｂからは燃料濃厚な混合気が噴出し、そして第１の
バーナユニット１ａの炎孔部３ａから噴出する混合気中
の燃料ガスの量は第２のバーナユニット１ｂの炎孔部３
ｂから噴出する混合気中の燃料ガスの量よりも多い。

【００２６】以上のような混合気の供給により、第１の
バーナユニット１ａの炎孔部３ａの上方には燃料希薄な
混合気の燃焼による火炎（第１の火炎２１ａ）が形成さ
れ、また第２のバーナユニット１ｂの炎孔部３ｂの上方
には燃料濃厚な混合気の燃焼による火炎（第２の火炎２
１ｂ）が形成される。この際、第２のバーナユニット１
ｂはバーナの両端側に位置しているので、第１の火炎２
１ａの両側には必ず第２の火炎２１ｂが存在することに
なる。

【００２７】第１の火炎２１ａは燃料希薄な混合気の燃
焼によるものであるので単独では安定性が悪いのである
が、その両側に位置する第２の火炎２１ｂは燃料濃厚な
混合気の燃焼によるものであるため安定しており、この
安定している第２の火炎２１ｂが種火として作用して第
１の火炎２１ａを安定化する。従って第１の火炎２１ａ
のリフトや振動燃焼が起こり難く、騒音の発生が抑制さ
れる。

【００２８】ところで、燃料希薄な燃焼による第１の火
炎１９ａの安定性は、混合気の混合状態によっても左右
され、十分に均一な混合が成されていないと安定性が悪
いのであるが、この点に関して本発明のバーナでは、上
述したように第１のバーナユニット１ａの導入部４ａか
ら炎孔部３ａまでの距離が第２のバーナユニット１ｂの
それよりも長く、従って混合が行われる距離が長いので
燃料ガスと空気の混合が良好に行われ、燃料が希薄であ
っても均一に混合された多量の混合気を炎孔部３ａに供
給することができる。このため本発明のバーナでは、こ
の点に於いても第１の火炎１９ａの安定性が良好であ
る。

【００２９】以上の如くして安定化される燃料希薄な混
合気の燃焼は、過剰空気の燃焼であるため、その冷却作
用により火炎１９ａの温度が低温に維持されてＮＯｘの
発生が低減される。またこのように燃料希薄な混合気と
して燃焼に供される燃料ガス量の方が、燃料濃厚な混合
気として供される燃料ガス量よりも多いので、バーナ全
体の燃焼量に対してのＮＯｘの発生量も少ない。

【００３０】次に、以上の燃焼状態に於いて図中右側の
燃料ガス供給管２０ｒからの燃料ガスの供給を停止し
て、第１、第２のノズルホルダー１４ａ，１４ｂの右側
部分ｒに対しての燃料ガスの供給を停止すると、この部
分のノズル１７ａ，１７ｂに対応する第１、第２のバー
ナユニット１ａ，１ｂが消火し、上記ノズルホルダー１
４ａ，１４ｂの中間部分ｍと左側部分ｌのノズル１７
ａ，１７ｂに対応する第１、第２のバーナユニット１
ａ，１ｂ群のみの燃焼が継続する。

【００３１】この燃焼しているバーナユニット１ａ，１
ｂ群の両端側には第２のバーナユニット１ｂが位置して
いるので、前述の燃焼状態と同様に第１の火炎２１ａの
両側には必ず第２の火炎２１ｂが存在し、従って上述し
た第２の火炎２１ｂによる第１の火炎２１ａの安定化作
用が阻害されない。

【００３２】次に以上の燃焼状態に於いて、更に中間の
燃料ガス供給管２０ｍからの燃料ガスの供給も停止する
と、第１、第２のノズルホルダー１４ａ，１４ｂの中間
部分ｍに対応する第１、第２のバーナユニット１ａ，１
ｂ群のみが燃焼を継続する。この燃焼状態に於いても、
第１の火炎２１ａの両側には必ず第２の火炎２１ｂが存
在するので上述した第２の火炎２１ｂによる第１の火炎
２１ａの安定化作用は阻害されない。

【００３３】このようにして以上の実施例では、第２の
火炎２１ｂによる第１の火炎２１ａの安定化作用を阻害
することなく、燃焼させる炎孔面積をステップ的に変化
させることができ、従って比例制御等の周知の燃焼量の
制御手法を併用することにより、広い範囲に渡る燃焼量
の調節を好適に行うことができる。

【００３４】図１１は、本発明のバーナに於けるＮＯｘ
排出特性の一例を表したものである。この例は図に示す
ようなバーナに於いて、第２のバーナユニット１ｂに於
ける燃料濃厚な混合気の空気比をλ＝０．４〜０．７と
設定すると共にバーナ全体としての空気比が図中横軸に
示す値となるように第１のバーナユニット１ａに於ける
燃料希薄な混合気の空気比を調節して燃焼させた場合の
ＮＯｘの発生量を表したものである。尚、表示の空気比
は、バーナユニット１ａ，１ｂの周囲に冷却用空気を流
した場合に於いて、この冷却用空気を含んだ値であり、
（ ）内の空気比がこの冷却用空気を含まない値であ
る。また、第１のバーナユニット１ａに於いて燃焼させ
る燃料ガス量と第１のバーナユニット１ｂに於いて燃焼
させる燃料ガス量の比は、７．５：２．５としている。
図に示すように本発明のバーナでは、従来の一般的なブ
ンゼンバーナと比較してＮＯｘの発生量が大幅に低減さ
れていることがわかる。

【００３５】また図１２は本発明のバーナに於いて、第
１のバーナユニット１ａによる第１の火炎１９ａのリフ
ト限界の一例を他のものと比較して示すものである。ま
ずＡは本発明のバーナに於いて、第１のバーナユニット
１ａにのみ燃料希薄な混合気を供給し、第２のバーナユ
ニット１ｂの第２の火炎による保炎を行わない場合に於
ける第１のバーナユニット１ａのリフト限界を示すもの
で、この限界はλ＝０．７程度である。これに対してＢ
は保炎機構を有する従来の一般的なブンゼンバーナに於
けるリフト限界を示すもので、この限界はλ＝１．３程
度である。そしてＣは本発明のバーナに於いて第１、第
２のバーナユニット１ａ，１ｂの燃焼を行わせた場合に
於ける第１のバーナユニット１ａのリフト限界を示すも
ので、λ＝３．０程度である。このように本発明のバー
ナでは、従来の一般的なブンゼンバーナと比較して、よ
り高過剰空気の燃焼を安定的に行え、こうして高過剰空
気の燃焼によるＮＯｘの低減を図ることができることが
わかる。

【００３６】次に図１３は本発明のバーナの燃焼時に於
ける騒音レベルの測定例を示すものである。この測定例
は、上述した実施例のバーナの炎孔部３ａ，３ｂの帯板
６ａ，６ｂの上下幅ｈ、即ち上述した整流経路の距離を
変化させた場合に於ける燃焼時の騒音レベルの変化を示
すもので、横軸は上述した炎孔の相当直径に対する帯板
６ａ，６ｂの上下幅の割合、縦軸は騒音レベルを示すも
の、そして図中・点がデータを示すものである。尚、こ
の図には、後述する他の実施例のバーナ、即ち、炎孔を
厚板２２に穿設して整流経路を構成したバーナについて
の測定例も示しており、このバーナについてのデータは
＊で示している。この図から、燃焼時に発生する騒音レ
ベルは、整流経路の距離が長くなるにつれて次第に低下
し、この距離が上記相当直径の５倍以上の長さに於いて
は、騒音レベルを実用上十分低く抑制できることがわか
る。

【００３７】上述した実施例では、第１、第２のバーナ
ユニット１ａ，１ｂの炎孔部３ａ，３ｂ共に、帯板６
ａ，６ｂによる整流経路を設けているのであるが、第１
のバーナユニット１ａの炎孔部３ａのみに整流経路を設
けた構成とすることもできる。即ち、本発明のバーナで
は第１のバーナユニット１ａに於ける混合気の噴出量は
第２のバーナユニット１ｂのそれよりも多く、しかも騒
音の発生し易い過剰空気の燃焼であるから、上記整流経
路による騒音低減効果は相対的に第１のバーナユニット
に対して大きい。従って第１のバーナユニット１ａの炎
孔部３ａに対してのみ整流経路を設けてもバーナ全体と
して実用上十分な騒音低減効果を得ることができる。

【００３８】即ち、図１４、図１５、図１６は、本発明
のバーナの他の実施例、即ち整流経路を第１のバーナユ
ニット１ａにのみ設けたバーナの一部を表した斜視図で
あり、まず図１４のバーナでは、第１のバーナユニット
１ａの炎孔部３ａはバーナ器体２ａの上部の扁平な経路
を、上述した実施例と同様に整流板としての帯板６ａに
より仕切って整流経路を構成しているが、第２のバーナ
ユニット１ｂについては、バーナ器体２ｂの扁平な上側
部分ｕを閉じて構成すると共に、この上側部分ｕの上端
に多数のスリット状炎孔を形成して炎孔部３ｂを構成し
ており、従ってこの炎孔部３ｂには特別な整流経路は構
成していない。また図１５、図１６は、更に他の実施例
のバーナの一部を示すもので、このバーナでは第２のバ
ーナユニット１ｂの炎孔部３ｂは図１４の実施例と同様
の構成であるが、第１のバーナユニット１ａの炎孔部３
ｂについては、バーナ器体２ａの上端に装着した金属製
やセラミックス製の厚板２２に、円形状、スリット状の
炎孔を穿設して整流経路を構成している。このように厚
板２３に炎孔を穿設して成る整流経路は、図示はしてい
ないが、第２のバーナユニット１ｂについても設けるこ
とができる。このような整流経路によっても燃焼時の騒
音低減効果が得られることは、図１３の測定例に示した
通りである。

【００３９】尚、上述した図中符号２３は点火用電極、
２４は着火検出用電極である。

【００４０】

【発明の効果】本発明は以上の通りであるので、以下に
示すような効果がある。 過剰空気の燃焼に供される燃料ガス量の割合が大き
いので、バーナ全体の燃焼量に対してのＮＯｘの発生量
が少ない。 過剰空気の燃焼は、火炎のリフトや振動燃焼を起さ
ずに安定して行うことができるので騒音の発生が抑制さ
れる。 炎孔部に設けた整流経路により、騒音の発生を更に抑
制することができる。 燃料希薄な混合気は、各バーナユニット毎に燃料ガ
スと空気とを混合して得るので、目づまり等によって混
合が円滑に行われずに逆火が起こるとしても局部に限定
され、大きな音の発生や損傷が防止される。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のバーナを構成する第１のバーナユニッ
トの一実施例を示す一部切欠き斜視図である。

【図２】図１のＸ−Ｘ線断面図である。

【図３】図１のＹ−Ｙ線断面図である。

【図４】本発明のバーナを構成する第２のバーナユニッ
トの一実施例を示す一部切欠き斜視図である。

【図５】本発明のバーナの構成を一部省略して表した平
面図である。

【図６】本発明のバーナの構成を一部切り欠いて示す正
面図である。

【図７】図６の要部を拡大して示す要部拡大正面図であ
る。

【図８】本発明のバーナの構成を示す側面図である。

【図９】本発明のバーナを構成するノズルホルダーをノ
ズルに対しては裏面側から見て表した正面図である。

【図１０】図９に示すノズルホルダーの側面図である。

【図１１】本発明のバーナによるＮＯｘ発生量を従来の
ブンゼンバーナと比較して示した説明図である。

【図１２】本発明のバーナに於いて、第１のバーナユニ
ットの火炎のリフト限界の一例を他のものと比較して示
す説明図である。

【図１３】本発明のバーナの燃焼時に於ける騒音レベル
の測定例を示すものである。

【図１４】本発明のバーナの他の実施例を示す要部斜視
図である。

【図１５】本発明のバーナの更に他の実施例を示す要部
斜視図である。

【図１６】本発明のバーナの更に他の実施例を示す要部
斜視図である。

【符号の説明】

１ａ 第１のバーナユニット １ｂ 第２のバーナユニット ２ａ，２ｂ バーナ器体 ３ａ，３ｂ 炎孔部 ４ａ，４ｂ 導入部 ５ａ，５ｂ 混合管部 ６ａ，６ｂ 帯板（整流板） ７ａ，７ｂ 短スリット状開口部 ８ａ，８ｂ スロート部 ９ａ，９ｂ 絞り部 １０ 狭窄部 １１ 袖火形成板 １２ 袖火形成用混合気流出孔 １３ 空気室 １４ａ，１４ｂ ノズルホルダー １５ 支持箱体 １６ ファン １７ａ，１７ｂ ノズル １８ａ，１８ｂ 仕切板 １９ｌ，１９ｒ，１９ｍ 連通管 ２０ｌ，２０ｒ，２０ｍ 燃料ガス供給管 ２１ａ 第１の火炎 ２１ｂ 第２の火炎 ２２ 厚板 ２３ 点火用電極 ２４ 着火検出用電極 ｌ 左側部分 ｒ 右側部分 ｍ 中間部分

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 望月 公雄 静岡県富士市西柏原新田201番地 高木産 業株式会社内 (72)発明者 秋山 茂俊 静岡県富士市西柏原新田201番地 高木産 業株式会社内

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 バーナ器体の上部に炎孔部、下部に燃料
   ガスと空気の導入部を構成し、該導入部から炎孔部に至
   る混合経路を構成した第１、第２のバーナユニットの複
   数を交互に列設して構成すると共に、これらの第１、第
   ２のバーナユニットの夫々の導入部に対応して燃料ガス
   噴出部を配置させ、第１のバーナユニットには、燃料希
   薄で、且つ燃料ガスの量が第２のバーナユニットへの供
   給量よりも多い混合気を供給すると共に、第２のバーナ
   ユニットには燃料濃厚な混合気を供給する構成とし、第
   １のバーナユニットの炎孔部には、炎孔の相当直径の５
   倍以上の長さの整流経路を設けたことを特徴とする窒素
   酸化物低発生バーナ
2. 【請求項２】 請求項１のバーナに於いて、第２のバー
   ナユニットの炎孔部にも、炎孔の相当直径の５倍以上の
   長さの整流経路を設けたことを特徴とする窒素酸化物低
   発生バーナ
3. 【請求項３】 請求項１または２のバーナに於いて、整
   流経路は、炎孔に至る経路を整流板で仕切って構成した
   ことを特徴とする窒素酸化物低発生バーナ
4. 【請求項４】 請求項１または２のバーナに於いて、整
   流経路は、炎孔を厚板に穿設して構成したことを特徴と
   する窒素酸化物低発生バーナ