JPH05300730A - スイッチング電源装置 - Google Patents
スイッチング電源装置Info
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- JPH05300730A JPH05300730A JP9629292A JP9629292A JPH05300730A JP H05300730 A JPH05300730 A JP H05300730A JP 9629292 A JP9629292 A JP 9629292A JP 9629292 A JP9629292 A JP 9629292A JP H05300730 A JPH05300730 A JP H05300730A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】倍圧／全波整流の切換えにより回路共用とした
スイッチング電源装置の内、上記切換えと同時に、直流
阻止コンデンサ１８の接続又は短絡を行い、更に突入電
流抑制素子３４，３５及び、入力ヒューズ３６，３７の
切換。 【構成】図２において、１００Ｖ系入力時、接点２８と
接点２９及び、接点３１と接点３２を同時に接続し、２
００Ｖ系入力時、接点２９と接点３０及び、接点３２と
接点３３を同時に接続することが可能な開閉を持つ切換
手段２７で構成されている。 【効果】切換手段２７にて１００Ｖ系／２００Ｖ系入力
電圧の切換えと同時に、入力電圧の違いによる突入電流
及び、整流方式の違いに対して回路素子の破損を防ぐ。
スイッチング電源装置の内、上記切換えと同時に、直流
阻止コンデンサ１８の接続又は短絡を行い、更に突入電
流抑制素子３４，３５及び、入力ヒューズ３６，３７の
切換。 【構成】図２において、１００Ｖ系入力時、接点２８と
接点２９及び、接点３１と接点３２を同時に接続し、２
００Ｖ系入力時、接点２９と接点３０及び、接点３２と
接点３３を同時に接続することが可能な開閉を持つ切換
手段２７で構成されている。 【効果】切換手段２７にて１００Ｖ系／２００Ｖ系入力
電圧の切換えと同時に、入力電圧の違いによる突入電流
及び、整流方式の違いに対して回路素子の破損を防ぐ。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は異なる交流入力電圧、例
えば、商用の１００Ｖ系／２００Ｖ系の異なる２種の交
流入力電圧に対し、整流回路切換えにより回路共用を可
能としたスイッチング電源装置に関するものである。
えば、商用の１００Ｖ系／２００Ｖ系の異なる２種の交
流入力電圧に対し、整流回路切換えにより回路共用を可
能としたスイッチング電源装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の技術では、特開昭５５ー１３３６
２６号公報に記載の様に、１００Ｖ系／２００Ｖ系の交
流入力電圧に対し、整流回路切換えにより選択可能とし
た電源装置は、通常１００Ｖ系交流入力時には倍圧整流
方式、２００Ｖ系交流入力時には全波整流方式を行なっ
ている。
２６号公報に記載の様に、１００Ｖ系／２００Ｖ系の交
流入力電圧に対し、整流回路切換えにより選択可能とし
た電源装置は、通常１００Ｖ系交流入力時には倍圧整流
方式、２００Ｖ系交流入力時には全波整流方式を行なっ
ている。
【０００３】図３に一般的な１００Ｖ系／２００Ｖ系の
交流入力電圧に対応した電源装置の回路図を示す。この
図において、１００Ｖ系又は２００Ｖ系交流入力電源１
からの電圧を整流ダイオード２，３，４，５で整流し、
平滑コンデンサ７，８で平滑化することで９ー１０間に
直流電圧を得る。抵抗１１，１２はブリーダ抵抗であ
る。ここで１００Ｖ系交流電圧入力時は、開閉手段６を
閉じ倍圧整流を行ない、２００Ｖ系交流電圧入力時は、
開閉手段６を開け、全波整流を行なうことにより電源装
置の整流方式を切換えることができる。ここで開閉手段
６は、スイッチ、ジャンパー線又は特開昭５５ー１３３
６２６号公報に記載の様に、トライアック等を使用した
入力電圧に対応した自動切換制御回路等がある。
交流入力電圧に対応した電源装置の回路図を示す。この
図において、１００Ｖ系又は２００Ｖ系交流入力電源１
からの電圧を整流ダイオード２，３，４，５で整流し、
平滑コンデンサ７，８で平滑化することで９ー１０間に
直流電圧を得る。抵抗１１，１２はブリーダ抵抗であ
る。ここで１００Ｖ系交流電圧入力時は、開閉手段６を
閉じ倍圧整流を行ない、２００Ｖ系交流電圧入力時は、
開閉手段６を開け、全波整流を行なうことにより電源装
置の整流方式を切換えることができる。ここで開閉手段
６は、スイッチ、ジャンパー線又は特開昭５５ー１３３
６２６号公報に記載の様に、トライアック等を使用した
入力電圧に対応した自動切換制御回路等がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記の説明の様に、１
００Ｖ交流電圧入力時では倍圧整流、２００Ｖ交流電圧
入力時では全波整流と整流方式を換えることで、交流入
力電圧が異なる場合でも９ー１０間に約２８０Ｖの直流
電圧を得ることができる。しかし、１００Ｖ系入力の倍
圧整流方式においては平滑コンデンサ７，８は交互に充
電されるため、充電サイクルが異なり、常に平滑コンデ
ンサ７，８の各端子間に印加される各直流電圧は異なっ
てしまう。一方、２００Ｖ系入力の全波整流方式におい
ては同時充電されるため、平滑コンデンサ７，８の各端
子間に印加される各直流電圧は等しくなる。
００Ｖ交流電圧入力時では倍圧整流、２００Ｖ交流電圧
入力時では全波整流と整流方式を換えることで、交流入
力電圧が異なる場合でも９ー１０間に約２８０Ｖの直流
電圧を得ることができる。しかし、１００Ｖ系入力の倍
圧整流方式においては平滑コンデンサ７，８は交互に充
電されるため、充電サイクルが異なり、常に平滑コンデ
ンサ７，８の各端子間に印加される各直流電圧は異なっ
てしまう。一方、２００Ｖ系入力の全波整流方式におい
ては同時充電されるため、平滑コンデンサ７，８の各端
子間に印加される各直流電圧は等しくなる。
【０００５】また、交流入力電源１を投入時、全波整流
方式は倍圧整流方式に比べ、急激に平滑コンデンサ７，
８（９ー１０間）に直流電圧が充電されるため、電圧の
立上り時間が速い。以上の様に、整流方式により直流電
圧源の違いが生じる。
方式は倍圧整流方式に比べ、急激に平滑コンデンサ７，
８（９ー１０間）に直流電圧が充電されるため、電圧の
立上り時間が速い。以上の様に、整流方式により直流電
圧源の違いが生じる。
【０００６】図４は自励式ハーフブリッジコンバータ回
路を示す。図４において、１００Ｖ系または２００Ｖ系
交流入力電源１からの電圧を整流ダイオード２，３，
４，５で整流し、平滑コンデンサ７，８で平滑すること
で得た９ー１０間の直流電圧を、再度トランジスタ等の
スイッチング素子１３，１４で高周波交流に変換し、一
次／二次絶縁トランス１５により昇圧または降圧を行な
い、二次側整流ダイオード１６で更に整流し、コンデン
サ１７で平滑することにより、二次直流出力電圧を得
る。抵抗１１，１２はブリーダ抵抗、１９は突入電流抑
制素子、２０は入力ヒューズである。この回路構成で、
開閉手段６を閉じた１００Ｖ系入力の倍圧整流方式にお
いては、上述の様に平滑コンデンサ７，８の各端子間電
圧が異なるため、スイッチング素子１３，１４のスイッ
チング動作においてアンバランスが生じる。これにより
一次／二次絶縁トランス１５に直流分が重畳され、やが
て飽和し、スイッチング素子１３，１４等の破損に至る
問題がある。従って、この直流アンバランス分を吸収す
る直流阻止コンデンサ１８が必要となる。尚、開閉手段
６を開いた２００Ｖ系入力の全波整流方式においては、
上述の様に平滑コンデンサ７，８の各端子間電圧は等し
いのでこの様な問題はないが、直流阻止コンデンサ１８
を接続していると２００Ｖ系入力電圧を投入した際、９
ー１０間の直流電圧の立上り時間が１００Ｖ系倍圧整流
方式での立上り時間と比べた場合、速いため、スイッチ
ング素子１３，１４のスイッチング開始時、直流阻止コ
ンデンサ１８に二次出力負荷電流による充電量が多く、
平滑コンデンサ７，８の電圧と直流阻止コンデンサ１８
に加わる電圧がスイッチング素子１３，１４に印加さ
れ、この電圧過大によりスイッチング素子１３，１４の
順方向電圧が増大し、スイッチング素子１３，１４等が
破損する問題があるので、むしろ直流阻止コンデンサ１
８を接続しないほうがよい。また、１００Ｖ系／２００
Ｖ系の入力電圧の違いにより、突入電流の大きさ及び、
入力ヒューズ２０に流れる電流の大きさが異なる。従っ
て同定格の突入電流抑制素子１９、入力ヒューズ２０を
接続すると、１００Ｖ系入力時に対し２００Ｖ系入力時
は、突入電流が大きく、また、２００Ｖ系入力時に対し
１００Ｖ系入力時は、入力電流が多いため、入力電圧に
合った突入電流抑制素子１９及び、入力ヒューズ２０を
選択する必要がある。
路を示す。図４において、１００Ｖ系または２００Ｖ系
交流入力電源１からの電圧を整流ダイオード２，３，
４，５で整流し、平滑コンデンサ７，８で平滑すること
で得た９ー１０間の直流電圧を、再度トランジスタ等の
スイッチング素子１３，１４で高周波交流に変換し、一
次／二次絶縁トランス１５により昇圧または降圧を行な
い、二次側整流ダイオード１６で更に整流し、コンデン
サ１７で平滑することにより、二次直流出力電圧を得
る。抵抗１１，１２はブリーダ抵抗、１９は突入電流抑
制素子、２０は入力ヒューズである。この回路構成で、
開閉手段６を閉じた１００Ｖ系入力の倍圧整流方式にお
いては、上述の様に平滑コンデンサ７，８の各端子間電
圧が異なるため、スイッチング素子１３，１４のスイッ
チング動作においてアンバランスが生じる。これにより
一次／二次絶縁トランス１５に直流分が重畳され、やが
て飽和し、スイッチング素子１３，１４等の破損に至る
問題がある。従って、この直流アンバランス分を吸収す
る直流阻止コンデンサ１８が必要となる。尚、開閉手段
６を開いた２００Ｖ系入力の全波整流方式においては、
上述の様に平滑コンデンサ７，８の各端子間電圧は等し
いのでこの様な問題はないが、直流阻止コンデンサ１８
を接続していると２００Ｖ系入力電圧を投入した際、９
ー１０間の直流電圧の立上り時間が１００Ｖ系倍圧整流
方式での立上り時間と比べた場合、速いため、スイッチ
ング素子１３，１４のスイッチング開始時、直流阻止コ
ンデンサ１８に二次出力負荷電流による充電量が多く、
平滑コンデンサ７，８の電圧と直流阻止コンデンサ１８
に加わる電圧がスイッチング素子１３，１４に印加さ
れ、この電圧過大によりスイッチング素子１３，１４の
順方向電圧が増大し、スイッチング素子１３，１４等が
破損する問題があるので、むしろ直流阻止コンデンサ１
８を接続しないほうがよい。また、１００Ｖ系／２００
Ｖ系の入力電圧の違いにより、突入電流の大きさ及び、
入力ヒューズ２０に流れる電流の大きさが異なる。従っ
て同定格の突入電流抑制素子１９、入力ヒューズ２０を
接続すると、１００Ｖ系入力時に対し２００Ｖ系入力時
は、突入電流が大きく、また、２００Ｖ系入力時に対し
１００Ｖ系入力時は、入力電流が多いため、入力電圧に
合った突入電流抑制素子１９及び、入力ヒューズ２０を
選択する必要がある。
【０００７】本発明の目的は、上記問題を解決するため
に交流入力電圧に応じて整流方式を選択する際、整流方
式の違い及び、入力電圧の違いによる突入電流、入力電
流の違いに対し、回路素子の破損が生じない様な電源装
置を得ることにある。
に交流入力電圧に応じて整流方式を選択する際、整流方
式の違い及び、入力電圧の違いによる突入電流、入力電
流の違いに対し、回路素子の破損が生じない様な電源装
置を得ることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、交流電圧を整
流し平滑し、出力された直流電圧を、２個のトランジス
タ等のスイッチング素子の交互ＯＮ／ＯＦＦにより再度
高周波交流に変換し、直流成分を阻止するコンデンサを
介してトランスに入力し、トランスにて昇圧又は降圧を
行ない、さらに整流平滑することにより直流電圧を出力
するスイッチング電源装置において、商用交流電圧の第
１の電圧もしくは上記第１の電圧の倍の第２の電圧に対
し、整流回路の接続を上記交流電圧が、上記第１の電圧
系では倍圧整流回路に、上記第２の電圧系では全波整流
回路に切り換える切換手段を設け、上記切換手段はさら
に上記第２電圧系回路への切り換え時、同時に上記コン
デンサの両端を短絡する手段を含む。
流し平滑し、出力された直流電圧を、２個のトランジス
タ等のスイッチング素子の交互ＯＮ／ＯＦＦにより再度
高周波交流に変換し、直流成分を阻止するコンデンサを
介してトランスに入力し、トランスにて昇圧又は降圧を
行ない、さらに整流平滑することにより直流電圧を出力
するスイッチング電源装置において、商用交流電圧の第
１の電圧もしくは上記第１の電圧の倍の第２の電圧に対
し、整流回路の接続を上記交流電圧が、上記第１の電圧
系では倍圧整流回路に、上記第２の電圧系では全波整流
回路に切り換える切換手段を設け、上記切換手段はさら
に上記第２電圧系回路への切り換え時、同時に上記コン
デンサの両端を短絡する手段を含む。
【０００９】さらに上記第１の電圧系入力時は突入電流
抑制素子を１個及び、上記第１の電圧系用入力ヒューズ
を接続し、上記第２の電圧Ｖ系入力時は突入電流抑制素
子を２個及び、上記第２の電圧系用入力ヒューズが接続
されるように切換機構を設けることができる。
抑制素子を１個及び、上記第１の電圧系用入力ヒューズ
を接続し、上記第２の電圧Ｖ系入力時は突入電流抑制素
子を２個及び、上記第２の電圧系用入力ヒューズが接続
されるように切換機構を設けることができる。
【００１０】
【作用】本発明によれば、交流入力電圧に応じて整流方
式を選択する際、整流方式の違いによる回路素子の破損
を未然に防ぐ手段も合わせて行なうことが可能となる。
式を選択する際、整流方式の違いによる回路素子の破損
を未然に防ぐ手段も合わせて行なうことが可能となる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図１および、図２
により説明する。
により説明する。
【００１２】図１は、自励式ハーフブリッジコンバータ
方式の電源装置の回路図であり、１００Ｖ系又は２００
Ｖ系交流入力電源１の電圧を整流ダイオード２，３，
４，５で整流し、平滑コンデンサ７，８で平滑すること
で得た９ー１０間の直流電圧を、再度トランジスタ等の
スイッチング素子１３，１４で高周波交流に変換し、一
次／二次絶縁トランス１５により昇圧又は降圧を行な
い、二次側整流ダイオード１６で更に整流し、コンデン
サ１７で平滑することにより、二次直流出力電圧を得
る。抵抗１１，１２はブリーダ抵抗、１９は突入電流抑
制素子、２０は入力ヒューズである。
方式の電源装置の回路図であり、１００Ｖ系又は２００
Ｖ系交流入力電源１の電圧を整流ダイオード２，３，
４，５で整流し、平滑コンデンサ７，８で平滑すること
で得た９ー１０間の直流電圧を、再度トランジスタ等の
スイッチング素子１３，１４で高周波交流に変換し、一
次／二次絶縁トランス１５により昇圧又は降圧を行な
い、二次側整流ダイオード１６で更に整流し、コンデン
サ１７で平滑することにより、二次直流出力電圧を得
る。抵抗１１，１２はブリーダ抵抗、１９は突入電流抑
制素子、２０は入力ヒューズである。
【００１３】また、平滑コンデンサ７，８間と一次／二
次絶縁トランス２５の間に直流阻止コンデンサ１８を接
続し、その両端及びダイオード４，５間に開閉を持つ切
換手段２１が構成されている。今、１００Ｖ系交流電圧
を入力する場合、切換手段２１は接点２２と接点２３を
接続させる。これにより、ダイオード４，５間と平滑コ
ンデンサ７，８間が接続され、倍圧整流となる。また、
同時に直流阻止コンデンサ１８が平滑コンデンサ７，８
間と一次／二次絶縁トランス２５間に接続されることに
なる。これは上述した様に、倍圧整流での平滑コンデン
サ７，８の充電サイクルの違いのアンバランスによるス
イッチング素子１３，１４のスイッチング動作の直流重
畳分に対し、この直流阻止コンデンサ１８が直流分をカ
ットし、バランスをとる働きをするため、一次／二次絶
縁トランス１５の飽和によるスイッチング素子等の破損
を防ぐことである。
次絶縁トランス２５の間に直流阻止コンデンサ１８を接
続し、その両端及びダイオード４，５間に開閉を持つ切
換手段２１が構成されている。今、１００Ｖ系交流電圧
を入力する場合、切換手段２１は接点２２と接点２３を
接続させる。これにより、ダイオード４，５間と平滑コ
ンデンサ７，８間が接続され、倍圧整流となる。また、
同時に直流阻止コンデンサ１８が平滑コンデンサ７，８
間と一次／二次絶縁トランス２５間に接続されることに
なる。これは上述した様に、倍圧整流での平滑コンデン
サ７，８の充電サイクルの違いのアンバランスによるス
イッチング素子１３，１４のスイッチング動作の直流重
畳分に対し、この直流阻止コンデンサ１８が直流分をカ
ットし、バランスをとる働きをするため、一次／二次絶
縁トランス１５の飽和によるスイッチング素子等の破損
を防ぐことである。
【００１４】一方、２００Ｖ系交流電圧を１より入力す
る場合、切換手段２１は接点２３と接点２４を接続させ
る。これにより、ダイオード４，５間と平滑コンデンサ
７，８間が開放され、全波整流となる。また、同時に直
流阻止コンデンサ１８は短絡されることとなり、直流阻
止コンデンサ１８の直流分カットの働きは無くなる。
る場合、切換手段２１は接点２３と接点２４を接続させ
る。これにより、ダイオード４，５間と平滑コンデンサ
７，８間が開放され、全波整流となる。また、同時に直
流阻止コンデンサ１８は短絡されることとなり、直流阻
止コンデンサ１８の直流分カットの働きは無くなる。
【００１５】従って、２００Ｖ系交流入力電圧での全波
整流方式では直流阻止コンデンサ１８を接続されない構
造となり、これは、スイッチング素子であるトランジス
タ等を小形にでき、寸法、価格で極めて有効な手段とな
る。
整流方式では直流阻止コンデンサ１８を接続されない構
造となり、これは、スイッチング素子であるトランジス
タ等を小形にでき、寸法、価格で極めて有効な手段とな
る。
【００１６】以上、本発明により倍圧整流切換時は自動
的に直流阻止コンデンサ１８が接続され、全波整流切換
時は自動的に直流阻止コンデンサ１８が短絡できること
により、回路素子の破損を防ぎ両立することが可能とな
る。尚、切換手段２１は一般的なＯＮ−ＯＮ型スイッチ
でも切換プラグ或いは、１００Ｖ系入力時は接点２２と
接点２３を短絡させ、２００Ｖ系入力時は接点２３と接
点２４を短絡させる様なリレー、トライアック等を利用
した電圧検出と連動させた自動切換機構制御回路でも良
い。
的に直流阻止コンデンサ１８が接続され、全波整流切換
時は自動的に直流阻止コンデンサ１８が短絡できること
により、回路素子の破損を防ぎ両立することが可能とな
る。尚、切換手段２１は一般的なＯＮ−ＯＮ型スイッチ
でも切換プラグ或いは、１００Ｖ系入力時は接点２２と
接点２３を短絡させ、２００Ｖ系入力時は接点２３と接
点２４を短絡させる様なリレー、トライアック等を利用
した電圧検出と連動させた自動切換機構制御回路でも良
い。
【００１７】図２は、本発明の他の実施例を示す。
【００１８】図２は、自励式ハーフブリッジコンバータ
方式の電源装置の回路図であり、１００Ｖ系又は２００
Ｖ系交流入力電源１からの電圧を整流ダイオード２，
３，４，５で整流し、平滑コンデンサ７，８で平滑する
ことで得た９ー１０間の直流電圧を、再度トランジスタ
等のスイッチング素子１３，１４で高周波交流に変換
し、一次／二次絶縁トランス１５により昇圧又は降圧を
行ない、二次側整流ダイオード１６で更に整流しコンデ
ンサ１７で平滑することにより、二次直流出力電圧を得
る。抵抗１１，１２はブリーダ抵抗、１９は突入電流抑
制素子、２０は入力ヒューズである。また、平滑コンデ
ンサ７，８間と一次／二次絶縁トランス２５の間に直流
阻止コンデンサ１８を接続し、整流ダイオード４，５間
に接点３１と、平滑コンデンサ７，８間に接点３２と、
一次／二次絶縁トランス２５と直流阻止コンデンサ１８
の間に接点３３の開閉を持つ切換手段２７が構成されて
いる。
方式の電源装置の回路図であり、１００Ｖ系又は２００
Ｖ系交流入力電源１からの電圧を整流ダイオード２，
３，４，５で整流し、平滑コンデンサ７，８で平滑する
ことで得た９ー１０間の直流電圧を、再度トランジスタ
等のスイッチング素子１３，１４で高周波交流に変換
し、一次／二次絶縁トランス１５により昇圧又は降圧を
行ない、二次側整流ダイオード１６で更に整流しコンデ
ンサ１７で平滑することにより、二次直流出力電圧を得
る。抵抗１１，１２はブリーダ抵抗、１９は突入電流抑
制素子、２０は入力ヒューズである。また、平滑コンデ
ンサ７，８間と一次／二次絶縁トランス２５の間に直流
阻止コンデンサ１８を接続し、整流ダイオード４，５間
に接点３１と、平滑コンデンサ７，８間に接点３２と、
一次／二次絶縁トランス２５と直流阻止コンデンサ１８
の間に接点３３の開閉を持つ切換手段２７が構成されて
いる。
【００１９】また、切換手段２７は、上記開閉と連動し
たもう一つの開閉を持ち、整流ダイオード２，３間に接
点２９と、交流入力電圧１の片側から突入電流抑制素子
３４，３５及び、２００Ｖ系入力ヒューズ３７を直列に
接続した所に接点３０と、突入電流抑制素子３４，３５
の間から１００Ｖ系入力ヒューズ３６を直列に接続した
所に接点２８が接続された構成になっている。
たもう一つの開閉を持ち、整流ダイオード２，３間に接
点２９と、交流入力電圧１の片側から突入電流抑制素子
３４，３５及び、２００Ｖ系入力ヒューズ３７を直列に
接続した所に接点３０と、突入電流抑制素子３４，３５
の間から１００Ｖ系入力ヒューズ３６を直列に接続した
所に接点２８が接続された構成になっている。
【００２０】今、１００Ｖ系入力電源１からの電圧を入
力する場合、切換手段２７を同時に、接点２８と接点２
９及び、接点３１と接点３２を接続する。これにより、
接点３１と接点３２の接続でダイオード４，５間と平滑
コンデンサ７，８間が接続され、倍圧整流となる。ま
た、同時に直流阻止コンデンサ１８が平滑コンデンサ
７，８間と一次／二次絶縁トランス１５ーａ間に接続さ
れることになる。これは先述した様に、倍圧整流での平
滑コンデンサ７，８の充電サイクルの違いのアンバラン
スによるスイッチング素子１３，１４のスイッチング動
作の直流重畳分に対し、この直流阻止コンデンサ１８が
直流分をカットし、バランスをとる働きをするため、一
次／二次絶縁トランス１５の飽和によるスイッチング素
子等の破損を防ぐことができる。合わせて、接点２８と
接点２９の接続で、突入電流抑制素子３４、１００Ｖ系
入力ヒューズ３６が接続され、突入電流抑制素子３５、
２００Ｖ系入力ヒューズ３７は開放となる。
力する場合、切換手段２７を同時に、接点２８と接点２
９及び、接点３１と接点３２を接続する。これにより、
接点３１と接点３２の接続でダイオード４，５間と平滑
コンデンサ７，８間が接続され、倍圧整流となる。ま
た、同時に直流阻止コンデンサ１８が平滑コンデンサ
７，８間と一次／二次絶縁トランス１５ーａ間に接続さ
れることになる。これは先述した様に、倍圧整流での平
滑コンデンサ７，８の充電サイクルの違いのアンバラン
スによるスイッチング素子１３，１４のスイッチング動
作の直流重畳分に対し、この直流阻止コンデンサ１８が
直流分をカットし、バランスをとる働きをするため、一
次／二次絶縁トランス１５の飽和によるスイッチング素
子等の破損を防ぐことができる。合わせて、接点２８と
接点２９の接続で、突入電流抑制素子３４、１００Ｖ系
入力ヒューズ３６が接続され、突入電流抑制素子３５、
２００Ｖ系入力ヒューズ３７は開放となる。
【００２１】一方、今、２００Ｖ系入力電圧１を入力す
る場合、切換手段２７を同時に、接点２９と接点３０及
び、接点３２と接点３３を接続する。これにより、接点
３２と接点３３の接続で、ダイオード４，５間と平滑コ
ンデンサ７，８間が開放され、全波整流となる。また同
時に直流阻止コンデンサ１８の両端が短絡されることと
なり、直流阻止コンデンサ１８の直流分カットの働きは
無くなる。
る場合、切換手段２７を同時に、接点２９と接点３０及
び、接点３２と接点３３を接続する。これにより、接点
３２と接点３３の接続で、ダイオード４，５間と平滑コ
ンデンサ７，８間が開放され、全波整流となる。また同
時に直流阻止コンデンサ１８の両端が短絡されることと
なり、直流阻止コンデンサ１８の直流分カットの働きは
無くなる。
【００２２】ここで先述した様に、全波整流方式は、平
滑コンデンサ７，８は同時充電されるため倍圧整流方式
のようなアンバランス分がなく、直流阻止コンデンサ１
８は不要となる。また、直流阻止コンデンサ１８を接続
すると２００Ｖ系入力電圧を投入した際、９ー１０間の
直流電圧の立上り時間が１００Ｖ系倍圧整流方式でのそ
れと比べ速くなる。かつ、スイッチング素子１３，１４
のスイッチング開始時、直流阻止コンデンサ１８に二次
出力負荷電流による充電量が多く、平滑コンデンサ７，
８の電圧と直流阻止コンデンサ１８に加わる電圧がスイ
ッチング素子１３，１４に印加され、この電圧過大によ
りスイッチング素子１３，１４の順方向電圧が増大し、
スイッチング素子１３，１４等が破損する問題がある。
滑コンデンサ７，８は同時充電されるため倍圧整流方式
のようなアンバランス分がなく、直流阻止コンデンサ１
８は不要となる。また、直流阻止コンデンサ１８を接続
すると２００Ｖ系入力電圧を投入した際、９ー１０間の
直流電圧の立上り時間が１００Ｖ系倍圧整流方式でのそ
れと比べ速くなる。かつ、スイッチング素子１３，１４
のスイッチング開始時、直流阻止コンデンサ１８に二次
出力負荷電流による充電量が多く、平滑コンデンサ７，
８の電圧と直流阻止コンデンサ１８に加わる電圧がスイ
ッチング素子１３，１４に印加され、この電圧過大によ
りスイッチング素子１３，１４の順方向電圧が増大し、
スイッチング素子１３，１４等が破損する問題がある。
【００２３】従って、２００Ｖ系交流入力電圧での全波
整流方式では直流阻止コンデンサ１８を接続しない方が
良い。合わせて、接点２９と接点３０の接続で、突入電
流抑制素子３４、３５，２００Ｖ系入力ヒューズ３７が
接続され、１００Ｖ系入力ヒューズ３６は、開放とな
る。
整流方式では直流阻止コンデンサ１８を接続しない方が
良い。合わせて、接点２９と接点３０の接続で、突入電
流抑制素子３４、３５，２００Ｖ系入力ヒューズ３７が
接続され、１００Ｖ系入力ヒューズ３６は、開放とな
る。
【００２４】以上により、１００Ｖ系入力の倍圧整流切
換時は、自動的に直流阻止コンデンサ１８が接続され、
かつ、突入電流抑制素子３４、１００Ｖ系入力ヒューズ
３６が接続される。また、２００Ｖ系入力の全波整流切
換時は、自動的に直流阻止コンデンサ１８が短絡され、
かつ、突入電流抑制素子３４、３５、２００Ｖ系入力ヒ
ューズ３７が接続されることにより、１００Ｖ系／２０
０Ｖ系入力電圧の切換えと同時に整流方式の違い及び、
入力電圧の違いによる突入電流に対して、回路素子の破
損を防ぐことが可能となる。尚、切換手段２７は、１０
０Ｖ系入力は、接点２８と接点２９及び、接点３１と接
点３２を接続し、２００Ｖ系入力は、接点２９と接点３
０及び、接点３２と接点３３を接続することができる一
般的なＯＮ−ＯＦＦ形スイッチあるいは、切換えプラグ
等のように複数の接点を切り換えるものであれば良い。
換時は、自動的に直流阻止コンデンサ１８が接続され、
かつ、突入電流抑制素子３４、１００Ｖ系入力ヒューズ
３６が接続される。また、２００Ｖ系入力の全波整流切
換時は、自動的に直流阻止コンデンサ１８が短絡され、
かつ、突入電流抑制素子３４、３５、２００Ｖ系入力ヒ
ューズ３７が接続されることにより、１００Ｖ系／２０
０Ｖ系入力電圧の切換えと同時に整流方式の違い及び、
入力電圧の違いによる突入電流に対して、回路素子の破
損を防ぐことが可能となる。尚、切換手段２７は、１０
０Ｖ系入力は、接点２８と接点２９及び、接点３１と接
点３２を接続し、２００Ｖ系入力は、接点２９と接点３
０及び、接点３２と接点３３を接続することができる一
般的なＯＮ−ＯＦＦ形スイッチあるいは、切換えプラグ
等のように複数の接点を切り換えるものであれば良い。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、１００Ｖ系交流入力電
圧に対しては、倍圧整流でコンデンサ７，８の電圧アン
バランスを直流阻止コンデンサ１８でバランスをとり、
スイッチング素子等の破損を防ぐ。また、２００Ｖ系交
流入力電圧に対しては、全波整流で直流阻止コンデンサ
１８を短絡し、スイッチング素子等の破損を防ぐことを
切換手段２１により整流方式の選択と同時に両立するこ
とができ、小形で安価なスイッチング電源装置を提供す
ることができる。また、１００Ｖ系交流入力電圧に対し
ては、倍圧整流でコンデンサ７，８の電圧アンバランス
を直流阻止コンデンサ１８でバランスをとりスイッチン
グ素子等の破損を防ぐと同時に１００Ｖ入力で任意な突
入電流抑制素子３４及び、１００Ｖ系入力ヒューズ３６
が選択でき、２００Ｖ系交流入力電圧に対しては、全波
整流で直流阻止コンデンサ１８を短絡し、スイッチング
素子等の破損を防ぐと同時に、突入電流抑制素子３４、
３５及び、２００Ｖ系入力ヒューズ３７が選択できるこ
とを切換手段２７により、交流入力電圧の選択と同時に
両立できることが可能となるスイッチング電源装置を提
供することができる。
圧に対しては、倍圧整流でコンデンサ７，８の電圧アン
バランスを直流阻止コンデンサ１８でバランスをとり、
スイッチング素子等の破損を防ぐ。また、２００Ｖ系交
流入力電圧に対しては、全波整流で直流阻止コンデンサ
１８を短絡し、スイッチング素子等の破損を防ぐことを
切換手段２１により整流方式の選択と同時に両立するこ
とができ、小形で安価なスイッチング電源装置を提供す
ることができる。また、１００Ｖ系交流入力電圧に対し
ては、倍圧整流でコンデンサ７，８の電圧アンバランス
を直流阻止コンデンサ１８でバランスをとりスイッチン
グ素子等の破損を防ぐと同時に１００Ｖ入力で任意な突
入電流抑制素子３４及び、１００Ｖ系入力ヒューズ３６
が選択でき、２００Ｖ系交流入力電圧に対しては、全波
整流で直流阻止コンデンサ１８を短絡し、スイッチング
素子等の破損を防ぐと同時に、突入電流抑制素子３４、
３５及び、２００Ｖ系入力ヒューズ３７が選択できるこ
とを切換手段２７により、交流入力電圧の選択と同時に
両立できることが可能となるスイッチング電源装置を提
供することができる。
【図１】１００Ｖ系／２００Ｖ系の交流入力電圧に対応
した自励式ハーフブリッジコンバータ回路図、
した自励式ハーフブリッジコンバータ回路図、
【図２】１００Ｖ系／２００Ｖ系の交流入力電圧に対応
した他の自励式ハーフブリッジコンバータ回路図、
した他の自励式ハーフブリッジコンバータ回路図、
【図３】従来の１００Ｖ系／２００Ｖ系の交流入力電圧
に対応した電源装置の回路図、
に対応した電源装置の回路図、
【図４】従来の１００Ｖ系／２００Ｖ系の交流入力電圧
に対応した自励式ハーフブリッジコンバータ回路図。
に対応した自励式ハーフブリッジコンバータ回路図。
１・・・交流入力電源 ２，３，４，５・・・ダイオード ６・・・開閉手段 ７，８・・・平滑コンデンサ ９ー１０・・・交流入力電圧整流後の直流電圧 １１，１２・・・ブリーダ抵抗 １３，１４・・・メインスイッチング素子 １５・・・一次／二次絶縁トランス １６・・・二次側整流ダイオード １７・・・コンデンサ １８・・・直流阻止コンデンサ １９，３４，３５・・・突入電流抑制素子 ２０・・・入力ヒューズ ２１・・・切換手段 ２７・・・切換手段 ３６・・・１００Ｖ系入力ヒューズ ３７・・・２００Ｖ系入力ヒューズ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０２Ｍ 7/06 Ａ 9180−5Ｈ 7/10 Ｂ 9180−5Ｈ
Claims (2)
- 【請求項１】交流電圧を整流し平滑し、出力された直流
電圧を、２個のトランジスタ等のスイッチング素子の交
互ＯＮ／ＯＦＦにより再度高周波交流に変換し、直流成
分を阻止するコンデンサを介してトランスに入力し、ト
ランスにて昇圧又は降圧を行ない、更に整流平滑するこ
とにより直流電圧を出力するスイッチング電源装置にお
いて、 商用交流電圧の第１の電圧もしくは上記第１の電圧の倍
の第２の電圧に対し、整流回路の接続を上記交流電圧
が、上記第１の電圧系では倍圧整流回路に、上記第２の
電圧系では全波整流回路に切り換える切換手段を設け、
上記切換手段はさらに上記第２の電圧系による上記全波
整流回路への切り換え時、同時に上記コンデンサの両端
を接続する手段を含むことを特徴とするスイッチング電
源装置。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項記載のスイッチング
電源装置において、上記切換手段は、上記第１の電圧系
入力時は突入電流抑制素子を１個及び、上記第１の電圧
系用入力ヒューズを接続し、上記第２の電圧Ｖ系入力時
は突入電流抑制素子を２個及び、上記第２の電圧系用入
力ヒューズを接続する手段を含むことを特徴とするスイ
ッチング電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9629292A JPH05300730A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | スイッチング電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9629292A JPH05300730A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | スイッチング電源装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05300730A true JPH05300730A (ja) | 1993-11-12 |
Family
ID=14160995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9629292A Pending JPH05300730A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | スイッチング電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05300730A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005237179A (ja) * | 2004-02-23 | 2005-09-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電源装置 |
| JP2009050154A (ja) * | 2007-08-21 | 2009-03-05 | Ford Global Technologies Llc | 自動車用電力変換システム |
-
1992
- 1992-04-16 JP JP9629292A patent/JPH05300730A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005237179A (ja) * | 2004-02-23 | 2005-09-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電源装置 |
| JP2009050154A (ja) * | 2007-08-21 | 2009-03-05 | Ford Global Technologies Llc | 自動車用電力変換システム |
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