JPH05311244A - 伸びフランジ性の優れた高強度熱延原板合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
伸びフランジ性の優れた高強度熱延原板合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH05311244A JPH05311244A JP13991392A JP13991392A JPH05311244A JP H05311244 A JPH05311244 A JP H05311244A JP 13991392 A JP13991392 A JP 13991392A JP 13991392 A JP13991392 A JP 13991392A JP H05311244 A JPH05311244 A JP H05311244A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- hot
- point
- less
- hot rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 43
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 43
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 13
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 claims abstract description 12
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 13
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 abstract description 5
- 238000005244 galvannealing Methods 0.000 abstract 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 19
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 13
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 7
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 引張強度４５キロ以上の高強度熱延鋼板を原
板として、冷間圧延を行わず、熱延原板以上の加工性、
特に伸びフランジ性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板
を製造する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．３０，Ｓｉ：
１．５０以下、Ｍｎ：０．６０〜３．０，Ｐ：０．２０
以下、Ｓ：０．０５以下、Ａｌ：０．０１〜０．１０を
含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなる組成を
有する鋼につき、Ａｃ３点以上で熱間圧延した熱延鋼板
を酸洗後、冷間圧延することなく、連続焼鈍溶融亜鉛め
っきラインにおいて、Ａｃ１点以上に加熱保持後、溶融
亜鉛槽に至るまでの間において、Ｍｓ点以下に急冷し
て、鋼板中に部分的或いは全部分マルテンサイトを生成
させた後、Ｍｓ点以上である溶融亜鉛浴温度及び合金化
温度により加熱して、部分的或いは全部焼戻しマルテン
サイトを生成させる。
板として、冷間圧延を行わず、熱延原板以上の加工性、
特に伸びフランジ性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板
を製造する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０２〜０．３０，Ｓｉ：
１．５０以下、Ｍｎ：０．６０〜３．０，Ｐ：０．２０
以下、Ｓ：０．０５以下、Ａｌ：０．０１〜０．１０を
含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物よりなる組成を
有する鋼につき、Ａｃ３点以上で熱間圧延した熱延鋼板
を酸洗後、冷間圧延することなく、連続焼鈍溶融亜鉛め
っきラインにおいて、Ａｃ１点以上に加熱保持後、溶融
亜鉛槽に至るまでの間において、Ｍｓ点以下に急冷し
て、鋼板中に部分的或いは全部分マルテンサイトを生成
させた後、Ｍｓ点以上である溶融亜鉛浴温度及び合金化
温度により加熱して、部分的或いは全部焼戻しマルテン
サイトを生成させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、引張強度４５キロ以上
の高強度熱延鋼板を原板として、冷間圧延を行うことな
しに、連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインでの熱履歴による
変態組織強化にて、熱延原板と同等又は同等以上の優れ
た加工性、特に伸びフランジ性の優れた高強度溶融亜鉛
めっき鋼板を製造する方法に関するものである。
の高強度熱延鋼板を原板として、冷間圧延を行うことな
しに、連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインでの熱履歴による
変態組織強化にて、熱延原板と同等又は同等以上の優れ
た加工性、特に伸びフランジ性の優れた高強度溶融亜鉛
めっき鋼板を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
自動車等の補強部材や足回り部材の軽量化及び防錆性能
の向上という観点から、強加工と高強度を有する熱延原
板溶融亜鉛めっき鋼板のニーズが強い。
自動車等の補強部材や足回り部材の軽量化及び防錆性能
の向上という観点から、強加工と高強度を有する熱延原
板溶融亜鉛めっき鋼板のニーズが強い。
【０００３】しかし、溶融亜鉛めっき鋼板は、冷延鋼板
が主体であり(特開昭６３−１７９０２４号、特開昭６
０−２０４８２７号参照)、高強度熱間圧延鋼板の溶融
亜鉛めっき化は未だ殆ど実用化されていないが、最近に
なって、めっき化される趨勢にあり、例えば、特開平３
−４４４２３号に加工性の優れた溶融亜鉛めっき熱延鋼
板の製造方法が提案されている。
が主体であり(特開昭６３−１７９０２４号、特開昭６
０−２０４８２７号参照)、高強度熱間圧延鋼板の溶融
亜鉛めっき化は未だ殆ど実用化されていないが、最近に
なって、めっき化される趨勢にあり、例えば、特開平３
−４４４２３号に加工性の優れた溶融亜鉛めっき熱延鋼
板の製造方法が提案されている。
【０００４】しかし、この提案は、めっき前の均熱温度
のみを規定しているものであり、このような条件規定で
は、ＴＳ５０キロ以上の高成分系鋼では必ずしも十分な
加工性が得られない。
のみを規定しているものであり、このような条件規定で
は、ＴＳ５０キロ以上の高成分系鋼では必ずしも十分な
加工性が得られない。
【０００５】一方、伸びフランジ性の優れた高強度熱延
鋼板については、熱延材のままでは、変態組織強化タイ
プのフェライト−ベイナイト組織鋼が既に開発されてい
る(特願昭５９−２５２２４２号、特願昭６０−２９８
５４２号参照)。
鋼板については、熱延材のままでは、変態組織強化タイ
プのフェライト−ベイナイト組織鋼が既に開発されてい
る(特願昭５９−２５２２４２号、特願昭６０−２９８
５４２号参照)。
【０００６】しかし、変態組織強化材を溶融亜鉛めっき
すると、めっき化による熱履歴を被るため、局部延性の
低下が著しくなり、加工性に不安があるため、前述のめ
っき化に踏み切れない状況にある。
すると、めっき化による熱履歴を被るため、局部延性の
低下が著しくなり、加工性に不安があるため、前述のめ
っき化に踏み切れない状況にある。
【０００７】もっとも、本件出願人は、先に、連続焼鈍
溶融亜鉛めっきラインで、伸びフランジ性の優れた高λ
熱延原板を得るための製造条件として、 ・均熱温度(Ｔ)を低くする(≦７００℃)こと、 ・二次冷却速度(ＣＲ2)も遅くする(≦１０℃／ｓ)こ
と、 を提案したが(特願平２−４１６２８０号)、ハイテンに
なるほどＴ、ＣＲ2の適正な範囲が狭くなり、連続溶融
亜鉛めっきラインで熱延原板以上の伸びフランジ性(λ
値)を得ることは容易ではない。
溶融亜鉛めっきラインで、伸びフランジ性の優れた高λ
熱延原板を得るための製造条件として、 ・均熱温度(Ｔ)を低くする(≦７００℃)こと、 ・二次冷却速度(ＣＲ2)も遅くする(≦１０℃／ｓ)こ
と、 を提案したが(特願平２−４１６２８０号)、ハイテンに
なるほどＴ、ＣＲ2の適正な範囲が狭くなり、連続溶融
亜鉛めっきラインで熱延原板以上の伸びフランジ性(λ
値)を得ることは容易ではない。
【０００８】一方、めっきラインでの製造条件の範囲を
広げるために、熱延原板の特性を問わずに、めっきライ
ンの熱処理だけで高い伸びフランジ性(λ)鋼板を製造す
る方法も考えられるが、従来の溶融亜鉛めっきプロセス
では、めっき密着性の優れた高λ熱延原板溶融亜鉛めっ
き鋼板は得られていない。
広げるために、熱延原板の特性を問わずに、めっきライ
ンの熱処理だけで高い伸びフランジ性(λ)鋼板を製造す
る方法も考えられるが、従来の溶融亜鉛めっきプロセス
では、めっき密着性の優れた高λ熱延原板溶融亜鉛めっ
き鋼板は得られていない。
【０００９】その理由は、焼戻しマルテンサイト組織鋼
は、最も優れた機械的特性値やλ値を示すものである
が、従来、めっき槽(ポット)に入る前に加熱プロセスが
なかったために、たとえめっきラインにおける均熱加熱
後の冷却制御によりマルテンサイトを生成させて、その
後焼戻したとしても、めっき槽前の鋼板の温度が低いた
めに亜鉛めっきされ難く、加工性の優れた溶融亜鉛めっ
き鋼板が得ることができなかったためである。
は、最も優れた機械的特性値やλ値を示すものである
が、従来、めっき槽(ポット)に入る前に加熱プロセスが
なかったために、たとえめっきラインにおける均熱加熱
後の冷却制御によりマルテンサイトを生成させて、その
後焼戻したとしても、めっき槽前の鋼板の温度が低いた
めに亜鉛めっきされ難く、加工性の優れた溶融亜鉛めっ
き鋼板が得ることができなかったためである。
【００１０】本発明は、上記従来技術の問題点を解決
し、引張強度４５キロ以上の高強度熱延鋼板を原板とし
て、冷間圧延を行うことなしに、連続焼鈍溶融亜鉛めっ
きラインにて、熱延原板と同等以上の優れた加工性、特
に伸びフランジ性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を
製造する方法を提供することを目的としている。
し、引張強度４５キロ以上の高強度熱延鋼板を原板とし
て、冷間圧延を行うことなしに、連続焼鈍溶融亜鉛めっ
きラインにて、熱延原板と同等以上の優れた加工性、特
に伸びフランジ性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を
製造する方法を提供することを目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者は、かゝる課題
を解決するために、熱延鋼板を原板とし、伸びフランジ
性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を製造し得る方法
について鋭意研究を重ねた結果、連続焼鈍溶融亜鉛めっ
きラインで、めっき槽前の温度制御帯を用いることで、 ・Ａc1点以上の均熱加熱、 ・均熱加熱後の冷却、 ・冷却後、めっき浴に入るまでに浴中温度以上まで加熱
する、 の広範囲の製造条件で、組織、炭化物形状、固溶Ｃを制
御し、局部延性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を安
定して製造できることを知見し、ここに本発明を完成し
たものである。
を解決するために、熱延鋼板を原板とし、伸びフランジ
性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を製造し得る方法
について鋭意研究を重ねた結果、連続焼鈍溶融亜鉛めっ
きラインで、めっき槽前の温度制御帯を用いることで、 ・Ａc1点以上の均熱加熱、 ・均熱加熱後の冷却、 ・冷却後、めっき浴に入るまでに浴中温度以上まで加熱
する、 の広範囲の製造条件で、組織、炭化物形状、固溶Ｃを制
御し、局部延性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を安
定して製造できることを知見し、ここに本発明を完成し
たものである。
【００１２】すなわち、本発明は、Ｃ：０.０２〜０.３
０％、Ｓi：１.５０％以下、Ｍn：０.６０〜３.０％、
Ｐ：０.２０％以下、Ｓ：０.０５％以下、Ａl：０.０１
〜０.１０％を含有し、必要に応じて、更にＭo：０.０
１〜１.０％、Ｃr：０.１０〜１.５％、Ｎb：０.０１〜
０.０５％、Ｔi：０.０１〜０.５％、Ｂ：５〜３０pp
m、Ｃa：０.０１％以下のうちの少なくとも１種以上を
含有し、残部がＦe及び不可避的不純物よりなる組成を
有する鋼につき、Ａc3点以上で熱間圧延した熱延鋼板を
酸洗後、冷間圧延することなく、連続焼鈍溶融亜鉛めっ
きラインにおいて、Ａc1点以上に加熱保持後、溶融亜鉛
槽に至るまでの間において、Ｍs点以下に急冷して、鋼
板中に部分的或いは全部分マルテンサイトを生成させた
後、Ｍs点以上である溶融亜鉛浴温度及び合金化炉温度
により加熱して、部分的或いは全部焼戻しマルテンサイ
トを生成させることを特徴とする伸びフランジ性の優れ
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を要旨としてい
る。
０％、Ｓi：１.５０％以下、Ｍn：０.６０〜３.０％、
Ｐ：０.２０％以下、Ｓ：０.０５％以下、Ａl：０.０１
〜０.１０％を含有し、必要に応じて、更にＭo：０.０
１〜１.０％、Ｃr：０.１０〜１.５％、Ｎb：０.０１〜
０.０５％、Ｔi：０.０１〜０.５％、Ｂ：５〜３０pp
m、Ｃa：０.０１％以下のうちの少なくとも１種以上を
含有し、残部がＦe及び不可避的不純物よりなる組成を
有する鋼につき、Ａc3点以上で熱間圧延した熱延鋼板を
酸洗後、冷間圧延することなく、連続焼鈍溶融亜鉛めっ
きラインにおいて、Ａc1点以上に加熱保持後、溶融亜鉛
槽に至るまでの間において、Ｍs点以下に急冷して、鋼
板中に部分的或いは全部分マルテンサイトを生成させた
後、Ｍs点以上である溶融亜鉛浴温度及び合金化炉温度
により加熱して、部分的或いは全部焼戻しマルテンサイ
トを生成させることを特徴とする伸びフランジ性の優れ
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を要旨としてい
る。
【００１３】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１４】
【００１５】まず、本発明における鋼の化学成分の限定
理由を示す。
理由を示す。
【００１６】Ｃ：Ｃ成分は鋼の強度を向上する作用を有
しているが、その含有量が０.０２％未満では所望の強
度を確保することができず、一方、０.３０％を超える
と溶接性の劣化を招くことから、Ｃ含有量は０.０２〜
０.３０％の範囲とする。
しているが、その含有量が０.０２％未満では所望の強
度を確保することができず、一方、０.３０％を超える
と溶接性の劣化を招くことから、Ｃ含有量は０.０２〜
０.３０％の範囲とする。
【００１７】Ｓi：Ｓi成分には固溶体硬化を通じ、微量
添加であっても鋼の強度上昇と延性の向上に有効な働き
をする作用がある。しかし、１.５０％を超えて含有す
ると、溶接性の劣化を招くことから、Ｓi含有量は１.５
０％以下とする。なお、特に鋼板表面のスケール性に厳
しい要求がなされる場合には、０.０７％以下にするこ
とが好ましい。
添加であっても鋼の強度上昇と延性の向上に有効な働き
をする作用がある。しかし、１.５０％を超えて含有す
ると、溶接性の劣化を招くことから、Ｓi含有量は１.５
０％以下とする。なお、特に鋼板表面のスケール性に厳
しい要求がなされる場合には、０.０７％以下にするこ
とが好ましい。
【００１８】Ｍn：Ｍn成分には固溶体強化、変態強化、
細粒強化により鋼の強度と靭性の両方を向上させる作用
がある。しかし、その含有量が０.６０％未満では所望
の効果が得られず、一方、３.０％を超えて含有すると
溶接性が劣化することから、Ｍn含有量は０.６０〜３.
０％の範囲とする。
細粒強化により鋼の強度と靭性の両方を向上させる作用
がある。しかし、その含有量が０.６０％未満では所望
の効果が得られず、一方、３.０％を超えて含有すると
溶接性が劣化することから、Ｍn含有量は０.６０〜３.
０％の範囲とする。
【００１９】Ｐ：Ｐ成分は鋼の延性に対して好ましくな
い元素であり、可能な限り少ない方がよい。本発明にお
いては、熱延の低温巻取りにおいてＰの悪影響を軽減で
きること及び経済性を考慮して、上限を０.２０％とす
る。好ましくは０.０２％以下である。
い元素であり、可能な限り少ない方がよい。本発明にお
いては、熱延の低温巻取りにおいてＰの悪影響を軽減で
きること及び経済性を考慮して、上限を０.２０％とす
る。好ましくは０.０２％以下である。
【００２０】Ｓ：Ｓ成分はＭnと結合してＡ系介在物を
生じ、延性の低下や耐縦割れ性の劣化を招くので、可及
的に少ない方がよい。経済性を考慮して、上限を０.０
５％とする。好ましくは０.００５％以下である。
生じ、延性の低下や耐縦割れ性の劣化を招くので、可及
的に少ない方がよい。経済性を考慮して、上限を０.０
５％とする。好ましくは０.００５％以下である。
【００２１】Ａl：Ａl成分は鋼の脱酸のために必要な元
素であり、十分な脱酸効果を確保するためには０.０１
％以上含有させる必要がある。しかし、０.１０％を超
えるとその効果が飽和すると共に、クラスター状の介在
物が多くなり、加工性が劣化するので、上限を０.１０
％とする。
素であり、十分な脱酸効果を確保するためには０.０１
％以上含有させる必要がある。しかし、０.１０％を超
えるとその効果が飽和すると共に、クラスター状の介在
物が多くなり、加工性が劣化するので、上限を０.１０
％とする。
【００２２】以上の元素を必須成分とするが、必要に応
じて、次のＭo、Ｃr、Ｎb、Ｔi、Ｂ及びＣaの少なくと
も１種を適量にて含有させることができる。
じて、次のＭo、Ｃr、Ｎb、Ｔi、Ｂ及びＣaの少なくと
も１種を適量にて含有させることができる。
【００２３】Ｍo、Ｃr：Ｍo、Ｃrの添加は、オーステナ
イト相を安定化し、冷却過程での低温変態生成物の生成
を容易にするのに有効である。この効果を有効に発揮さ
せるためには、Ｍoは０.０１％以上、Ｃrは０.１０％以
上の添加を必要とするが、一方、多すぎるときは、延性
の低下をもたらすと共に、これらの合金元素は効果であ
るので、その上限は、Ｍoについては１.０％、Ｃrにつ
いては１.５％とする。
イト相を安定化し、冷却過程での低温変態生成物の生成
を容易にするのに有効である。この効果を有効に発揮さ
せるためには、Ｍoは０.０１％以上、Ｃrは０.１０％以
上の添加を必要とするが、一方、多すぎるときは、延性
の低下をもたらすと共に、これらの合金元素は効果であ
るので、その上限は、Ｍoについては１.０％、Ｃrにつ
いては１.５％とする。
【００２４】Ｎb：Ｎb成分は微量添加で大幅な強度上昇
と優れた低温靭性を付与する好ましい元素である。ま
た、局部延性の改善に有効なベイナイトなどの低温生成
相を生じ易くする。下限は、かゝる効果が大いに期待で
きる量として０.０１％とする。しかし、０.０５％を超
えて含有させると溶接性が劣化するので、上限を０.０
５％とする。
と優れた低温靭性を付与する好ましい元素である。ま
た、局部延性の改善に有効なベイナイトなどの低温生成
相を生じ易くする。下限は、かゝる効果が大いに期待で
きる量として０.０１％とする。しかし、０.０５％を超
えて含有させると溶接性が劣化するので、上限を０.０
５％とする。
【００２５】Ｔi：Ｔi成分は、Ｎbと同様、コイル内品
質の安定化・鋼の強化等のために添加する。その効果を
得るためには、０.０１％以上が必要である。しかし、
０.５％を超えるとその効果が飽和し、経済的にも不利
であるので、上限を０.５％とする。
質の安定化・鋼の強化等のために添加する。その効果を
得るためには、０.０１％以上が必要である。しかし、
０.５％を超えるとその効果が飽和し、経済的にも不利
であるので、上限を０.５％とする。
【００２６】Ｂ：Ｂ成分の添加は鋼の焼入性を高め、所
要の組織を得るために有効であり、かゝる効果を有効に
発現させるためには、少なくとも５ppmの添加が必要で
ある。しかし、過多に添加しても、焼入性向上効果が飽
和するのみならず、延性を劣化させるので、添加量の上
限を３０ppmとする。
要の組織を得るために有効であり、かゝる効果を有効に
発現させるためには、少なくとも５ppmの添加が必要で
ある。しかし、過多に添加しても、焼入性向上効果が飽
和するのみならず、延性を劣化させるので、添加量の上
限を３０ppmとする。
【００２７】Ｃa：Ｃa成分は、介在物の形態制御によ
り、低温靭性、延性の向上に好ましいが、多すぎると鋼
中の介在物量が増加して延性の劣化が生じるので、上限
を０.０１％とする。
り、低温靭性、延性の向上に好ましいが、多すぎると鋼
中の介在物量が増加して延性の劣化が生じるので、上限
を０.０１％とする。
【００２８】次に本発明における製造条件について説明
する。
する。
【００２９】上記鋼は、熱間圧延を行い、しかし冷間圧
延を行うことなしに、連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインに
供される。熱延条件は特に制限しないが、Ａc3点以上で
熱間圧延するのが好ましい。
延を行うことなしに、連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインに
供される。熱延条件は特に制限しないが、Ａc3点以上で
熱間圧延するのが好ましい。
【００３０】但し、連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインの熱
履歴条件は以下の条件とする必要がある。
履歴条件は以下の条件とする必要がある。
【００３１】均熱加熱温度(Ｔ)：熱延原板の一部又は全
部を均一にマルテンサイト化し、その後の急冷、再加熱
により均質な焼戻しマルテンサイトを得るために、熱延
原板は、Ａc1点以上(２相域或いはγ域)に均熱加熱する
必要がある。
部を均一にマルテンサイト化し、その後の急冷、再加熱
により均質な焼戻しマルテンサイトを得るために、熱延
原板は、Ａc1点以上(２相域或いはγ域)に均熱加熱する
必要がある。
【００３２】冷却速度(ＣＲ)：短い通板時間で焼入れ、
焼戻しをする必要があるため、冷却停止温度はできるだ
けめっき槽浴槽温度に近い温度のもとで、冷却速度をコ
ントロールしてマルテンサイトを生成させる必要があ
る。このためには、溶融亜鉛槽に至るまでの間において
Ｍs点以下に急冷する必要がある。なお、冷却速度(Ｃ
Ｒ)は、成分との関係で次の式を満足する冷却速度であ
るのが好ましい。 ＬnＣＲ≧−１.１８Ｍneq＋３.３７ ここで、Ｍneq＝Ｍn＋１.１０Ｃr＋０.１０Ｓi＋２.１
Ｐ＋１.５２
焼戻しをする必要があるため、冷却停止温度はできるだ
けめっき槽浴槽温度に近い温度のもとで、冷却速度をコ
ントロールしてマルテンサイトを生成させる必要があ
る。このためには、溶融亜鉛槽に至るまでの間において
Ｍs点以下に急冷する必要がある。なお、冷却速度(Ｃ
Ｒ)は、成分との関係で次の式を満足する冷却速度であ
るのが好ましい。 ＬnＣＲ≧−１.１８Ｍneq＋３.３７ ここで、Ｍneq＝Ｍn＋１.１０Ｃr＋０.１０Ｓi＋２.１
Ｐ＋１.５２
【００３３】めっき槽及び合金化炉での加熱温度：Ｍs
点以下の急冷により生成したマルテンサイトをその後の
めっき処理時に、めっき槽及び合金化炉でＭs点以上で
ある溶融亜鉛浴温度及び合金化温度にて焼き戻し、部分
的或いは全部焼戻しマルテンサイトを生成する。図１に
示すように、連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインにヒーター
を設置して、めっき槽前で昇温する必要がある。これに
より、溶融亜鉛が鋼板表面によくなじみ、亜鉛層のめっ
き密着性の向上効果が得られる。
点以下の急冷により生成したマルテンサイトをその後の
めっき処理時に、めっき槽及び合金化炉でＭs点以上で
ある溶融亜鉛浴温度及び合金化温度にて焼き戻し、部分
的或いは全部焼戻しマルテンサイトを生成する。図１に
示すように、連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインにヒーター
を設置して、めっき槽前で昇温する必要がある。これに
より、溶融亜鉛が鋼板表面によくなじみ、亜鉛層のめっ
き密着性の向上効果が得られる。
【００３４】次に本発明の実施例を示す。
【００３５】
【表１】 に示す化学成分の供試鋼について、５８０℃で巻取りフ
ェライト＋パーライト組織とした熱延原板を、図１及び
ェライト＋パーライト組織とした熱延原板を、図１及び
【表２】 に示す連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインにて処理した。め
っき浴温度は４５０℃、合金化温度は５６０℃である。
また、表２中の冷却停止温度とは均熱温度から急冷した
際の停止温度であり、めっき槽前温度とは、急冷後に加
熱しめっき槽に入る直前の温度である。
っき浴温度は４５０℃、合金化温度は５６０℃である。
また、表２中の冷却停止温度とは均熱温度から急冷した
際の停止温度であり、めっき槽前温度とは、急冷後に加
熱しめっき槽に入る直前の温度である。
【００３６】得られた鋼板の機械的性質、表面品質を表
２に示す。同表より、本発明例はいずれも優れた加工性
(λ値＞８０％)と表面品質を示していることがわかる。
２に示す。同表より、本発明例はいずれも優れた加工性
(λ値＞８０％)と表面品質を示していることがわかる。
【００３７】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
引張強度４５キロ以上の高強度熱延鋼板を原板として、
冷間圧延を行うことなしに、連続焼鈍溶融亜鉛めっきラ
インでの熱履歴による変態組織強化により、熱延原板と
同等又は同等以上の優れた加工性、特に伸びフランジ性
の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を製造することがで
きる。
引張強度４５キロ以上の高強度熱延鋼板を原板として、
冷間圧延を行うことなしに、連続焼鈍溶融亜鉛めっきラ
インでの熱履歴による変態組織強化により、熱延原板と
同等又は同等以上の優れた加工性、特に伸びフランジ性
の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を製造することがで
きる。
【図１】連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインの熱履歴の一例
を示す図である。
を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 2/40 // Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｔ Ｓ 38/06 38/32 (72)発明者 道端正良 兵庫県加古川市金沢町１番地株式会社神戸 製鋼所加古川製鉄所内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ：０.０２〜
０.３０％、Ｓi：１.５０％以下、Ｍn：０.６０〜３.０
％、Ｐ：０.２０％以下、Ｓ：０.０５％以下、Ａl：０.
０１〜０.１０％を含有し、残部がＦe及び不可避的不純
物よりなる組成を有する鋼につき、Ａc3点以上で熱間圧
延した熱延鋼板を酸洗後、冷間圧延することなく、連続
焼鈍溶融亜鉛めっきラインにおいて、Ａc1点以上に加熱
保持後、溶融亜鉛槽に至るまでの間において、Ｍs点以
下に急冷して、鋼板中に部分的或いは全部分マルテンサ
イトを生成させた後、Ｍs点以上である溶融亜鉛浴温度
及び合金化炉温度により加熱して、部分的或いは全部焼
戻しマルテンサイトを生成させることを特徴とする伸び
フランジ性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 - 【請求項２】 前記鋼が、更にＭo：０.０１〜１.０
％、Ｃr：０.１０〜１.５％、Ｎb：０.０１〜０.０５
％、Ｔi：０.０１〜０.５％、Ｂ：５〜３０ppm、Ｃa：
０.０１％以下のうちの少なくとも１種以上を含有して
いる請求項１に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13991392A JPH05311244A (ja) | 1992-05-01 | 1992-05-01 | 伸びフランジ性の優れた高強度熱延原板合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13991392A JPH05311244A (ja) | 1992-05-01 | 1992-05-01 | 伸びフランジ性の優れた高強度熱延原板合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05311244A true JPH05311244A (ja) | 1993-11-22 |
Family
ID=15256564
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13991392A Withdrawn JPH05311244A (ja) | 1992-05-01 | 1992-05-01 | 伸びフランジ性の優れた高強度熱延原板合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05311244A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6440584B1 (en) | 2000-01-24 | 2002-08-27 | Nkk Corporation | Hot-dip galvanized steel sheet and method for producing the same |
| WO2002068703A1 (en) | 2001-02-27 | 2002-09-06 | Nkk Corporation | Hot dip zinc plated steel sheet having high strength and method for producing the same |
| JP2008001984A (ja) * | 2006-05-24 | 2008-01-10 | Kobe Steel Ltd | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板とその製法 |
| WO2008007785A1 (en) * | 2006-07-14 | 2008-01-17 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High-strength steel sheets and processes for production of the same |
| JP2009179852A (ja) * | 2008-01-31 | 2009-08-13 | Jfe Steel Corp | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| CN107557672A (zh) * | 2017-10-30 | 2018-01-09 | 太湖县爱杰机械铸造有限公司 | 一种汽车悬挂弹簧钢及其制备方法 |
-
1992
- 1992-05-01 JP JP13991392A patent/JPH05311244A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6440584B1 (en) | 2000-01-24 | 2002-08-27 | Nkk Corporation | Hot-dip galvanized steel sheet and method for producing the same |
| EP1227167A4 (en) * | 2000-01-24 | 2003-03-19 | Nippon Kokan Kk | HOT-GALVANIZED STEEL SHEET AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| WO2002068703A1 (en) | 2001-02-27 | 2002-09-06 | Nkk Corporation | Hot dip zinc plated steel sheet having high strength and method for producing the same |
| US6869691B2 (en) | 2001-02-27 | 2005-03-22 | Nkk Corporation | High strength hot-dip galvanized steel sheet and method for manufacturing the same |
| JP2008001984A (ja) * | 2006-05-24 | 2008-01-10 | Kobe Steel Ltd | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板とその製法 |
| WO2008007785A1 (en) * | 2006-07-14 | 2008-01-17 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High-strength steel sheets and processes for production of the same |
| JP2009179852A (ja) * | 2008-01-31 | 2009-08-13 | Jfe Steel Corp | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| CN107557672A (zh) * | 2017-10-30 | 2018-01-09 | 太湖县爱杰机械铸造有限公司 | 一种汽车悬挂弹簧钢及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6564963B1 (ja) | 超高強度被覆または非被覆鋼板を製造する方法および得られる鋼板 | |
| CA2559587C (en) | Hot dip galvanized composite high strength steel sheet excellent in shapeability and hole enlargement ability and method of production of same | |
| KR102464730B1 (ko) | 고강도 강 시트의 제조 방법 및 상기 방법에 의해 획득된 시트 | |
| CN101688277B (zh) | 高强度热镀锌钢板及其制造方法 | |
| JP6515119B2 (ja) | 強度および延性が改善された高強度被覆鋼板を製造する方法ならびに得られる鋼板 | |
| JPH0693340A (ja) | 伸びフランジ性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及び製造設備 | |
| JP6704997B2 (ja) | 超高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するための方法、及び得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| WO2016020714A1 (en) | Method for producing a coated steel sheet having improved strength, ductility and formability | |
| US10472692B2 (en) | Method for manufacturing a high strength steel sheet having improved formability and ductility and sheet obtained | |
| KR20070089670A (ko) | 고강도냉연강판 및 그 제조방법 | |
| US20230295762A1 (en) | Hot-pressed member and method for producing the same | |
| JP4855442B2 (ja) | 低降伏比型合金化溶融亜鉛メッキ高強度鋼板の製造方法 | |
| JPH06108152A (ja) | 曲げ加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| CN113840930A (zh) | 经冷轧和涂覆的钢板及其制造方法 | |
| JP3473480B2 (ja) | 強度と延性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0673497A (ja) | 加工性に優れた焼付硬化型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP2787366B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JP4140962B2 (ja) | 低降伏比型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH05311244A (ja) | 伸びフランジ性の優れた高強度熱延原板合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2563021B2 (ja) | 伸びフランジ性の優れた高強度熱延原板合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP5212056B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3464611B2 (ja) | 成形性と耐食性に優れた高強度溶融亜鉛メッキ熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JP5531737B2 (ja) | 延性及び穴拡げ性に優れた低降伏比型合金化溶融亜鉛めっき高強度鋼板の製造方法 | |
| JP2806121B2 (ja) | 加工性及び材質安定性に優れる高強度溶融亜鉛メッキ鋼材の製造方法 | |
| JP3613149B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990706 |