JPH0693340A - 伸びフランジ性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及び製造設備 - Google Patents
伸びフランジ性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及び製造設備Info
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- JPH0693340A JPH0693340A JP27241892A JP27241892A JPH0693340A JP H0693340 A JPH0693340 A JP H0693340A JP 27241892 A JP27241892 A JP 27241892A JP 27241892 A JP27241892 A JP 27241892A JP H0693340 A JPH0693340 A JP H0693340A
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Landscapes
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 伸びフランジ性の優れた高強度溶融亜鉛めっ
き鋼板。 【構成】 重量％で、Ｃ：０.０２〜０.３０、Ｓi：１.
５０以下、Ｍn：０.６０〜３.０、Ｐ：０.２０以下、
Ｓ：０.０５以下、Ａ：０.０１〜０.１０を含有し、残
部がＦe及び不可避的不純物よりなる組成を有し、Ａc3
点以上で熱間圧延した熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した
後、連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインにおいて、再結晶温
度以上かつＡc1点以上に加熱保持し、その後、溶融亜鉛
槽に至るまでの間において、Ｍs点以下に急冷して、鋼
板中に部分的或いは全部分マルテンサイトを生成させ、
次いで、Ｍs点以上の温度であって少くとも溶融亜鉛温
度及び合金化炉温度に加熱して、部分的或いは全部焼戻
しマルテンサイトを生成させる伸びフランジ性の優れた
高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及び製造設
備。
き鋼板。 【構成】 重量％で、Ｃ：０.０２〜０.３０、Ｓi：１.
５０以下、Ｍn：０.６０〜３.０、Ｐ：０.２０以下、
Ｓ：０.０５以下、Ａ：０.０１〜０.１０を含有し、残
部がＦe及び不可避的不純物よりなる組成を有し、Ａc3
点以上で熱間圧延した熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した
後、連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインにおいて、再結晶温
度以上かつＡc1点以上に加熱保持し、その後、溶融亜鉛
槽に至るまでの間において、Ｍs点以下に急冷して、鋼
板中に部分的或いは全部分マルテンサイトを生成させ、
次いで、Ｍs点以上の温度であって少くとも溶融亜鉛温
度及び合金化炉温度に加熱して、部分的或いは全部焼戻
しマルテンサイトを生成させる伸びフランジ性の優れた
高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及び製造設
備。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷延鋼板を用いて、連
続焼鈍溶融亜鉛めっきラインでの熱履歴により金属組織
を制御することにより、優れた加工性、特に伸びフラン
ジ性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を製造する製造
方法とその設備に関するものである。
続焼鈍溶融亜鉛めっきラインでの熱履歴により金属組織
を制御することにより、優れた加工性、特に伸びフラン
ジ性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を製造する製造
方法とその設備に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
自動車等の補強部材や足回り部材の軽量化及び防錆性能
の向上という観点から、強加工と高強度を有する溶融亜
鉛めっき鋼板のニーズが強い。
自動車等の補強部材や足回り部材の軽量化及び防錆性能
の向上という観点から、強加工と高強度を有する溶融亜
鉛めっき鋼板のニーズが強い。
【０００３】従来、この溶融亜鉛めっき鋼板は、図１に
示す如く、均熱−冷却−溶融亜鉛めっき−合金化加熱か
らなるプロセスで製造されているが、このめっきライン
の熱処理では、最も優れた機械的特性値やλ値を示す焼
戻しマルテンサイト組織鋼は容易には製造できない。
示す如く、均熱−冷却−溶融亜鉛めっき−合金化加熱か
らなるプロセスで製造されているが、このめっきライン
の熱処理では、最も優れた機械的特性値やλ値を示す焼
戻しマルテンサイト組織鋼は容易には製造できない。
【０００４】たとえ、この従来の連続焼鈍溶融亜鉛めっ
き設備において、均熱加熱後の強冷却により鋼板をＭs
点以下の温度に下げてマルテンサイトを生成させて、そ
の後、焼戻すことを試みたとしても、めっき浴槽(ポッ
ト)前の鋼板の温度が低いために亜鉛めっきがされ難
く、加工性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板を得ることはで
きない。
き設備において、均熱加熱後の強冷却により鋼板をＭs
点以下の温度に下げてマルテンサイトを生成させて、そ
の後、焼戻すことを試みたとしても、めっき浴槽(ポッ
ト)前の鋼板の温度が低いために亜鉛めっきがされ難
く、加工性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板を得ることはで
きない。
【０００５】従来、加工性の優れた高強度溶融亜鉛めっ
き鋼板については、めっき前の均熱温度や冷却速度を規
定している例もあるが、必ずしも十分な加工性が得られ
ていない。
き鋼板については、めっき前の均熱温度や冷却速度を規
定している例もあるが、必ずしも十分な加工性が得られ
ていない。
【０００６】例えば、伸びフランジ性の優れた高強度鋼
板については、変態組織強化タイプのフェライト−ベイ
ナイト組織鋼が既に開発されている。しかし、変態組織
強化材を溶融亜鉛めっきすると、めっき化による熱履歴
を被るため、局部延性の低下が著しくなり、加工性が劣
化するのが一般的である。
板については、変態組織強化タイプのフェライト−ベイ
ナイト組織鋼が既に開発されている。しかし、変態組織
強化材を溶融亜鉛めっきすると、めっき化による熱履歴
を被るため、局部延性の低下が著しくなり、加工性が劣
化するのが一般的である。
【０００７】このように、従来の溶融亜鉛めっきライン
で優れた伸びフランジ性(λ値)を得ることは容易ではな
かった。
で優れた伸びフランジ性(λ値)を得ることは容易ではな
かった。
【０００８】本発明は、かゝる状況のもとで、連続焼鈍
溶融亜鉛めっきラインにて、優れた加工性、特に伸びフ
ランジ性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を製造する
技術を提供することを目的とするものである。
溶融亜鉛めっきラインにて、優れた加工性、特に伸びフ
ランジ性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を製造する
技術を提供することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決するために、従来の連続焼鈍溶融亜鉛めっきライン
についてハード及びソフトの両面から再検討を加えた結
果、鋼板を連続的に洗浄−予熱−均熱−冷却−溶融亜鉛
めっき−合金化加熱等の一連の工程を経る溶融亜鉛めっ
きラインにおいて、均熱工程と溶融亜鉛めっき浸漬工程
の間で、強制冷却帯と加熱制御帯を設置した連続溶融亜
鉛めっきラインとすることにより、可能であることを知
見し、ここに本発明を完成したものである。
解決するために、従来の連続焼鈍溶融亜鉛めっきライン
についてハード及びソフトの両面から再検討を加えた結
果、鋼板を連続的に洗浄−予熱−均熱−冷却−溶融亜鉛
めっき−合金化加熱等の一連の工程を経る溶融亜鉛めっ
きラインにおいて、均熱工程と溶融亜鉛めっき浸漬工程
の間で、強制冷却帯と加熱制御帯を設置した連続溶融亜
鉛めっきラインとすることにより、可能であることを知
見し、ここに本発明を完成したものである。
【００１０】すなわち、本発明は、Ｃ：０.０２〜０.３
０％、Ｓi：１.５０％以下、Ｍn：０.６０〜３.０％、
Ｐ：０.２０％以下、Ｓ：０.０５％以下、Ａl：０.０１
〜０.１０％を含有し、必要に応じて、更にＭo：０.０
１〜１.０％、Ｃr：０.１０〜１.５％、Ｎb：０.０１〜
０.０５％、Ｔi：０.０１〜０.５％、Ｂ：０.０００５
〜０.００３０％、Ｃa：０.０１％以下のうちの少なく
とも１種以上を含有し、残部がＦe及び不可避的不純物
よりなる組成を有する鋼につき、Ａc3点以上で熱間圧延
した熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、連続焼鈍溶融亜
鉛めっきラインにおいて、再結晶温度以上かつＡc1点以
上に加熱保持し、その後、溶融亜鉛槽に至るまでの間に
おいて、Ｍs点以下に急冷して、鋼板中に部分的或いは
全部分マルテンサイトを生成させ、次いで、Ｍs点以上
の温度であって少なくとも溶融亜鉛浴温度及び合金化炉
温度に加熱して、部分的或いは全部焼戻しマルテンサイ
トを生成させることを特徴とする伸びフランジ性の優れ
た高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を要旨と
している。
０％、Ｓi：１.５０％以下、Ｍn：０.６０〜３.０％、
Ｐ：０.２０％以下、Ｓ：０.０５％以下、Ａl：０.０１
〜０.１０％を含有し、必要に応じて、更にＭo：０.０
１〜１.０％、Ｃr：０.１０〜１.５％、Ｎb：０.０１〜
０.０５％、Ｔi：０.０１〜０.５％、Ｂ：０.０００５
〜０.００３０％、Ｃa：０.０１％以下のうちの少なく
とも１種以上を含有し、残部がＦe及び不可避的不純物
よりなる組成を有する鋼につき、Ａc3点以上で熱間圧延
した熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、連続焼鈍溶融亜
鉛めっきラインにおいて、再結晶温度以上かつＡc1点以
上に加熱保持し、その後、溶融亜鉛槽に至るまでの間に
おいて、Ｍs点以下に急冷して、鋼板中に部分的或いは
全部分マルテンサイトを生成させ、次いで、Ｍs点以上
の温度であって少なくとも溶融亜鉛浴温度及び合金化炉
温度に加熱して、部分的或いは全部焼戻しマルテンサイ
トを生成させることを特徴とする伸びフランジ性の優れ
た高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を要旨と
している。
【００１１】また、他の本発明は、鋼板が連続的に洗浄
−予熱−均熱−冷却−溶融亜鉛めっき−合金化加熱等の
一連の工程を経る溶融亜鉛めっきラインにおいて、均熱
工程と溶融亜鉛めっき浸漬工程の間に、強制冷却帯と加
熱帯を設置し、該強制冷却帯は通板中の板温を溶融亜鉛
めっき浴温よりも１００℃以上降下させる手段を有し、
該加熱帯はめっき浴槽に鋼板を浸漬するまでに溶融亜鉛
めっき浴温以上に加熱する手段を有することを特徴とす
る連続溶融亜鉛めっき設備を要旨としている。
−予熱−均熱−冷却−溶融亜鉛めっき−合金化加熱等の
一連の工程を経る溶融亜鉛めっきラインにおいて、均熱
工程と溶融亜鉛めっき浸漬工程の間に、強制冷却帯と加
熱帯を設置し、該強制冷却帯は通板中の板温を溶融亜鉛
めっき浴温よりも１００℃以上降下させる手段を有し、
該加熱帯はめっき浴槽に鋼板を浸漬するまでに溶融亜鉛
めっき浴温以上に加熱する手段を有することを特徴とす
る連続溶融亜鉛めっき設備を要旨としている。
【００１２】
【００１３】以下に本発明を更に詳細に説明する。ま
ず、本発明における鋼の化学成分の限定理由について説
明する。
ず、本発明における鋼の化学成分の限定理由について説
明する。
【００１４】Ｃ：Ｃ成分は鋼の強度を向上する作用を有
しているが、その含有量が０.０２％未満では所望の強
度を確保することができず、一方、０.３０％を超える
と溶接性の劣化を招くことから、Ｃ含有量は０.０２〜
０.３０％の範囲とする。
しているが、その含有量が０.０２％未満では所望の強
度を確保することができず、一方、０.３０％を超える
と溶接性の劣化を招くことから、Ｃ含有量は０.０２〜
０.３０％の範囲とする。
【００１５】Ｓi：Ｓi成分は固溶体硬化を通じ、微量添
加であっても鋼の強度上昇と延性の向上に有効な働きを
する元素である。しかし、１.５０％を超えて含有する
と、溶接性の劣化を招くことから、Ｓi含有量は１.５０
％以下とする。なお、特に鋼板表面のスケール性に厳し
い要求がなされる場合には、０.０７％以下にすること
が好ましい。
加であっても鋼の強度上昇と延性の向上に有効な働きを
する元素である。しかし、１.５０％を超えて含有する
と、溶接性の劣化を招くことから、Ｓi含有量は１.５０
％以下とする。なお、特に鋼板表面のスケール性に厳し
い要求がなされる場合には、０.０７％以下にすること
が好ましい。
【００１６】Ｍn：Ｍn成分には固溶体強化、変態強化、
細粒強化により鋼の強度と靭性の両方を向上させる作用
がある。しかし、その含有量が０.６０％未満では所望
の効果が得られず、一方、３.０％を超えて含有すると
溶接性が劣化することから、Ｍn含有量は０.６０〜３.
０％の範囲とする。
細粒強化により鋼の強度と靭性の両方を向上させる作用
がある。しかし、その含有量が０.６０％未満では所望
の効果が得られず、一方、３.０％を超えて含有すると
溶接性が劣化することから、Ｍn含有量は０.６０〜３.
０％の範囲とする。
【００１７】Ｐ：Ｐ成分は鋼の延性に対して好ましくな
い元素であり、可能な限り少ない方がよい。本発明にお
いては、熱延の低温巻取りにおいてＰの悪影響を軽減で
きること及び経済性を考慮して、上限を０.２０％とす
る。好ましくは０.０２０％以下である。
い元素であり、可能な限り少ない方がよい。本発明にお
いては、熱延の低温巻取りにおいてＰの悪影響を軽減で
きること及び経済性を考慮して、上限を０.２０％とす
る。好ましくは０.０２０％以下である。
【００１８】Ｓ：Ｓ成分はＭnと結合してＡ系介在物を
生じ、延性の低下や耐縦割れ性の劣化を招くので、可及
的に少ない方がよい。経済性を考慮して、上限を０.０
５％とする。好ましくは０.００５％以下である。
生じ、延性の低下や耐縦割れ性の劣化を招くので、可及
的に少ない方がよい。経済性を考慮して、上限を０.０
５％とする。好ましくは０.００５％以下である。
【００１９】Ａl：Ａl成分は鋼の脱酸のために必要な元
素であり、十分な脱酸効果を確保するためには０.０１
％以上含有させる必要がある。しかし、０.１０％を超
えるとその効果が飽和すると共に、クラスター状の介在
物が多くなり、加工性が劣化するので、上限を０.１０
％とする。
素であり、十分な脱酸効果を確保するためには０.０１
％以上含有させる必要がある。しかし、０.１０％を超
えるとその効果が飽和すると共に、クラスター状の介在
物が多くなり、加工性が劣化するので、上限を０.１０
％とする。
【００２０】本発明においては、必要に応じて、更に以
下の成分の少なくとも１種以上を含有させることができ
る。
下の成分の少なくとも１種以上を含有させることができ
る。
【００２１】Ｍo、Ｃr：Ｍo、Ｃrは、オーステナイト相
を安定化し、冷却過程での低温変態生成物の生成を容易
にするのに有効である。この効果を有効に発揮させるた
めには、Ｍoは０.０１％以上、Ｃrは０.１０％以上の添
加を必要とするが、一方、多すぎるときは、延性の低下
をもたらすと共に、これらの合金元素は高価であるの
で、その上限は、Ｍoについては１.０％、Ｃrについて
は１.５％とする。
を安定化し、冷却過程での低温変態生成物の生成を容易
にするのに有効である。この効果を有効に発揮させるた
めには、Ｍoは０.０１％以上、Ｃrは０.１０％以上の添
加を必要とするが、一方、多すぎるときは、延性の低下
をもたらすと共に、これらの合金元素は高価であるの
で、その上限は、Ｍoについては１.０％、Ｃrについて
は１.５％とする。
【００２２】Ｎb：Ｎb成分は微量添加で大幅な強度上昇
と優れた低温靭性を付与する好ましい元素である。ま
た、局部延性の改善に有効なベイナイトなどの低温生成
相を生じ易くする。かかる効果が大いに期待できる量と
して０.０１％を下限とするが、０.０５％を超えて含有
させると溶接性が劣化するので、上限を０.０５％とす
る。
と優れた低温靭性を付与する好ましい元素である。ま
た、局部延性の改善に有効なベイナイトなどの低温生成
相を生じ易くする。かかる効果が大いに期待できる量と
して０.０１％を下限とするが、０.０５％を超えて含有
させると溶接性が劣化するので、上限を０.０５％とす
る。
【００２３】Ｔi：Ｔi成分は、Ｎbと同様、コイル内品
質の安定化・鋼の強化等のために添加する。その効果を
出すためには０.０１％以上が必要である。一方、０.５
％を超えるとその効果が飽和し、経済的にも不利である
ので、上限を０.５％とする。
質の安定化・鋼の強化等のために添加する。その効果を
出すためには０.０１％以上が必要である。一方、０.５
％を超えるとその効果が飽和し、経済的にも不利である
ので、上限を０.５％とする。
【００２４】Ｂ：Ｂ成分は鋼の焼入れ性を高め、所要の
組織を得るために有効であり、かかる効果を有効に発現
させるためには、少なくとも０.０００５％の添加が必
要である。しかし、過多に添加しても、焼入れ性向上効
果が飽和するのみならず、延性を劣化させるので、添加
量の上限を０.００３０％とする。
組織を得るために有効であり、かかる効果を有効に発現
させるためには、少なくとも０.０００５％の添加が必
要である。しかし、過多に添加しても、焼入れ性向上効
果が飽和するのみならず、延性を劣化させるので、添加
量の上限を０.００３０％とする。
【００２５】Ｃa：Ｃa成分は、介在物の形態制御によ
り、低温靭性、延性の向上に好ましいが、多すぎると鋼
中の介在物量が増加して延性の劣化が生じるので、上限
を０.０１％とする。
り、低温靭性、延性の向上に好ましいが、多すぎると鋼
中の介在物量が増加して延性の劣化が生じるので、上限
を０.０１％とする。
【００２６】なお、場合によっては、Ｖを添加すること
ができる。Ｖは焼入れ性の向上や鋼の強靱化に効果があ
り、そのためには０.６％以下が望ましい。
ができる。Ｖは焼入れ性の向上や鋼の強靱化に効果があ
り、そのためには０.６％以下が望ましい。
【００２７】次に本発明における製造条件について説明
する。
する。
【００２８】鋼板の圧延等の条件については、通常の条
件でよく、上記鋼のＡc3点以上で熱間圧延を行う。次い
で、酸洗し、冷間圧延後、連続焼鈍溶融亜鉛めっきライ
ンに供される。
件でよく、上記鋼のＡc3点以上で熱間圧延を行う。次い
で、酸洗し、冷間圧延後、連続焼鈍溶融亜鉛めっきライ
ンに供される。
【００２９】連続焼鈍合金化溶融亜鉛めっきラインで
は、その熱履歴条件は以下の条件とする必要がある。
は、その熱履歴条件は以下の条件とする必要がある。
【００３０】加熱温度(Ｔ)：鋼板の一部又は全部を均一
にマルテンサイト化して、その後の急冷、再加熱により
均質な焼戻しマルテンサイトを得るために、原板を再結
晶温度以上かつＡc1点以上に均熱加熱する必要がある。
にマルテンサイト化して、その後の急冷、再加熱により
均質な焼戻しマルテンサイトを得るために、原板を再結
晶温度以上かつＡc1点以上に均熱加熱する必要がある。
【００３１】冷却速度(ＣＲ)、冷却停止温度：上記原板
を加熱温度(Ｔ)からＭs点以下に急冷してマルテンサイ
トを生成させる。なお、短い通板時間で焼入れ、焼戻し
をするには、冷却停止温度はＭs点以下で且つできるだ
けめっき浴槽(ポット)温度に近い温度が望ましく、該温
度のもとで、冷却速度をコントロールしてマルテンサイ
トを生成させる。このためには、鋼の化学成分と冷却速
度の関係は、以下の関係を満足するのが好ましい。 ｌnＣＲ≧−１.１８Ｍneq＋３.３７ ここで、Ｍneq＝Ｍn＋１.１０Ｃr＋０.１０Ｓi＋２.１
Ｐ＋１.５２ (Ｃr、Ｓi、Ｐはwt％)
を加熱温度(Ｔ)からＭs点以下に急冷してマルテンサイ
トを生成させる。なお、短い通板時間で焼入れ、焼戻し
をするには、冷却停止温度はＭs点以下で且つできるだ
けめっき浴槽(ポット)温度に近い温度が望ましく、該温
度のもとで、冷却速度をコントロールしてマルテンサイ
トを生成させる。このためには、鋼の化学成分と冷却速
度の関係は、以下の関係を満足するのが好ましい。 ｌnＣＲ≧−１.１８Ｍneq＋３.３７ ここで、Ｍneq＝Ｍn＋１.１０Ｃr＋０.１０Ｓi＋２.１
Ｐ＋１.５２ (Ｃr、Ｓi、Ｐはwt％)
【００３２】次いで、Ｍs点以上の温度であって、少な
くともめっき浴槽(ポット)温度及び合金化炉温度に加熱
して焼戻して、部分的或いは全部焼戻しマルテンサイト
を生成させる。まず、めっき浴槽温度に加熱し、次いで
合金化炉温度に加熱する態様のほか、めっき浴槽温度以
上に加熱した後にめっき浴槽に浸漬し、次いで合金化炉
温度に加熱する態様も可能である。
くともめっき浴槽(ポット)温度及び合金化炉温度に加熱
して焼戻して、部分的或いは全部焼戻しマルテンサイト
を生成させる。まず、めっき浴槽温度に加熱し、次いで
合金化炉温度に加熱する態様のほか、めっき浴槽温度以
上に加熱した後にめっき浴槽に浸漬し、次いで合金化炉
温度に加熱する態様も可能である。
【００３３】上述の製造方法を実現するには、従来の溶
融亜鉛めっきプロセスに比べて、斬新なインライン加熱
プロセスを設置した連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインによ
るのが好ましい。
融亜鉛めっきプロセスに比べて、斬新なインライン加熱
プロセスを設置した連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインによ
るのが好ましい。
【００３４】すなわち、図２にライン構成例を示すよう
に、基本的には、均熱工程と溶融亜鉛めっき浸漬工程の
間に、強制冷却帯(Ｉ)と加熱制御帯(II)を連続的に設置
し、この強制冷却帯(Ｉ)では、その強制冷却停止温度が
溶融亜鉛めっき浴槽(ポット)温度よりも１００℃以上降
下させることが可能であり、また、加熱制御帯(II)で
は、溶融亜鉛めっき浴槽に浸漬するまでに溶融亜鉛めっ
き浴槽温度と等しいか若しくは該温度以上に加熱するこ
とが可能であるように構成されている。
に、基本的には、均熱工程と溶融亜鉛めっき浸漬工程の
間に、強制冷却帯(Ｉ)と加熱制御帯(II)を連続的に設置
し、この強制冷却帯(Ｉ)では、その強制冷却停止温度が
溶融亜鉛めっき浴槽(ポット)温度よりも１００℃以上降
下させることが可能であり、また、加熱制御帯(II)で
は、溶融亜鉛めっき浴槽に浸漬するまでに溶融亜鉛めっ
き浴槽温度と等しいか若しくは該温度以上に加熱するこ
とが可能であるように構成されている。
【００３５】このライン構成とすることにより、図３に
示すような熱履歴が連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインで可
能である。
示すような熱履歴が連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインで可
能である。
【００３６】すなわち、この連続焼鈍溶融亜鉛めっきラ
インにおいて、鋼板を再結晶温度以上かつＡc1点以上に
均熱加熱した後、強制冷却帯(Ｉ)にてＭs点以下まで強
制冷却してマルテンサイトを生成させ、次いで、めっき
ポット前の加熱制御帯(II)にて浴中温度に等しいか若し
くは該温度以上まで加熱することにより、マルテンサイ
トをその後のめっき処理時(亜鉛めっき浴槽又は合金化
炉)に焼戻しすることで、組織、炭化物形状、固溶Ｃを
制御し、局部延性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を
安定して製造することができる。
インにおいて、鋼板を再結晶温度以上かつＡc1点以上に
均熱加熱した後、強制冷却帯(Ｉ)にてＭs点以下まで強
制冷却してマルテンサイトを生成させ、次いで、めっき
ポット前の加熱制御帯(II)にて浴中温度に等しいか若し
くは該温度以上まで加熱することにより、マルテンサイ
トをその後のめっき処理時(亜鉛めっき浴槽又は合金化
炉)に焼戻しすることで、組織、炭化物形状、固溶Ｃを
制御し、局部延性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を
安定して製造することができる。
【００３７】ここで、均熱工程と溶融亜鉛めっき浸漬工
程の間に強制冷却帯(I)及び加熱制御帯(II)を設置する
のは、最も優れた機械的特性値やλ値を示す焼戻しマ
ルテンサイト組織を得るためのマルテンサイトを得るた
め、めっき密着性を良好にするために鋼板が溶融亜鉛
めっき槽に浸漬される前に溶融亜鉛めっき浴温以上に板
を加熱することを可能とし、同時にマルテンサイトを焼
戻す必要があるためである。
程の間に強制冷却帯(I)及び加熱制御帯(II)を設置する
のは、最も優れた機械的特性値やλ値を示す焼戻しマ
ルテンサイト組織を得るためのマルテンサイトを得るた
め、めっき密着性を良好にするために鋼板が溶融亜鉛
めっき槽に浸漬される前に溶融亜鉛めっき浴温以上に板
を加熱することを可能とし、同時にマルテンサイトを焼
戻す必要があるためである。
【００３８】また、強制冷却帯(Ｉ)にて、その強制冷却
停止温度を溶融亜鉛めっき浴槽(ポット)温度よりも１０
０℃以上降下させる構成とするのは、溶融亜鉛めっき浴
温は通常４５０℃前後であり、実用鋼では少なくともこ
の温度よりも１００℃以上低い温度でマルテンサイトは
得られるものであり、この必要なマルテンサイト組織を
確保するためである。
停止温度を溶融亜鉛めっき浴槽(ポット)温度よりも１０
０℃以上降下させる構成とするのは、溶融亜鉛めっき浴
温は通常４５０℃前後であり、実用鋼では少なくともこ
の温度よりも１００℃以上低い温度でマルテンサイトは
得られるものであり、この必要なマルテンサイト組織を
確保するためである。
【００３９】次に本発明の実施例を示す。
【００４０】
【００４１】実験室的に、表２に示す冷却停止温度とめ
っきポット前温度についての温度履歴を熱処理シュミレ
ータにより実施し、表１に示す化学成分を有する鋼を用
いて試験した。供試鋼板はいずれも、Ａc3点以上の熱延
後５８０℃で巻取り、フェライト＋パーライト組織の熱
延原板とし、７０％の冷間圧延を行ったものである。ま
た、めっきポット温度は４５０℃とした。
っきポット前温度についての温度履歴を熱処理シュミレ
ータにより実施し、表１に示す化学成分を有する鋼を用
いて試験した。供試鋼板はいずれも、Ａc3点以上の熱延
後５８０℃で巻取り、フェライト＋パーライト組織の熱
延原板とし、７０％の冷間圧延を行ったものである。ま
た、めっきポット温度は４５０℃とした。
【００４２】熱処理後の鋼板の機械的性質、表面品質を
表２に示す。なお、λ値は、次式により求めた。 λ＝｛(ｄ−ｄo)／ｄo｝×１００ ここで、ｄo：初期穴径(１０mm) ｄ：割れ発生時の穴径
表２に示す。なお、λ値は、次式により求めた。 λ＝｛(ｄ−ｄo)／ｄo｝×１００ ここで、ｄo：初期穴径(１０mm) ｄ：割れ発生時の穴径
【００４３】表２より、本発明例は、優れた加工性(λ
値＞８０％)と表面品質を有していることがわかる。一
方、鋼Ｇについての比較例では、一方の例は均熱温度が
低いためλ値が低く、他方の例はめっきポット前温度が
低いため表面性状が不良である。また他の比較例はいず
れも均熱温度が低いためにλ値が低い。
値＞８０％)と表面品質を有していることがわかる。一
方、鋼Ｇについての比較例では、一方の例は均熱温度が
低いためλ値が低く、他方の例はめっきポット前温度が
低いため表面性状が不良である。また他の比較例はいず
れも均熱温度が低いためにλ値が低い。
【００４４】
【表１】
【００４５】
【表２】
【００４６】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインにて、優れた加工性、特
に伸びフランジ性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を
製造することができる。特に、連続焼鈍溶融亜鉛めっき
ラインでインライン加熱プロセスを採用することにより
金属組織を制御することができるので、良好な亜鉛めっ
き層を有すると共に優れた加工性の高強度溶融亜鉛めっ
き鋼板を連続的に製造することが可能である。
連続焼鈍溶融亜鉛めっきラインにて、優れた加工性、特
に伸びフランジ性の優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を
製造することができる。特に、連続焼鈍溶融亜鉛めっき
ラインでインライン加熱プロセスを採用することにより
金属組織を制御することができるので、良好な亜鉛めっ
き層を有すると共に優れた加工性の高強度溶融亜鉛めっ
き鋼板を連続的に製造することが可能である。
【図１】従来の溶融亜鉛めっきプロセスを説明する図で
ある。
ある。
【図２】本発明における連続焼鈍溶融亜鉛めっきライン
の好ましいライン構成を説明する図である。
の好ましいライン構成を説明する図である。
【図３】本発明における連続焼鈍溶融亜鉛めっきライン
の好ましい熱履歴を説明する図である。
の好ましい熱履歴を説明する図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｔ 38/06 38/32
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ：０.０２〜
０.３０％、Ｓi：１.５０％以下、Ｍn：０.６０〜３.０
％、Ｐ：０.２０％以下、Ｓ：０.０５％以下、Ａl：０.
０１〜０.１０％を含有し、残部がＦe及び不可避的不純
物よりなる組成を有する鋼につき、Ａc3点以上で熱間圧
延した熱延鋼板を酸洗、冷間圧延した後、連続焼鈍溶融
亜鉛めっきラインにおいて、再結晶温度以上かつＡc1点
以上に加熱保持し、その後、溶融亜鉛槽に至るまでの間
において、Ｍs点以下に急冷して、鋼板中に部分的或い
は全部分マルテンサイトを生成させ、次いで、Ｍs点以
上の温度であって少なくとも溶融亜鉛浴温度及び合金化
炉温度に加熱して、部分的或いは全部焼戻しマルテンサ
イトを生成させることを特徴とする伸びフランジ性の優
れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼が、更にＭo：０.０１〜１.０
％、Ｃr：０.１０〜１.５％、Ｎb：０.０１〜０.０５
％、Ｔi：０.０１〜０.５％、Ｂ：０.０００５〜０.０
０３０％、Ｃa：０.０１％以下のうちの少なくとも１種
以上を含有している請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 鋼板が連続的に洗浄−予熱−均熱−冷却
−溶融亜鉛めっき−合金化加熱等の一連の工程を経る溶
融亜鉛めっきラインにおいて、均熱工程と溶融亜鉛めっ
き浸漬工程の間に、強制冷却帯と加熱帯を設置し、該強
制冷却帯は通板中の板温を溶融亜鉛めっき浴温よりも１
００℃以上降下させる手段を有し、該加熱帯はめっき浴
槽に鋼板を浸漬するまでに溶融亜鉛めっき浴温以上に加
熱する手段を有することを特徴とする連続溶融亜鉛めっ
き設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27241892A JPH0693340A (ja) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | 伸びフランジ性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及び製造設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27241892A JPH0693340A (ja) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | 伸びフランジ性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及び製造設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0693340A true JPH0693340A (ja) | 1994-04-05 |
Family
ID=17513638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27241892A Withdrawn JPH0693340A (ja) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | 伸びフランジ性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法及び製造設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0693340A (ja) |
Cited By (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6423426B1 (en) | 1999-04-21 | 2002-07-23 | Kawasaki Steel Corporation | High tensile hot-dip zinc-coated steel plate excellent in ductility and method for production thereof |
| WO2008123561A1 (ja) | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Jfe Steel Corporation | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板 |
| WO2009054539A1 (ja) | 2007-10-25 | 2009-04-30 | Jfe Steel Corporation | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP2009120878A (ja) * | 2007-11-13 | 2009-06-04 | Jfe Steel Corp | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| WO2009081997A1 (ja) | 2007-12-20 | 2009-07-02 | Jfe Steel Corporation | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| WO2009096344A1 (ja) | 2008-01-31 | 2009-08-06 | Jfe Steel Corporation | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| WO2009096596A1 (ja) | 2008-01-31 | 2009-08-06 | Jfe Steel Corporation | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| WO2009096595A1 (ja) * | 2008-01-31 | 2009-08-06 | Jfe Steel Corporation | 高強度鋼板とその製造方法 |
| WO2009099079A1 (ja) * | 2008-02-08 | 2009-08-13 | Jfe Steel Corporation | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP2010013700A (ja) * | 2008-07-03 | 2010-01-21 | Jfe Steel Corp | 加工性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| WO2010146796A1 (ja) | 2009-06-17 | 2010-12-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性および耐疲労特性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| WO2011013845A1 (ja) | 2009-07-30 | 2011-02-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| EP2216422A4 (en) * | 2007-11-22 | 2011-08-03 | Kobe Steel Ltd | HIGH-RESISTANT COLD-ROLLED STEEL PLATE |
| GB2477664A (en) * | 2009-03-31 | 2011-08-10 | Kobe Steel Ltd | Cold rolled steel sheet with relationship between inclusion separation distance and yield strength |
| US8025835B2 (en) | 2007-07-31 | 2011-09-27 | ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. | Furnace configured for use in both the galvannealing and galvanizing of a metal strip |
| EP2524970A1 (de) * | 2011-05-18 | 2012-11-21 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung |
| US8460800B2 (en) | 2009-03-31 | 2013-06-11 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength cold-rolled steel sheet excellent in bending workability |
| CN107109586A (zh) * | 2015-01-14 | 2017-08-29 | Ak钢铁产权公司 | 具有改善性质的双相钢 |
| KR20170130508A (ko) | 2015-04-22 | 2017-11-28 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 도금 강판 |
| WO2019238741A1 (de) * | 2018-06-12 | 2019-12-19 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Stahlflachprodukt und verfahren zu seiner herstellung |
| US10883950B2 (en) | 2011-08-30 | 2021-01-05 | Watlow Electric Manufacturing Company | Multi-parallel sensor array system |
| WO2022131543A1 (ko) * | 2020-12-18 | 2022-06-23 | 주식회사 포스코 | 저온 충격인성이 우수한 고경도 방탄강 및 이의 제조방법 |
| US11371113B2 (en) | 2016-12-14 | 2022-06-28 | Evonik Operations Gmbh | Hot-rolled flat steel product and method for the production thereof |
| CN115181895A (zh) * | 2021-04-02 | 2022-10-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 1180MPa级别低碳低合金热镀锌Q&P钢及快速热处理热镀锌制造方法 |
-
1992
- 1992-09-14 JP JP27241892A patent/JPH0693340A/ja not_active Withdrawn
Cited By (48)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6423426B1 (en) | 1999-04-21 | 2002-07-23 | Kawasaki Steel Corporation | High tensile hot-dip zinc-coated steel plate excellent in ductility and method for production thereof |
| WO2008123561A1 (ja) | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Jfe Steel Corporation | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板 |
| US8076008B2 (en) | 2007-03-30 | 2011-12-13 | Jfe Steel Corporation | Galvanized high strength steel sheet |
| US8025835B2 (en) | 2007-07-31 | 2011-09-27 | ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. | Furnace configured for use in both the galvannealing and galvanizing of a metal strip |
| WO2009054539A1 (ja) | 2007-10-25 | 2009-04-30 | Jfe Steel Corporation | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| US9458521B2 (en) | 2007-10-25 | 2016-10-04 | Jfe Steel Corporation | High tensile strength galvanized steel sheets excellent in formability and methods of manufacturing the same |
| EP3696292A1 (en) | 2007-10-25 | 2020-08-19 | JFE Steel Corporation | A high tensile strength galvanized steel sheet with excellent formability and anti-crush properties and method of manufacturing the same |
| JP2009120878A (ja) * | 2007-11-13 | 2009-06-04 | Jfe Steel Corp | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| US8679265B2 (en) | 2007-11-22 | 2014-03-25 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength cold-rolled steel sheet |
| EP2455507A1 (en) * | 2007-11-22 | 2012-05-23 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High-strength cold-rolled steel sheet |
| EP2216422A4 (en) * | 2007-11-22 | 2011-08-03 | Kobe Steel Ltd | HIGH-RESISTANT COLD-ROLLED STEEL PLATE |
| WO2009081997A1 (ja) | 2007-12-20 | 2009-07-02 | Jfe Steel Corporation | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| WO2009096595A1 (ja) * | 2008-01-31 | 2009-08-06 | Jfe Steel Corporation | 高強度鋼板とその製造方法 |
| WO2009096596A1 (ja) | 2008-01-31 | 2009-08-06 | Jfe Steel Corporation | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| US8840834B2 (en) | 2008-01-31 | 2014-09-23 | JFE Steel Coporation | High-strength steel sheet and method for manufacturing the same |
| WO2009096344A1 (ja) | 2008-01-31 | 2009-08-06 | Jfe Steel Corporation | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP2009203549A (ja) * | 2008-01-31 | 2009-09-10 | Jfe Steel Corp | 高強度鋼板とその製造方法 |
| US8430975B2 (en) | 2008-01-31 | 2013-04-30 | Jfe Steel Corporation | High strength galvanized steel sheet with excellent formability |
| US9028626B2 (en) | 2008-01-31 | 2015-05-12 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing high strength galvanized steel sheet with excellent formability |
| US9011614B2 (en) | 2008-02-08 | 2015-04-21 | Jfe Steel Corporation | High-strength galvanized steel sheet with excellent formability and method for manufacturing the same |
| KR101218448B1 (ko) * | 2008-02-08 | 2013-01-04 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 가공성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 |
| WO2009099079A1 (ja) * | 2008-02-08 | 2009-08-13 | Jfe Steel Corporation | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP2009209450A (ja) * | 2008-02-08 | 2009-09-17 | Jfe Steel Corp | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| TWI464296B (zh) * | 2008-02-08 | 2014-12-11 | Jfe Steel Corp | 加工性優異之高強度熔融鍍鋅鋼板及其製造方法 |
| JP2010013700A (ja) * | 2008-07-03 | 2010-01-21 | Jfe Steel Corp | 加工性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| GB2477664B (en) * | 2009-03-31 | 2012-01-18 | Kobe Steel Ltd | High-strength cold-rolled steel sheet excellent in bending workability |
| US8460800B2 (en) | 2009-03-31 | 2013-06-11 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength cold-rolled steel sheet excellent in bending workability |
| GB2477664A (en) * | 2009-03-31 | 2011-08-10 | Kobe Steel Ltd | Cold rolled steel sheet with relationship between inclusion separation distance and yield strength |
| WO2010146796A1 (ja) | 2009-06-17 | 2010-12-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性および耐疲労特性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| US9580785B2 (en) | 2009-06-17 | 2017-02-28 | Jfe Steel Corporation | High-strength galvannealed steel sheet having excellent formability and fatigue resistance and method for manufacturing the same |
| US8968494B2 (en) | 2009-06-17 | 2015-03-03 | Jfe Steel Corporation | High-strength galvannealed steel sheet having excellent formability and fatigue resistance and method for manufacturing the same |
| WO2011013845A1 (ja) | 2009-07-30 | 2011-02-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| US9650708B2 (en) | 2011-05-18 | 2017-05-16 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | High-strength flat steel product and method for producing same |
| EP2524970A1 (de) * | 2011-05-18 | 2012-11-21 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung |
| WO2012156428A1 (de) * | 2011-05-18 | 2012-11-22 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Hochfestes stahlflachprodukt und verfahren zu dessen herstellung |
| US10883950B2 (en) | 2011-08-30 | 2021-01-05 | Watlow Electric Manufacturing Company | Multi-parallel sensor array system |
| JP2018508653A (ja) * | 2015-01-14 | 2018-03-29 | エーケー スティール プロパティ−ズ、インク． | 改良特性を有する二相鋼板 |
| AU2016206736B2 (en) * | 2015-01-14 | 2019-02-14 | Ak Steel Properties, Inc. | Dual phase steel with improved properties |
| CN110218942A (zh) * | 2015-01-14 | 2019-09-10 | Ak钢铁产权公司 | 具有改善性质的双相钢 |
| CN107109586A (zh) * | 2015-01-14 | 2017-08-29 | Ak钢铁产权公司 | 具有改善性质的双相钢 |
| US10501832B2 (en) | 2015-04-22 | 2019-12-10 | Nippon Steel Corporation | Plated steel sheet |
| KR20170130508A (ko) | 2015-04-22 | 2017-11-28 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 도금 강판 |
| US11371113B2 (en) | 2016-12-14 | 2022-06-28 | Evonik Operations Gmbh | Hot-rolled flat steel product and method for the production thereof |
| WO2019238741A1 (de) * | 2018-06-12 | 2019-12-19 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Stahlflachprodukt und verfahren zu seiner herstellung |
| US11597986B2 (en) | 2018-06-12 | 2023-03-07 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Flat steel product and method for producing same |
| WO2022131543A1 (ko) * | 2020-12-18 | 2022-06-23 | 주식회사 포스코 | 저온 충격인성이 우수한 고경도 방탄강 및 이의 제조방법 |
| CN115181895A (zh) * | 2021-04-02 | 2022-10-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 1180MPa级别低碳低合金热镀锌Q&P钢及快速热处理热镀锌制造方法 |
| CN115181895B (zh) * | 2021-04-02 | 2023-09-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 1180MPa级别低碳低合金热镀锌Q&P钢及快速热处理热镀锌制造方法 |
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