JPH0532128B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0532128B2 JPH0532128B2 JP21874185A JP21874185A JPH0532128B2 JP H0532128 B2 JPH0532128 B2 JP H0532128B2 JP 21874185 A JP21874185 A JP 21874185A JP 21874185 A JP21874185 A JP 21874185A JP H0532128 B2 JPH0532128 B2 JP H0532128B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolling
- flange
- eccentric ring
- web
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
- B21B1/0886—H- or I-sections using variable-width rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/028—Variable-width rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/16—Adjusting or positioning rolls
- B21B31/20—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis
- B21B31/22—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis mechanically, e.g. by thrust blocks, inserts for removal
- B21B31/26—Adjusting eccentrically-mounted roll bearings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明はフランジを有する形鋼のエツジング圧
延装置に係わり、詳しくはＨ型鋼および類似形鋼
用の多様な寸法のフランジの整形と鍛練を行う分
野で利用される圧延装置に関するものである。 （従来の技術） Ｈ型鋼及び類似形鋼の圧延はユニバーサル圧延
機で行われるのが一般であるが、この方法は第６
図のブレークダウンミル１で鋼片をＨ形に類似し
た形状へ粗造形したのち、上下水平ロール２′と
左右垂直ロール２″を備えたユニバーサル圧延機
２によりウエブとフランジの厚さを圧下する。さ
らにフランジの幅方向を圧下鍛練し形状・寸法の
バラつきを修正するためエツジング圧延機３が第
７図の如くユニバーサル圧延機２と連続して配置
されている。 この圧延法によれば、ウエブとフランジの厚さ
はかなりの範囲で調整することができ、同一のロ
ールにより断面性能の異なるサイズを圧延でき
る。尚第６図のレイアウトは、最も代表的な例で
あり更にユニバーサル圧延機２とエツジング圧延
機３を複数台配置している場合もある。 ところで、エツジング圧延機３の圧延状態は、
第８図に示すように初期パスでは原則としてウエ
ブ部４を上下一対の水平ロール５で拘束すること
を基本にしているが、第９図の後期パスでは、被
圧延材のフランジ片幅がユニバーサル圧延を重ね
ると共に増大してくるためクラアランスＳの発生
を余儀無くされている。 かかるエツジング圧延の基本条件から、Ｈ形鋼
の現有規格は、第１表に例示するように国内、国
外の規格はいずれも、各称呼シリーズ内において
第１０図のフランジ片幅FSが一定となつており、
ウエブ厚さTWの変化に伴つてフランジ幅FTが変
化している。このことは利用技術面では全幅FT
が各称呼シリーズ内で一定である方が好都合であ
ることと矛盾しており、製造の技術的制約から利
用分野へ無理を強いているのが現状である。
延装置に係わり、詳しくはＨ型鋼および類似形鋼
用の多様な寸法のフランジの整形と鍛練を行う分
野で利用される圧延装置に関するものである。 （従来の技術） Ｈ型鋼及び類似形鋼の圧延はユニバーサル圧延
機で行われるのが一般であるが、この方法は第６
図のブレークダウンミル１で鋼片をＨ形に類似し
た形状へ粗造形したのち、上下水平ロール２′と
左右垂直ロール２″を備えたユニバーサル圧延機
２によりウエブとフランジの厚さを圧下する。さ
らにフランジの幅方向を圧下鍛練し形状・寸法の
バラつきを修正するためエツジング圧延機３が第
７図の如くユニバーサル圧延機２と連続して配置
されている。 この圧延法によれば、ウエブとフランジの厚さ
はかなりの範囲で調整することができ、同一のロ
ールにより断面性能の異なるサイズを圧延でき
る。尚第６図のレイアウトは、最も代表的な例で
あり更にユニバーサル圧延機２とエツジング圧延
機３を複数台配置している場合もある。 ところで、エツジング圧延機３の圧延状態は、
第８図に示すように初期パスでは原則としてウエ
ブ部４を上下一対の水平ロール５で拘束すること
を基本にしているが、第９図の後期パスでは、被
圧延材のフランジ片幅がユニバーサル圧延を重ね
ると共に増大してくるためクラアランスＳの発生
を余儀無くされている。 かかるエツジング圧延の基本条件から、Ｈ形鋼
の現有規格は、第１表に例示するように国内、国
外の規格はいずれも、各称呼シリーズ内において
第１０図のフランジ片幅FSが一定となつており、
ウエブ厚さTWの変化に伴つてフランジ幅FTが変
化している。このことは利用技術面では全幅FT
が各称呼シリーズ内で一定である方が好都合であ
ることと矛盾しており、製造の技術的制約から利
用分野へ無理を強いているのが現状である。
【表】
更に、第９図に示す如く、後期パスでクリアラ
ンスＳがあるため被圧延材のウエブ４の位置が正
確にフランジ６の中心位置FT／２にならず、い
わゆる中心偏り（Web off−center）を生じ易
い。 ロールを共用して各種のフランジ幅寸法を造り
こもうとする試みは、古くユニバーサル圧延法の
開始時期にさかのぼるが、孔型ロール法では第１
１図、平ロール法では第１２図に示すように座屈
あるいは前記の中心の偏りを惹起し、また、第１
３図の如く、補助的案内装置６を併用して前記の
座屈や中心偏りを防止する試みを企てられてきた
が、いずれも安定して良好な圧延状態を維持する
ことが困難で失敗しており、各称呼シリーズの製
造には、各々専用のエツジングロールを使用して
いるのが現状である。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明の目的は、上記の如き欠点を解消するた
めになされたもので、ロール工具を何ら組替える
ことなく、フランジの片幅調整をオンラインで無
段階に行うことができるエツジング圧延ロール径
の調整機能を有する圧延装置を提供するものであ
る。 （問題点を解決するための手段） 本発明は上記の如き問題点を有利に解決したも
のであり、その要旨は、Ｈ形鋼および類似形鋼の
フランジのエツジング圧延装置において、左右の
エツジングロール７を駆動軸方向に間隔調整自在
に２分割し、該エツジングロール７の作動面から
軸方向に近接した外周面に、軸受を介して偏心リ
ング１０を回動自在に嵌装するとともに該偏心リ
ング１０の設定位置を偏心リング位置設定装置１
３を介して調整可能に設け、さらに、前記偏心リ
ング１０と同心に、該偏心リング１０の外周面に
軸受を介してウエブ拘束リングロール１２を回動
自在に嵌装してなる偏心リング型エツジング圧延
装置である。 以下本発明の構成を図面を参照して詳細に説明
する。 第１図において、被圧延材のフランジ先端部分
を圧延し、整形と鍛練を行う分割型エツジングロ
ール７が上下に各一対あり、各エツジングロール
７は駆動軸８に対して軸方向の間隔が調整自在に
且つ駆動軸８と強制的に回転駆動可能に軸支され
ている。また、各エツジングロール７の外周には
軸受９を介して偏心リング１０が回動自在に装着
され、更に被圧延材を適正圧延位置ヘ誘導し且つ
ウエブを拘束するためのウエブ拘束リングロール
１２が前記偏心リング１０の外周に同心円状に軸
受１１を介して回動自在に装着されている。即
ち、前記エツジングロール７が駆動軸８と一体的
に強制駆動されるのに対して、ウエブ拘束リング
ロール１２エツジングロール７の回転とは無関係
に回動自在で無駆動となつている。偏心リング１
０は偏心リング位置設定装置１３により、圧延条
件即ち、所望のフランジ片幅寸法FSに応じた適正
位置へ回転させてのち固定される。 かくして、第１０図に示す被圧延材のフランジ
片幅FSに対応するウエブの拘束面と、フランジ先
端のエツジング面の相対距離（以下、ロールフラ
ンジ片幅と称す）が無段階に変更できるので、製
品のフランジ全幅を無段階に造りわけることが可
能となる。 （実施例） 以下本発明を、その実施例に基づいて詳細に説
明する。 第１図の実施例において、ロールフランジ片幅
Ｌが最大となるのは第２図の如く偏心リング１０
の中心即ちウエブ拘束リングロール１２の中心が
最下点にきた時であり、また最小となるのは第３
図のようにウエブ拘束リングロール１２の中心が
最上点にきたときである。従つて、本方式による
フランジ全幅の可変量は、 （Lnax−Lnio）×２ となる。 例えば、フランジ先端エツジング部のエツジン
グロール７の直径d1＝600mm、ウエブ拘束リング
ロール１２の外径d2＝900mm、偏心リング１０の
外径800mm、偏心リングの偏心量Ｅ＝50mmとする
と、 Lnax＝200mm、Lnio＝100mm となる。 実際の工場でのフランジ幅の製造範囲は一般
に、 中央ミル 50〜150m／ｍ 大中形ミル 100〜200m／ｍ 大形ミル 200〜300m／ｍ であるので、本方式によれば１種類ロール構成で
対応できる。更に、フランジ幅の製造範囲を広げ
る必要がある場合は、前記の偏心リング偏心量Ｅ
を大きくすればよい。 ところで、最大と最小点を除く一般の圧下設定
状態では、ウエブ拘束位置とフランジエツジング
位置が同一平面とならない。第４図で、偏心リン
グの偏心角θを図の如くすると、偏心距離MEと
ロールフランジ片幅は、 ME＝Esinθ Ｌ＝Ecosθ＋（d2−d1）／２ となる。 θ，Ｍ，Ｌの実際の例を第２表に示す。
ンスＳがあるため被圧延材のウエブ４の位置が正
確にフランジ６の中心位置FT／２にならず、い
わゆる中心偏り（Web off−center）を生じ易
い。 ロールを共用して各種のフランジ幅寸法を造り
こもうとする試みは、古くユニバーサル圧延法の
開始時期にさかのぼるが、孔型ロール法では第１
１図、平ロール法では第１２図に示すように座屈
あるいは前記の中心の偏りを惹起し、また、第１
３図の如く、補助的案内装置６を併用して前記の
座屈や中心偏りを防止する試みを企てられてきた
が、いずれも安定して良好な圧延状態を維持する
ことが困難で失敗しており、各称呼シリーズの製
造には、各々専用のエツジングロールを使用して
いるのが現状である。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明の目的は、上記の如き欠点を解消するた
めになされたもので、ロール工具を何ら組替える
ことなく、フランジの片幅調整をオンラインで無
段階に行うことができるエツジング圧延ロール径
の調整機能を有する圧延装置を提供するものであ
る。 （問題点を解決するための手段） 本発明は上記の如き問題点を有利に解決したも
のであり、その要旨は、Ｈ形鋼および類似形鋼の
フランジのエツジング圧延装置において、左右の
エツジングロール７を駆動軸方向に間隔調整自在
に２分割し、該エツジングロール７の作動面から
軸方向に近接した外周面に、軸受を介して偏心リ
ング１０を回動自在に嵌装するとともに該偏心リ
ング１０の設定位置を偏心リング位置設定装置１
３を介して調整可能に設け、さらに、前記偏心リ
ング１０と同心に、該偏心リング１０の外周面に
軸受を介してウエブ拘束リングロール１２を回動
自在に嵌装してなる偏心リング型エツジング圧延
装置である。 以下本発明の構成を図面を参照して詳細に説明
する。 第１図において、被圧延材のフランジ先端部分
を圧延し、整形と鍛練を行う分割型エツジングロ
ール７が上下に各一対あり、各エツジングロール
７は駆動軸８に対して軸方向の間隔が調整自在に
且つ駆動軸８と強制的に回転駆動可能に軸支され
ている。また、各エツジングロール７の外周には
軸受９を介して偏心リング１０が回動自在に装着
され、更に被圧延材を適正圧延位置ヘ誘導し且つ
ウエブを拘束するためのウエブ拘束リングロール
１２が前記偏心リング１０の外周に同心円状に軸
受１１を介して回動自在に装着されている。即
ち、前記エツジングロール７が駆動軸８と一体的
に強制駆動されるのに対して、ウエブ拘束リング
ロール１２エツジングロール７の回転とは無関係
に回動自在で無駆動となつている。偏心リング１
０は偏心リング位置設定装置１３により、圧延条
件即ち、所望のフランジ片幅寸法FSに応じた適正
位置へ回転させてのち固定される。 かくして、第１０図に示す被圧延材のフランジ
片幅FSに対応するウエブの拘束面と、フランジ先
端のエツジング面の相対距離（以下、ロールフラ
ンジ片幅と称す）が無段階に変更できるので、製
品のフランジ全幅を無段階に造りわけることが可
能となる。 （実施例） 以下本発明を、その実施例に基づいて詳細に説
明する。 第１図の実施例において、ロールフランジ片幅
Ｌが最大となるのは第２図の如く偏心リング１０
の中心即ちウエブ拘束リングロール１２の中心が
最下点にきた時であり、また最小となるのは第３
図のようにウエブ拘束リングロール１２の中心が
最上点にきたときである。従つて、本方式による
フランジ全幅の可変量は、 （Lnax−Lnio）×２ となる。 例えば、フランジ先端エツジング部のエツジン
グロール７の直径d1＝600mm、ウエブ拘束リング
ロール１２の外径d2＝900mm、偏心リング１０の
外径800mm、偏心リングの偏心量Ｅ＝50mmとする
と、 Lnax＝200mm、Lnio＝100mm となる。 実際の工場でのフランジ幅の製造範囲は一般
に、 中央ミル 50〜150m／ｍ 大中形ミル 100〜200m／ｍ 大形ミル 200〜300m／ｍ であるので、本方式によれば１種類ロール構成で
対応できる。更に、フランジ幅の製造範囲を広げ
る必要がある場合は、前記の偏心リング偏心量Ｅ
を大きくすればよい。 ところで、最大と最小点を除く一般の圧下設定
状態では、ウエブ拘束位置とフランジエツジング
位置が同一平面とならない。第４図で、偏心リン
グの偏心角θを図の如くすると、偏心距離MEと
ロールフランジ片幅は、 ME＝Esinθ Ｌ＝Ecosθ＋（d2−d1）／２ となる。 θ，Ｍ，Ｌの実際の例を第２表に示す。
【表】
ウエブとフランジの接触位置に最大ズレ量（偏
心距離）ME,MAX＝Ｅ＝50mmとなるが、これは、被
圧延材の剛性及びユニバーサルミルと同時連続圧
延状態を勘案すれば実用上何ら支障のない値であ
る。 なお、偏心距離MEは、第５図のユニバーサル
圧延機２とエツジング圧延機３の間にくるように
偏心リングの偏心角度θを選定する。かくする
と、ユニバーサル圧延機２からエツジング圧延機
３へ通材する場合は、ユニバーサル圧延機の挿込
力でアイドルのウエブ拘束ロール１２を通過して
蹴出しはエツジング圧延機３のエツジングロール
７にて行われる。エツジング圧延機３からユニバ
ーサル圧延機２へ通材するときは、逆にエツジン
グロール７にて被圧延材の噛込みとアイドルのウ
エブ拘束ロール１２への押込みが行われ、蹴出し
はユニバーサル圧延機２にて引出される。中間の
圧延部は、ユニバーサル圧延機２とエツジング圧
延機３の駆動力で圧延がなされるので、無駆動の
ウエブ拘束リングロール１２を使用しても、円滑
な通材と圧延が保証される。 また、多パス圧延時にはオンラインで各パス毎
に第１図の偏心リング１０の固定位置を偏心リン
グ位置設定装置１３で調整可能として、初期パス
から後期パスまで一貫したウエブ拘束圧延状態が
維持できるので、圧延Ｈ形鋼で問題視されている
中心の偏りに関する寸法精度が向上する。 また、ウエブ拘束リングロール１２は偏心リン
グ１０に対して回動自在に装着されているので、
被圧延材のフランジ先端部分をエツジングロール
７で圧延する際に、被圧延材のウエブ面を拘束す
るウエブ拘束リングロール１２はエツジングロー
ル７の周速度とは無関係に、ロール周面が被圧延
材に接触した場合のみ回動する。従つてエツジン
グロール７とウエブ拘束リングロール１２との周
速度差に起因する被圧延材表面の掻疵や被圧延材
の上下方向の反りが発生せず、またロールの摩耗
や焼付きも防止できる。 さらに、本発明におけるエツジングロール７お
よびウエブ拘束リングロール１２は駆動軸方向に
間隔調整自在に２分割としているので、Ｈ型鋼の
ウエブ高さ寸法に応じて複数のサイズに共用でき
ることは勿論、左右ロール間の空間部は例えば本
発明における偏心リング位置設定装置１３の機構
を介在させる以外に、その他の機構の収容場所に
活用できる。なお、ロールを２分割にしたことに
よつて被圧延材はウエブ両側のみが拘束させるこ
とになるが、本発明の目的とする被圧延材の形状
修正のためにはウエブ全面を拘束せずとも充分な
効果があることが確認された。 上記説明では、Ｈ型鋼を対象に説明したが、本
発明装置はフランジを有するＨ形鋼に類似した形
鋼、例えばＩ形鋼、溝形鋼等のエツジング圧延機
にも適用できることは勿論である。 （発明の効果） 本発明によれば、従来エツジング圧延装置に
て、比較的簡単は付加的装置と安価な費用で、フ
ランジ片幅相当部のロール寸法をオンラインで任
意に調整できるので、任意のフランジ幅寸法のＨ
形鋼が圧延でき、多サイズ少量生産に対応できる
と共に、そのためのロール交換作業も不要となり
生産能率が向上する。 また、特定の製品についても、初期パスから後
期パスまで一貫したウエブ拘束のエツジング圧延
が可能となるので、中心偏りの矯正を主とする寸
法精度の向上は極めて大きい。
心距離）ME,MAX＝Ｅ＝50mmとなるが、これは、被
圧延材の剛性及びユニバーサルミルと同時連続圧
延状態を勘案すれば実用上何ら支障のない値であ
る。 なお、偏心距離MEは、第５図のユニバーサル
圧延機２とエツジング圧延機３の間にくるように
偏心リングの偏心角度θを選定する。かくする
と、ユニバーサル圧延機２からエツジング圧延機
３へ通材する場合は、ユニバーサル圧延機の挿込
力でアイドルのウエブ拘束ロール１２を通過して
蹴出しはエツジング圧延機３のエツジングロール
７にて行われる。エツジング圧延機３からユニバ
ーサル圧延機２へ通材するときは、逆にエツジン
グロール７にて被圧延材の噛込みとアイドルのウ
エブ拘束ロール１２への押込みが行われ、蹴出し
はユニバーサル圧延機２にて引出される。中間の
圧延部は、ユニバーサル圧延機２とエツジング圧
延機３の駆動力で圧延がなされるので、無駆動の
ウエブ拘束リングロール１２を使用しても、円滑
な通材と圧延が保証される。 また、多パス圧延時にはオンラインで各パス毎
に第１図の偏心リング１０の固定位置を偏心リン
グ位置設定装置１３で調整可能として、初期パス
から後期パスまで一貫したウエブ拘束圧延状態が
維持できるので、圧延Ｈ形鋼で問題視されている
中心の偏りに関する寸法精度が向上する。 また、ウエブ拘束リングロール１２は偏心リン
グ１０に対して回動自在に装着されているので、
被圧延材のフランジ先端部分をエツジングロール
７で圧延する際に、被圧延材のウエブ面を拘束す
るウエブ拘束リングロール１２はエツジングロー
ル７の周速度とは無関係に、ロール周面が被圧延
材に接触した場合のみ回動する。従つてエツジン
グロール７とウエブ拘束リングロール１２との周
速度差に起因する被圧延材表面の掻疵や被圧延材
の上下方向の反りが発生せず、またロールの摩耗
や焼付きも防止できる。 さらに、本発明におけるエツジングロール７お
よびウエブ拘束リングロール１２は駆動軸方向に
間隔調整自在に２分割としているので、Ｈ型鋼の
ウエブ高さ寸法に応じて複数のサイズに共用でき
ることは勿論、左右ロール間の空間部は例えば本
発明における偏心リング位置設定装置１３の機構
を介在させる以外に、その他の機構の収容場所に
活用できる。なお、ロールを２分割にしたことに
よつて被圧延材はウエブ両側のみが拘束させるこ
とになるが、本発明の目的とする被圧延材の形状
修正のためにはウエブ全面を拘束せずとも充分な
効果があることが確認された。 上記説明では、Ｈ型鋼を対象に説明したが、本
発明装置はフランジを有するＨ形鋼に類似した形
鋼、例えばＩ形鋼、溝形鋼等のエツジング圧延機
にも適用できることは勿論である。 （発明の効果） 本発明によれば、従来エツジング圧延装置に
て、比較的簡単は付加的装置と安価な費用で、フ
ランジ片幅相当部のロール寸法をオンラインで任
意に調整できるので、任意のフランジ幅寸法のＨ
形鋼が圧延でき、多サイズ少量生産に対応できる
と共に、そのためのロール交換作業も不要となり
生産能率が向上する。 また、特定の製品についても、初期パスから後
期パスまで一貫したウエブ拘束のエツジング圧延
が可能となるので、中心偏りの矯正を主とする寸
法精度の向上は極めて大きい。
第１図ａ，ｂ，ｃは、本発明の実施例エツジン
グロール全体構成図、第２図は第１図におけるロ
ールフランジ片幅の最大開度を示す説明図、第３
図は第１図におけるロールフランジ片幅の最小開
度を示す説明図、第４図はフランジ先端エツジン
グ部の水平ロールとウエブ拘束リングロールに相
対位置関係を示す説明図、第５図は本発明の場合
のユニバーサルミルとエツジングミルの配置図、
第６図ａ，ｂ，ｃ，ｄはＨ形鋼を圧延する方法の
従来例、第７図はユニバーサルミルとエツジング
ミルの構成図、第８図は初期パスのエツジング圧
延状態の概念図、第９図は後期パスのエツジング
圧延の従来状態を示す概念図、第１０図はＨ形鋼
のフランジ関連寸法説明図、第１１図ａ，ｂは従
来法での孔型ロール法による不良エツジング圧延
状況の説明図、第１２図ａ，ｂは従来法での平ロ
ール法による不良エツジング圧延状況の説明図、
第１３図ａ，ｂは補助的案内装置を併用した不良
エツジング圧延状況の説明図である。 １……ブレークダウンミル、２……ユニバーサ
ル圧延機、３……エツジング圧延機、４……ウエ
ブ、５……水平ロール、６……フランジ、７……
エツジングロール、８……駆動軸、９……軸受、
１０……偏心リング、１１……軸受、１２……ウ
エブ拘束リングロール、１３……偏心リング位置
設定装置、Ｓ……クリアランス。
グロール全体構成図、第２図は第１図におけるロ
ールフランジ片幅の最大開度を示す説明図、第３
図は第１図におけるロールフランジ片幅の最小開
度を示す説明図、第４図はフランジ先端エツジン
グ部の水平ロールとウエブ拘束リングロールに相
対位置関係を示す説明図、第５図は本発明の場合
のユニバーサルミルとエツジングミルの配置図、
第６図ａ，ｂ，ｃ，ｄはＨ形鋼を圧延する方法の
従来例、第７図はユニバーサルミルとエツジング
ミルの構成図、第８図は初期パスのエツジング圧
延状態の概念図、第９図は後期パスのエツジング
圧延の従来状態を示す概念図、第１０図はＨ形鋼
のフランジ関連寸法説明図、第１１図ａ，ｂは従
来法での孔型ロール法による不良エツジング圧延
状況の説明図、第１２図ａ，ｂは従来法での平ロ
ール法による不良エツジング圧延状況の説明図、
第１３図ａ，ｂは補助的案内装置を併用した不良
エツジング圧延状況の説明図である。 １……ブレークダウンミル、２……ユニバーサ
ル圧延機、３……エツジング圧延機、４……ウエ
ブ、５……水平ロール、６……フランジ、７……
エツジングロール、８……駆動軸、９……軸受、
１０……偏心リング、１１……軸受、１２……ウ
エブ拘束リングロール、１３……偏心リング位置
設定装置、Ｓ……クリアランス。
Claims (1)
- １ Ｈ形鋼および類似形鋼のフランジのエツジン
グ圧延装置において、左右のエツジングロール７
を駆動軸方向に間隔調整自在に２分割し、該エツ
ジングロール７の作動面から軸方向に近接した外
周面に、軸受を介して偏心リング１０を回動自在
に嵌装するとともに該偏心リング１０の設定位置
を偏心リング位置設定装置１３を介して調整可能
に設け、さらに、前記偏心リング１０と同心に、
該偏心リング１０の外周面に軸受を介してウエブ
拘束リングロール１２を回動自在に嵌装してなる
偏心リング型エツジング圧延装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21874185A JPS6277107A (ja) | 1985-10-01 | 1985-10-01 | 偏心リング型エツジング圧延装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21874185A JPS6277107A (ja) | 1985-10-01 | 1985-10-01 | 偏心リング型エツジング圧延装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6277107A JPS6277107A (ja) | 1987-04-09 |
| JPH0532128B2 true JPH0532128B2 (ja) | 1993-05-14 |
Family
ID=16724693
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21874185A Granted JPS6277107A (ja) | 1985-10-01 | 1985-10-01 | 偏心リング型エツジング圧延装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6277107A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63260610A (ja) * | 1986-12-29 | 1988-10-27 | Nippon Steel Corp | フランジを有する形材のエッジング圧延ロール |
| JP2649281B2 (ja) * | 1990-03-06 | 1997-09-03 | 川鉄鋼板株式会社 | 溶融金属浴中ロールの軸受 |
| JPH0829333B2 (ja) * | 1990-04-20 | 1996-03-27 | 川崎製鉄株式会社 | 形鋼の圧延用エッジングロール |
| JPH0824943B2 (ja) * | 1991-09-19 | 1996-03-13 | 新日本製鐵株式会社 | 偏芯リング型幅可変ロール |
| US5295380A (en) * | 1991-08-15 | 1994-03-22 | Nippon Steel Corporation | Edging mill for section rolling |
| US5533374A (en) * | 1993-04-23 | 1996-07-09 | Kawasaki Steel Corporation | Edging roll for rolling shape |
| CN102744251A (zh) * | 2011-04-20 | 2012-10-24 | 上海格林赛高新材料有限公司 | 一种用于异形截面带材的轧机 |
-
1985
- 1985-10-01 JP JP21874185A patent/JPS6277107A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6277107A (ja) | 1987-04-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |