JPH0533045A - 靱性の優れたボロン添加圧力容器用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法 - Google Patents
靱性の優れたボロン添加圧力容器用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法Info
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- JPH0533045A JPH0533045A JP21145591A JP21145591A JPH0533045A JP H0533045 A JPH0533045 A JP H0533045A JP 21145591 A JP21145591 A JP 21145591A JP 21145591 A JP21145591 A JP 21145591A JP H0533045 A JPH0533045 A JP H0533045A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 特定割合のＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓ，Ａｌ，
Ｂ，Ｎを含有する鋼を熱間圧延し、特定条件下で昇温し
焼ならすことにより、靱性の優れたボロン添加圧力容器
用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼を得る。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．１〜０．２％，Ｓｉ：
０．０２〜０．８％，Ｍｎ：０．３〜１．０％，Ｃｒ：
０．５〜１．５％，Ｍｏ：０．３〜０．８％，Ａｌ：
０．００５〜０．０８％，Ｂ：０．０００３〜０．００
３％，Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下を含有
し、残部Ｆｅと不可避不純物からなる鋼を、熱延の後４
００〜７００℃の平均昇温速度３０〜３００℃／ｈで昇
温し、８７５＋５０×Ｃｒ％（℃）以上１０５０℃以下
に加熱し焼ならす。さらにＶ：０．００５〜０．０５
％，Ｎｂ：０．００５〜０．０３％，Ｔｉ：０．００５
〜０．０２％のうち１種又は２種以上添加しても良い。
Ｂ，Ｎを含有する鋼を熱間圧延し、特定条件下で昇温し
焼ならすことにより、靱性の優れたボロン添加圧力容器
用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼を得る。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．１〜０．２％，Ｓｉ：
０．０２〜０．８％，Ｍｎ：０．３〜１．０％，Ｃｒ：
０．５〜１．５％，Ｍｏ：０．３〜０．８％，Ａｌ：
０．００５〜０．０８％，Ｂ：０．０００３〜０．００
３％，Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下を含有
し、残部Ｆｅと不可避不純物からなる鋼を、熱延の後４
００〜７００℃の平均昇温速度３０〜３００℃／ｈで昇
温し、８７５＋５０×Ｃｒ％（℃）以上１０５０℃以下
に加熱し焼ならす。さらにＶ：０．００５〜０．０５
％，Ｎｂ：０．００５〜０．０３％，Ｔｉ：０．００５
〜０．０２％のうち１種又は２種以上添加しても良い。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、靱性の優れたボロン添
加圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法に係わる。
加圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法に係わる。
【０００２】
【従来の技術】各種の鋼構造物は大型化、高負荷化して
おり、高強度材や厚手材を必要としている。鋼材の高強
度化のためには、合金元素添加量の増加により達成可能
であるが、コストアップや溶接性の低下が問題となる。
ボロンの微量添加は溶接性を害することなく鋼材を高強
度化でき、特開昭６１−１４９４２９号公報等にボロン
を添加した鋼材が記載されている。これらの鋼材では水
冷等の焼入との組合せてボロンが利用されている。化学
反応容器用等に用いられるＣｒ−Ｍｏ鋼は一般的に厚肉
であり、水焼入による変形を嫌い、焼ならし（空冷）に
より熱処理される。焼ならし処理でもボロンは強度向上
に有効であることが知られているが、靱性が低下しやす
い欠点がある。ボロン添加鋼の靱性低下防止のため、特
開昭６２−２０２０２０号公報では、昇温速度を規制し
Ａｌ，Ｔｉ等の窒化物の形成を助長することを提案して
いる。即ち、昇温速度を遅く規制することにより、ＢＮ
＋Ａｌ＝ＡｌＮ＋Ｂの反応を促進させ、焼入性に有効な
Ｂの確保を図る。このことにより、焼入性確保のための
Ａｌ，Ｔｉの添加を少なくでき、結果として靱性低下の
原因となる粗大ＡｌＮ，ＴｉＮの形成を防止するもので
ある。しかし、この方法によってもボロン添加鋼での靱
性低下防止の効果は十分でなく、化学反応容器等へのボ
ロン添加鋼の適用は実用化されていない。
おり、高強度材や厚手材を必要としている。鋼材の高強
度化のためには、合金元素添加量の増加により達成可能
であるが、コストアップや溶接性の低下が問題となる。
ボロンの微量添加は溶接性を害することなく鋼材を高強
度化でき、特開昭６１−１４９４２９号公報等にボロン
を添加した鋼材が記載されている。これらの鋼材では水
冷等の焼入との組合せてボロンが利用されている。化学
反応容器用等に用いられるＣｒ−Ｍｏ鋼は一般的に厚肉
であり、水焼入による変形を嫌い、焼ならし（空冷）に
より熱処理される。焼ならし処理でもボロンは強度向上
に有効であることが知られているが、靱性が低下しやす
い欠点がある。ボロン添加鋼の靱性低下防止のため、特
開昭６２−２０２０２０号公報では、昇温速度を規制し
Ａｌ，Ｔｉ等の窒化物の形成を助長することを提案して
いる。即ち、昇温速度を遅く規制することにより、ＢＮ
＋Ａｌ＝ＡｌＮ＋Ｂの反応を促進させ、焼入性に有効な
Ｂの確保を図る。このことにより、焼入性確保のための
Ａｌ，Ｔｉの添加を少なくでき、結果として靱性低下の
原因となる粗大ＡｌＮ，ＴｉＮの形成を防止するもので
ある。しかし、この方法によってもボロン添加鋼での靱
性低下防止の効果は十分でなく、化学反応容器等へのボ
ロン添加鋼の適用は実用化されていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】化学反応容器等の圧力
容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼板は、ボロン添加により強度が向上
するものの、靱性が低下しやすく、これまでの方法では
不十分である。本発明方法は、焼ならし処理でのボロン
添加Ｃｒ−Ｍｏ鋼の靱性改善方法を提供するものであ
る。
容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼板は、ボロン添加により強度が向上
するものの、靱性が低下しやすく、これまでの方法では
不十分である。本発明方法は、焼ならし処理でのボロン
添加Ｃｒ−Ｍｏ鋼の靱性改善方法を提供するものであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ボロンを
添加したＣｒ−Ｍｏ鋼の焼ならし処理での靱性低下原因
について種々検討した。この結果、ボロン添加鋼の靱性
低下原因は、前述の特開昭６２−２０２０２０号公報で
主張する粗大なＡｌ，Ｔｉ窒化物ばかりでなく、ミクロ
偏析部に優先的に形成し易いボロンを含む炭化物による
γ粒度の局部的な不均一化の影響が大きいことを見いだ
した。また、このボロン含有炭化物の消失には高温での
焼ならしが有効である。すなわち、ボロン添加鋼におい
て優れた靱性を得るためには、昇温速度を規制し、Ａ
ｌ，Ｔｉの窒化物の形成を助長するのみでは不十分であ
り、適切な昇温速度とＣｒ含有量に応じた焼ならし温度
の組合せが重要であることを見いだした。
添加したＣｒ−Ｍｏ鋼の焼ならし処理での靱性低下原因
について種々検討した。この結果、ボロン添加鋼の靱性
低下原因は、前述の特開昭６２−２０２０２０号公報で
主張する粗大なＡｌ，Ｔｉ窒化物ばかりでなく、ミクロ
偏析部に優先的に形成し易いボロンを含む炭化物による
γ粒度の局部的な不均一化の影響が大きいことを見いだ
した。また、このボロン含有炭化物の消失には高温での
焼ならしが有効である。すなわち、ボロン添加鋼におい
て優れた靱性を得るためには、昇温速度を規制し、Ａ
ｌ，Ｔｉの窒化物の形成を助長するのみでは不十分であ
り、適切な昇温速度とＣｒ含有量に応じた焼ならし温度
の組合せが重要であることを見いだした。
【０００５】本発明は前記の知見に基づいてなされたも
のであり、 （１）重量％にて、 Ｃ ：０．１〜０．２％、 Ｓｉ：０．０２〜０．８％、 Ｍｎ：０．３〜１．０％、 Ｃｒ：０．５〜１．５％、 Ｍｏ：０．３〜０．８％、 Ａｌ：０．００５〜０．０８％、 Ｎ ：０．０２％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｓ ：０．０２％以下、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、 残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、熱延の後４
００〜７００℃の平均昇温速度が３０〜３００℃／ｈで
あるように昇温し、８７５＋５０×％Ｃｒ（℃）以上１
０５０℃以下の温度に加熱し焼ならすことを特徴とする
靱性の優れたボロン添加圧力容器用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼の
製造方法、
のであり、 （１）重量％にて、 Ｃ ：０．１〜０．２％、 Ｓｉ：０．０２〜０．８％、 Ｍｎ：０．３〜１．０％、 Ｃｒ：０．５〜１．５％、 Ｍｏ：０．３〜０．８％、 Ａｌ：０．００５〜０．０８％、 Ｎ ：０．０２％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｓ ：０．０２％以下、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、 残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、熱延の後４
００〜７００℃の平均昇温速度が３０〜３００℃／ｈで
あるように昇温し、８７５＋５０×％Ｃｒ（℃）以上１
０５０℃以下の温度に加熱し焼ならすことを特徴とする
靱性の優れたボロン添加圧力容器用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼の
製造方法、
【０００６】（２）重量％にて、
Ｃ ：０．１〜０．２％、
Ｓｉ：０．０２〜０．８％、
Ｍｎ：０．３〜１．０％、
Ｃｒ：０．５〜１．５％、
Ｍｏ：０．３〜０．８％、
Ａｌ：０．００５〜０．０８％、
Ｎ ：０．０２％以下、
Ｐ ：０．０２％以下、
Ｓ ：０．０２％以下、
Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、
を基本成分とし、さらに安定窒化物生成元素群、
Ｖ ：０．００５〜０．０５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０３％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０２％、
の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
不純物からなる鋼を、熱延の後４００〜７００℃の平均
昇温速度が３０〜３００℃／ｈであるように昇温し、８
７５＋５０×％Ｃｒ（℃）以上１０５０℃以下の温度に
加熱し焼ならすことを特徴とする靱性の優れたボロン添
加圧力容器用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法にある。
不純物からなる鋼を、熱延の後４００〜７００℃の平均
昇温速度が３０〜３００℃／ｈであるように昇温し、８
７５＋５０×％Ｃｒ（℃）以上１０５０℃以下の温度に
加熱し焼ならすことを特徴とする靱性の優れたボロン添
加圧力容器用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法にある。
【０００７】
【作用】以下本発明についてさらに詳細に説明する。Ｃ
は常温および高温の強度を高めるのに有効な元素であ
り、化学反応容器用鋼として要求される強度レベルか
ら、少なくても０．１％を必要とする。Ｃ量の増加とと
もに、鋼材の靱性が低下し、溶接性も悪くなるため、上
限を０．２％とする。Ｓｉは脱酸および強度上昇のため
０．０２％以上添加するが、添加量が多いと靱性を低下
するため上限を０．８％とする。ＭｎはＳを固定し、強
度を高めるのに有効な元素であるが、添加量が多いと材
料内の偏析を著しくし、靱性の異方性を増すため、０．
３〜１．０％とする。Ｐは鋼中でミクロ偏析し靱性の方
向差を著しくするばかりでなく、焼もどし時および溶接
後熱処理時に粒界に偏析し靱性を低下させる元素である
ため、減少させることが望ましいので、上限を０．０２
％とする。Ｓは鋼中で非金属介在物ＭｎＳを形成し、靱
性の方向差を大きくし、且つシャルピー試験での上部棚
エネルギーを低下させるため、上限を０．０２％とす
る。Ｃｒは焼入れ性を増すとともに、焼もどしおよび溶
接後熱処理で炭窒化物を析出し、高温強度を向上させ
る。またＣｒは炭窒化物を安定化し、鋼の耐水素侵食性
を向上させる。このため０．５％以上添加する。しか
し、１．５％超の添加は汎用的な化学反応容器用鋼では
不必要なため、上限を１．５％とする。Ｍｏは高温強
度、特にクリープ破断強度を増すために添加する。しか
し、０．３％未満の添加では効果が顕著でなく、０．８
％超では効果が飽和するため、添加量を０．３〜０．８
％とする。
は常温および高温の強度を高めるのに有効な元素であ
り、化学反応容器用鋼として要求される強度レベルか
ら、少なくても０．１％を必要とする。Ｃ量の増加とと
もに、鋼材の靱性が低下し、溶接性も悪くなるため、上
限を０．２％とする。Ｓｉは脱酸および強度上昇のため
０．０２％以上添加するが、添加量が多いと靱性を低下
するため上限を０．８％とする。ＭｎはＳを固定し、強
度を高めるのに有効な元素であるが、添加量が多いと材
料内の偏析を著しくし、靱性の異方性を増すため、０．
３〜１．０％とする。Ｐは鋼中でミクロ偏析し靱性の方
向差を著しくするばかりでなく、焼もどし時および溶接
後熱処理時に粒界に偏析し靱性を低下させる元素である
ため、減少させることが望ましいので、上限を０．０２
％とする。Ｓは鋼中で非金属介在物ＭｎＳを形成し、靱
性の方向差を大きくし、且つシャルピー試験での上部棚
エネルギーを低下させるため、上限を０．０２％とす
る。Ｃｒは焼入れ性を増すとともに、焼もどしおよび溶
接後熱処理で炭窒化物を析出し、高温強度を向上させ
る。またＣｒは炭窒化物を安定化し、鋼の耐水素侵食性
を向上させる。このため０．５％以上添加する。しか
し、１．５％超の添加は汎用的な化学反応容器用鋼では
不必要なため、上限を１．５％とする。Ｍｏは高温強
度、特にクリープ破断強度を増すために添加する。しか
し、０．３％未満の添加では効果が顕著でなく、０．８
％超では効果が飽和するため、添加量を０．３〜０．８
％とする。
【０００８】Ａｌは鋼の脱酸に不可欠な元素であり、こ
の目的から０．００５％以上を添加する。しかし、Ａｌ
添加量が高くなるとクリープ破断強度を害するため添加
の上限を０．０８％とする。ＮはＣと同様、鋼の強度を
上昇させるが、通常の溶製方法では０．０２％以上の添
加で鋼塊内に気孔を形成する。気孔が圧延によっても未
圧着であると、延性および靱性を低下させるため、添加
を０．０２％以下とする。Ｂは微量添加で焼入れ性を上
昇させる元素であり、焼入れ向上効果は０．０００３％
のＢ添加から認められるが、０．００３％超に増量する
意味はない。このため、添加量を０．０００３〜０．０
０３％とする。
の目的から０．００５％以上を添加する。しかし、Ａｌ
添加量が高くなるとクリープ破断強度を害するため添加
の上限を０．０８％とする。ＮはＣと同様、鋼の強度を
上昇させるが、通常の溶製方法では０．０２％以上の添
加で鋼塊内に気孔を形成する。気孔が圧延によっても未
圧着であると、延性および靱性を低下させるため、添加
を０．０２％以下とする。Ｂは微量添加で焼入れ性を上
昇させる元素であり、焼入れ向上効果は０．０００３％
のＢ添加から認められるが、０．００３％超に増量する
意味はない。このため、添加量を０．０００３〜０．０
０３％とする。
【０００９】Ｖはそれ自体炭窒化物を形成することによ
りＢＮの形成を抑制しボロンの効果を向上する元素であ
る。しかし、０．００５％未満では効果が認められず、
０．０５％超では効果が飽和し添加量に応じた効果が得
られないため、添加する場合は０．００５〜０．０５％
とする。ＮｂもＶと同様に安定な窒化物を形成し、ボロ
ン添加効果を向上させる元素である。このため、０．０
０５％以上を添加するが、０．０３％超では添加量に見
合った効果が得られないため、添加する場合には０．０
０５〜０．０３％とする。ＴｉもＶ，Ｎｂと同様に安定
窒化物を形成し、Ｂが焼入れ性向上に無効なＢＮとなる
のを妨げる効果を有する。しかし、０．００５％未満で
は効果が十分でない。０．０２％を超えるとＴｉＣが生
成するようになるため、添加する場合には０．００５〜
０．０２％とする。
りＢＮの形成を抑制しボロンの効果を向上する元素であ
る。しかし、０．００５％未満では効果が認められず、
０．０５％超では効果が飽和し添加量に応じた効果が得
られないため、添加する場合は０．００５〜０．０５％
とする。ＮｂもＶと同様に安定な窒化物を形成し、ボロ
ン添加効果を向上させる元素である。このため、０．０
０５％以上を添加するが、０．０３％超では添加量に見
合った効果が得られないため、添加する場合には０．０
０５〜０．０３％とする。ＴｉもＶ，Ｎｂと同様に安定
窒化物を形成し、Ｂが焼入れ性向上に無効なＢＮとなる
のを妨げる効果を有する。しかし、０．００５％未満で
は効果が十分でない。０．０２％を超えるとＴｉＣが生
成するようになるため、添加する場合には０．００５〜
０．０２％とする。
【００１０】次に、圧延条件について述べる。前記のよ
うな化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製した後、
必要に応じて取鍋精練や真空脱ガス処理を施して得ら
れ、通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した後、分
塊でスラブとされる。スラブは連続鋳造法により溶鋼か
ら直接製造しても良い。分塊での均熱・圧下はいかなる
ものであっても構わない。即ち、スラブを冷却した後均
熱してもよく、分塊のまま熱片で均熱炉に装入しても良
い。１０００〜１３００℃で均熱の後、圧延または鍛造
によりスラブとする。スラブ厚は製品板厚の１．３〜
２．５倍程度が好ましい。加熱されたスラブは複数パス
の圧下により熱間圧延し、５０〜１２０ｍｍ厚の鋼板と
する。
うな化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製した後、
必要に応じて取鍋精練や真空脱ガス処理を施して得ら
れ、通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した後、分
塊でスラブとされる。スラブは連続鋳造法により溶鋼か
ら直接製造しても良い。分塊での均熱・圧下はいかなる
ものであっても構わない。即ち、スラブを冷却した後均
熱してもよく、分塊のまま熱片で均熱炉に装入しても良
い。１０００〜１３００℃で均熱の後、圧延または鍛造
によりスラブとする。スラブ厚は製品板厚の１．３〜
２．５倍程度が好ましい。加熱されたスラブは複数パス
の圧下により熱間圧延し、５０〜１２０ｍｍ厚の鋼板と
する。
【００１１】上記の鋼板は焼ならし処理により熱処理さ
れる。０．１４％Ｃ−０．２７％Ｓｉ−０．４８％Ｍｎ
−１．２％Ｃｒ−０．５３％Ｍｏ−０．０３７％Ａｌ−
０．００３９％Ｎ−０．００１６％Ｂ鋼（板厚１００ｍ
ｍ）を４００〜７００℃を種々の平均昇温速度で昇温
し、９８０℃で焼ならした後、焼もどしパラメーターが
２０．５×１０００で焼もどした時の引張強さを図１に
示す。焼もどしの温度および時間をそれぞれＴ（℃）お
よびｔ(h)とすると、焼もどしパラメーター（ＴＰ）は ＴＰ＝（Ｔ＋２７３）×（２０＋ｌｏｇ（ｔ）） となる。４００〜７００℃の平均昇温速度が３００℃／
ｈ超では、ＡｌＮの形成によるＮの固定が不十分であ
り、靱性が低下する。このように、４００〜７００℃の
平均昇温速度が３００℃／ｈ以下であることが必要であ
るが、３０℃／ｈ未満では焼ならし温度までの時間がか
かりすぎ、不経済である。このことから、４００〜７０
０℃の平均昇温速度は３０〜３００℃／ｈとする。
れる。０．１４％Ｃ−０．２７％Ｓｉ−０．４８％Ｍｎ
−１．２％Ｃｒ−０．５３％Ｍｏ−０．０３７％Ａｌ−
０．００３９％Ｎ−０．００１６％Ｂ鋼（板厚１００ｍ
ｍ）を４００〜７００℃を種々の平均昇温速度で昇温
し、９８０℃で焼ならした後、焼もどしパラメーターが
２０．５×１０００で焼もどした時の引張強さを図１に
示す。焼もどしの温度および時間をそれぞれＴ（℃）お
よびｔ(h)とすると、焼もどしパラメーター（ＴＰ）は ＴＰ＝（Ｔ＋２７３）×（２０＋ｌｏｇ（ｔ）） となる。４００〜７００℃の平均昇温速度が３００℃／
ｈ超では、ＡｌＮの形成によるＮの固定が不十分であ
り、靱性が低下する。このように、４００〜７００℃の
平均昇温速度が３００℃／ｈ以下であることが必要であ
るが、３０℃／ｈ未満では焼ならし温度までの時間がか
かりすぎ、不経済である。このことから、４００〜７０
０℃の平均昇温速度は３０〜３００℃／ｈとする。
【００１２】０．１５％Ｃ−０．２５％Ｓｉ−０．５％
Ｍｎ−０．５〜１．５％Ｃｒ−０．５％Ｍｏ−０．０３
５％Ａｌ−０．００４％Ｎ−０．００１５％Ｂ鋼（板厚
８０ｍｍ）を４００〜７００℃の平均昇温速度が２００
℃／ｈで昇温し、種々の焼ならし温度から８００〜５０
０℃の平均冷却速度が１２℃／ｍｉｎとなるように冷却
し、焼もどしパラメーターが２０．５×１０００となる
ように焼もどした。Ｃｒ含有量と焼ならし温度の組合せ
に対する０℃でのシャルピー衝撃吸収エネルギーを図２
に示す。焼ならし温度が８７５＋５０×％Ｃｒ（℃）で
求まる下限値未満では、０℃でのシャルピー吸収エネル
ギー（ｖＥｏ）が１０ｋｇｆ・ｍ未満と低い。これは、
焼ならしの昇温中に形成されるＣｒ，Ｍｏを含有する炭
化物がＢを含有して安定化し、焼ならし時にもミクロ偏
析部に局部的に存在し、混粒の原因となるためと考えら
れる。上記の温度以上では、このＢを含む炭化物が固溶
するためγ粒が整粒となり、ｖＥｏも１０ｋｇｆ・ｍ以
上と改善される。焼ならし温度が１０５０℃以上となる
とＡｌＮが固溶するため、γ粒が粗大化し靱性が低下す
る。このため、焼ならし温度は８７５＋５０×％Ｃｒ
（℃）以上であり、１０５０℃以下とする。
Ｍｎ−０．５〜１．５％Ｃｒ−０．５％Ｍｏ−０．０３
５％Ａｌ−０．００４％Ｎ−０．００１５％Ｂ鋼（板厚
８０ｍｍ）を４００〜７００℃の平均昇温速度が２００
℃／ｈで昇温し、種々の焼ならし温度から８００〜５０
０℃の平均冷却速度が１２℃／ｍｉｎとなるように冷却
し、焼もどしパラメーターが２０．５×１０００となる
ように焼もどした。Ｃｒ含有量と焼ならし温度の組合せ
に対する０℃でのシャルピー衝撃吸収エネルギーを図２
に示す。焼ならし温度が８７５＋５０×％Ｃｒ（℃）で
求まる下限値未満では、０℃でのシャルピー吸収エネル
ギー（ｖＥｏ）が１０ｋｇｆ・ｍ未満と低い。これは、
焼ならしの昇温中に形成されるＣｒ，Ｍｏを含有する炭
化物がＢを含有して安定化し、焼ならし時にもミクロ偏
析部に局部的に存在し、混粒の原因となるためと考えら
れる。上記の温度以上では、このＢを含む炭化物が固溶
するためγ粒が整粒となり、ｖＥｏも１０ｋｇｆ・ｍ以
上と改善される。焼ならし温度が１０５０℃以上となる
とＡｌＮが固溶するため、γ粒が粗大化し靱性が低下す
る。このため、焼ならし温度は８７５＋５０×％Ｃｒ
（℃）以上であり、１０５０℃以下とする。
【００１３】
【実施例】次に、実施例を示す。表１に示す化学成分を
有する鋼を表２に示す条件で熱処理した。引張強さおよ
びｖＥｏ（０℃でのシャルピー吸収エネルギー）を表２
に示す。本発明法による鋼板１Ａ〜１２Ａは引張強さが
６０ｋｇｆ／ｍｍ2近くと高い値を示すばかりでなく、
ｖＥｏも１０ｋｇｆ・ｍ以上と高い。これに対し、鋼板
１Ｂ、６Ｂおよび１１Ｂでは、４００〜７００℃の平均
昇温速度が３００℃／ｈ超であり、引張強さが低く、靱
性も劣る。鋼板２Ｂおよび９Ｂでは、焼ならし温度が下
限未満であり、引張強さは高いものの靱性が低い。鋼板
５Ｂおよび１０Ｂでは、焼ならし温度が１０５０℃を超
えており、引張強さは確保されるもののｖＥｏが低い。
有する鋼を表２に示す条件で熱処理した。引張強さおよ
びｖＥｏ（０℃でのシャルピー吸収エネルギー）を表２
に示す。本発明法による鋼板１Ａ〜１２Ａは引張強さが
６０ｋｇｆ／ｍｍ2近くと高い値を示すばかりでなく、
ｖＥｏも１０ｋｇｆ・ｍ以上と高い。これに対し、鋼板
１Ｂ、６Ｂおよび１１Ｂでは、４００〜７００℃の平均
昇温速度が３００℃／ｈ超であり、引張強さが低く、靱
性も劣る。鋼板２Ｂおよび９Ｂでは、焼ならし温度が下
限未満であり、引張強さは高いものの靱性が低い。鋼板
５Ｂおよび１０Ｂでは、焼ならし温度が１０５０℃を超
えており、引張強さは確保されるもののｖＥｏが低い。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【発明の効果】本方法による極厚Ｃｒ−Ｍｏ鋼板は十分
な強度を備えているばかりでなく、靱性が良好であり、
高温高圧で使用される化学反応容器用として極めて有用
なものであり、工業的価値が大きい。
な強度を備えているばかりでなく、靱性が良好であり、
高温高圧で使用される化学反応容器用として極めて有用
なものであり、工業的価値が大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】焼ならし時の４００〜７００℃の平均昇温速度
と焼ならし焼もどし後の引張強さの関係を表す図、
と焼ならし焼もどし後の引張強さの関係を表す図、
【図２】Ｃｒ含有量と焼ならし温度の組合せに対する焼
ならし焼もどし後のｖＥｏ（０℃でのシャルピー衝撃吸
収エネルギー）の変化を表す図である。
ならし焼もどし後のｖＥｏ（０℃でのシャルピー衝撃吸
収エネルギー）の変化を表す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ ：０．１〜０．２％、 Ｓｉ：０．０２〜０．８％、 Ｍｎ：０．３〜１．０％、 Ｃｒ：０．５〜１．５％、 Ｍｏ：０．３〜０．８％、 Ａｌ：０．００５〜０．０８％、 Ｎ ：０．０２％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｓ ：０．０２％以下、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、 残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼を、熱延の後４
００〜７００℃の平均昇温速度が３０〜３００℃／ｈで
あるように昇温し、８７５＋５０×％Ｃｒ（℃）以上１
０５０℃以下の温度に加熱し焼ならすことを特徴とする
靱性の優れたボロン添加圧力容器用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼の
製造方法 - 【請求項２】 重量％にて、 Ｃ ：０．１〜０．２％、 Ｓｉ：０．０２〜０．８％、 Ｍｎ：０．３〜１．０％、 Ｃｒ：０．５〜１．５％、 Ｍｏ：０．３〜０．８％、 Ａｌ：０．００５〜０．０８％、 Ｎ ：０．０２％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｓ ：０．０２％以下、 Ｂ ：０．０００３〜０．００３％、 を基本成分とし、さらに安定窒化物生成元素群、 Ｖ ：０．００５〜０．０５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０３％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２％、 の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
不純物からなる鋼を、熱延の後４００〜７００℃の平均
昇温速度が３０〜３００℃／ｈであるように昇温し、８
７５＋５０×％Ｃｒ（℃）以上１０５０℃以下の温度に
加熱し焼ならすことを特徴とする靱性の優れたボロン添
加圧力容器用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21145591A JPH0533045A (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 靱性の優れたボロン添加圧力容器用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21145591A JPH0533045A (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 靱性の優れたボロン添加圧力容器用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0533045A true JPH0533045A (ja) | 1993-02-09 |
Family
ID=16606227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21145591A Withdrawn JPH0533045A (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 靱性の優れたボロン添加圧力容器用厚肉Ｃｒ−Ｍｏ鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0533045A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114855057A (zh) * | 2022-04-15 | 2022-08-05 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种薄规格高韧性12Cr1MoVR压力容器钢板的生产方法 |
-
1991
- 1991-07-30 JP JP21145591A patent/JPH0533045A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114855057A (zh) * | 2022-04-15 | 2022-08-05 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种薄规格高韧性12Cr1MoVR压力容器钢板的生产方法 |
| CN114855057B (zh) * | 2022-04-15 | 2023-06-02 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种薄规格高韧性12Cr1MoVR压力容器钢板的生产方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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