JPH05331580A - 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート - Google Patents
熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートInfo
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- JPH05331580A JPH05331580A JP4162062A JP16206292A JPH05331580A JP H05331580 A JPH05331580 A JP H05331580A JP 4162062 A JP4162062 A JP 4162062A JP 16206292 A JP16206292 A JP 16206292A JP H05331580 A JPH05331580 A JP H05331580A
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Landscapes
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 アルミニウム製熱交換器の部材として用いら
れる、強度と耐食性に優れたアルミニウム合金ブレージ
ングシートを提供する。 【構成】 Ｚｎ０．１〜１．５％（重量％、以下同
じ）、Ｓｉ０．２〜１．５％、Ｃｕ０．２〜１．０％、
Ｍｎ０．２〜２．０％、Ｍｇ０．０５〜０．３％を含有
し、残部がＡｌと不可避的不純物とからなる合金を芯材
とし、該芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材をクラ
ッドし、他の片面に犠牲効果を有するＡｌ合金の犠牲材
をクラッドしたことを特徴とする熱交換器用アルミニウ
ム合金ブレージングシート。
れる、強度と耐食性に優れたアルミニウム合金ブレージ
ングシートを提供する。 【構成】 Ｚｎ０．１〜１．５％（重量％、以下同
じ）、Ｓｉ０．２〜１．５％、Ｃｕ０．２〜１．０％、
Ｍｎ０．２〜２．０％、Ｍｇ０．０５〜０．３％を含有
し、残部がＡｌと不可避的不純物とからなる合金を芯材
とし、該芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材をクラ
ッドし、他の片面に犠牲効果を有するＡｌ合金の犠牲材
をクラッドしたことを特徴とする熱交換器用アルミニウ
ム合金ブレージングシート。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、不活性雰囲気ろう付法
により製造するアルミニウム製熱交換器の部材として用
いられるアルミニウム合金ブレージングシートに関する
ものである。
により製造するアルミニウム製熱交換器の部材として用
いられるアルミニウム合金ブレージングシートに関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム製熱交換器の製造法として
は、大気中でろう付するフラックスろう付法、真空中で
ろう付する真空ろう付法およびフッ化物系の非腐食性フ
ラックスを用いて不活性雰囲気中でろう付するＮＢ法が
知られている。特にＮＢ法はろう付設備が安価でメンテ
ナンスも容易なばかりか、ろう付後のフラックス除去が
不要である等の理由により、この方法が多用されるよう
になった。ＮＢ法はろう付の際に生ずるフラックス残渣
が非吸湿性、非溶解性、非腐食性であるため、従来の塩
化物系フラックスろう付法で行われているようなろう付
後の残渣の洗浄処理が必要でない。このＮＢ法において
は芯材がＭｇ入材料、例えばＪＩＳ６９５１（Ａｌ−
０．３％Ｓｉ−０．２５％Ｃｕ−０．６％Ｍｇ）や７Ｎ
０１（Ａｌ−０．５％Ｍｎ−１．５％Ｍｇ−４．５％Ｚ
ｎ）のようなＭｇ添加量の多い合金の場合、フラックス
（ＫＡｌＦ4 ）と材料中のＭｇの反応によりろう付性が
阻害される欠点があるが、従来のフラックスろう付用材
料が使用可能であり、例えばブレージングシートの芯材
としてＪＩＳ１０５０（Ａｌ純度９９．５％以上）、３
００３（Ａｌ−０．１５％Ｃｕ−１．１％Ｍｎ）等が使
用可能である。ろう材としてＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３
４３（Ａｌ−７．５％Ｓｉ）、４０４５（Ａｌ−１０％
Ｓｉ）等が使用可能である。アルミニウム製熱交換器、
例えばラジエーターには、上記の様な芯材の片面にフィ
ン等とろう付するためのろう材としてＡｌ−Ｓｉ系のＪ
ＩＳ４３４３合金、４０４５合金等をクラッドし反対面
の冷媒通液側にＡｌ−Ｚｎ系のＪＩＳ７０７２合金（Ａ
ｌ−１％Ｚｎ）等を犠牲材としてクラッドしたアルミニ
ウム合金ブレージングシートが使用されている。
は、大気中でろう付するフラックスろう付法、真空中で
ろう付する真空ろう付法およびフッ化物系の非腐食性フ
ラックスを用いて不活性雰囲気中でろう付するＮＢ法が
知られている。特にＮＢ法はろう付設備が安価でメンテ
ナンスも容易なばかりか、ろう付後のフラックス除去が
不要である等の理由により、この方法が多用されるよう
になった。ＮＢ法はろう付の際に生ずるフラックス残渣
が非吸湿性、非溶解性、非腐食性であるため、従来の塩
化物系フラックスろう付法で行われているようなろう付
後の残渣の洗浄処理が必要でない。このＮＢ法において
は芯材がＭｇ入材料、例えばＪＩＳ６９５１（Ａｌ−
０．３％Ｓｉ−０．２５％Ｃｕ−０．６％Ｍｇ）や７Ｎ
０１（Ａｌ−０．５％Ｍｎ−１．５％Ｍｇ−４．５％Ｚ
ｎ）のようなＭｇ添加量の多い合金の場合、フラックス
（ＫＡｌＦ4 ）と材料中のＭｇの反応によりろう付性が
阻害される欠点があるが、従来のフラックスろう付用材
料が使用可能であり、例えばブレージングシートの芯材
としてＪＩＳ１０５０（Ａｌ純度９９．５％以上）、３
００３（Ａｌ−０．１５％Ｃｕ−１．１％Ｍｎ）等が使
用可能である。ろう材としてＡｌ−Ｓｉ系のＪＩＳ４３
４３（Ａｌ−７．５％Ｓｉ）、４０４５（Ａｌ−１０％
Ｓｉ）等が使用可能である。アルミニウム製熱交換器、
例えばラジエーターには、上記の様な芯材の片面にフィ
ン等とろう付するためのろう材としてＡｌ−Ｓｉ系のＪ
ＩＳ４３４３合金、４０４５合金等をクラッドし反対面
の冷媒通液側にＡｌ−Ｚｎ系のＪＩＳ７０７２合金（Ａ
ｌ−１％Ｚｎ）等を犠牲材としてクラッドしたアルミニ
ウム合金ブレージングシートが使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年ラジエーター等で
は、薄肉軽量化を目的として部材の強度改善が図られ、
真空ろう付ではチューブ用ブレージングシートの芯材に
ＪＩＳ３００５（Ａｌ−１．２％Ｍｎ−０．４％Ｍ
ｇ）、３１０５（Ａｌ−０．５％Ｍｎ−０．５％Ｍｇ）
等のＡｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金が用いられているが、ＮＢ
法ではフラックス（ＫＡｌＦ4 ）中のＦと材料中のＭｇ
がろう付時に反応してフラックスの性能が低下して、ろ
う付性に問題が生じるためにＭｇ量の多い材料の使用は
困難である。
は、薄肉軽量化を目的として部材の強度改善が図られ、
真空ろう付ではチューブ用ブレージングシートの芯材に
ＪＩＳ３００５（Ａｌ−１．２％Ｍｎ−０．４％Ｍ
ｇ）、３１０５（Ａｌ−０．５％Ｍｎ−０．５％Ｍｇ）
等のＡｌ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金が用いられているが、ＮＢ
法ではフラックス（ＫＡｌＦ4 ）中のＦと材料中のＭｇ
がろう付時に反応してフラックスの性能が低下して、ろ
う付性に問題が生じるためにＭｇ量の多い材料の使用は
困難である。
【０００４】また強度改善を考えると、芯材へのＣｕの
添加が高強度化に有効であるが、犠牲材の犠牲陽極層と
しての効果を阻害する。これは、犠牲材中のＺｎは加熱
により芯材に拡散して電位的に卑な層、すなわち犠牲防
食層を形成する効果を持つが、芯材中のＣｕは少量の添
加で芯材の電位を貴にすると共に犠牲材中にも拡散して
犠牲材層の電位を貴にして芯材との電位差を小さくし、
耐食性を劣化させるという理由のためである。
添加が高強度化に有効であるが、犠牲材の犠牲陽極層と
しての効果を阻害する。これは、犠牲材中のＺｎは加熱
により芯材に拡散して電位的に卑な層、すなわち犠牲防
食層を形成する効果を持つが、芯材中のＣｕは少量の添
加で芯材の電位を貴にすると共に犠牲材中にも拡散して
犠牲材層の電位を貴にして芯材との電位差を小さくし、
耐食性を劣化させるという理由のためである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点を解
決するために種々検討の結果、アルミニウム製熱交換器
用のろう材および犠牲材をクラッドしたブレージングシ
ートにおいて、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｎ−Ｍｇ−Ｚｎ系
の芯材を使用することにより高強度、高耐食性のアルミ
ニウム合金ブレージングシートを開発したものである。
即ち本発明は、Ｚｎ０．１〜１．５％、Ｓｉ０．２〜
１．５％、Ｃｕ０．２〜１．０％、Ｍｎ０．２〜２．０
％、Ｍｇ０．０５〜０．３％を含有し、残部がＡｌと不
可避的不純物とからなる合金を芯材とし、該芯材の片面
にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材をクラッドし、他の片面に
犠牲効果を有するＡｌ合金の犠牲材をクラッドしたこと
を特徴とする熱交換器用アルミニウム合金ブレージング
シートである。ここにおいて犠牲材としては通常使用さ
れる７０７２合金等犠牲効果を有するＡｌ合金であれば
良いがＺｎ０．３〜２．５％を含有し、残部がＡｌと不
可避的不純物とからなるＡｌ合金あるいはＺｎ０．３〜
２．５％を含有し、さらにＭｇ０．１〜３．５％、Ｓｎ
０．００５〜０．３％、Ｉｎ０．００５〜０．３％のう
ちの１種または２種以上を含有し、残部がＡｌと不可避
的不純物とからなるＡｌ合金がより望ましい。
決するために種々検討の結果、アルミニウム製熱交換器
用のろう材および犠牲材をクラッドしたブレージングシ
ートにおいて、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｎ−Ｍｇ−Ｚｎ系
の芯材を使用することにより高強度、高耐食性のアルミ
ニウム合金ブレージングシートを開発したものである。
即ち本発明は、Ｚｎ０．１〜１．５％、Ｓｉ０．２〜
１．５％、Ｃｕ０．２〜１．０％、Ｍｎ０．２〜２．０
％、Ｍｇ０．０５〜０．３％を含有し、残部がＡｌと不
可避的不純物とからなる合金を芯材とし、該芯材の片面
にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材をクラッドし、他の片面に
犠牲効果を有するＡｌ合金の犠牲材をクラッドしたこと
を特徴とする熱交換器用アルミニウム合金ブレージング
シートである。ここにおいて犠牲材としては通常使用さ
れる７０７２合金等犠牲効果を有するＡｌ合金であれば
良いがＺｎ０．３〜２．５％を含有し、残部がＡｌと不
可避的不純物とからなるＡｌ合金あるいはＺｎ０．３〜
２．５％を含有し、さらにＭｇ０．１〜３．５％、Ｓｎ
０．００５〜０．３％、Ｉｎ０．００５〜０．３％のう
ちの１種または２種以上を含有し、残部がＡｌと不可避
的不純物とからなるＡｌ合金がより望ましい。
【０００６】
【作用】本発明アルミニウム合金ブレージングシート
は、強度の向上を図るために芯材にＣｕを添加し、それ
に伴う犠牲陽極効果に有効な層の厚さの減少を抑えるた
めに、芯材にＺｎを適量添加して必要な厚さの犠牲陽極
層を維持するものである。
は、強度の向上を図るために芯材にＣｕを添加し、それ
に伴う犠牲陽極効果に有効な層の厚さの減少を抑えるた
めに、芯材にＺｎを適量添加して必要な厚さの犠牲陽極
層を維持するものである。
【０００７】本発明において上記の如く合金組成を限定
した理由を次に示す。芯材中のＣｕは強度を向上させ、
更に芯材の電位を貴にして耐食性を向上させる。その含
有量を０．２〜１．０％と限定したのは０．２％未満で
はその両方の効果が十分でなく、１．０％を超えると加
熱時に犠牲材中にＣｕが拡散していくために芯材と犠牲
材との電位差が十分でなくなり、犠牲材の犠牲陽極層と
しての効果が失われるからである。芯材中のＺｎは、芯
材中のＣｕが犠牲材へ拡散することによる犠牲陽極層の
厚さの減少を抑え、必要な厚さの犠牲陽極層を維持する
ための添加である。その含有量を０．１〜１．５％と限
定したのは０．１％未満ではその効果が十分でなく、
１．５％を超えると芯材の電位が卑となり、やはり芯材
と犠牲材の電位差を減少させ、さらには耐食性も劣化さ
せるからである。芯材中のＳｉは、ろう付加熱によりマ
トリックス中に固溶し強度を向上させ、さらにろう付加
熱後の冷却時および冷却後に室温に放置されることによ
りＭｇとともに極めて微細なＭｇ2 Ｓｉを析出し芯材強
度を向上させる。その含有量を０．２〜１．５％と限定
したのは、０．２％未満ではろう付後の強度が十分でな
く、１．５％を超えると固相線温度が低くなりろう付加
熱時に溶融する恐れがあるからである。芯材中のＭｎは
強度を向上させる。その含有量を０．２〜２．０％と限
定したのは０．２％未満ではその効果が十分でなく、
２．０％を超えると鋳造時に巨大化合物を生じ芯材の延
性が低下して著しく加工性を損なうためである。芯材中
のＭｇはＳｉと同様な性質を持ち、ろう付加熱によりマ
トリックス中に固溶し強度を向上させ、さらにろう付加
熱後の冷却時および冷却後に室温に放置されることによ
りＭｇとともに極めて微細なＭｇ2 Ｓｉを析出し芯材強
度を向上させる。その含有量を０．０５〜０．３％に限
定したのは０．０５％未満ではその効果が十分でなく、
０．３％を超えるとろう付加熱時にフラックスと反応し
てろう付性および耐食性が著しく劣化するからである。
なお、不純物として芯材の耐食性に影響せずに強度を向
上させる元素、例えばＦｅ：０．７％以下、Ｃｒ：０．
３％以下、Ｚｒ：０．３％以下、Ｔｉ：０．３％以下等
を含んでもかまわない。
した理由を次に示す。芯材中のＣｕは強度を向上させ、
更に芯材の電位を貴にして耐食性を向上させる。その含
有量を０．２〜１．０％と限定したのは０．２％未満で
はその両方の効果が十分でなく、１．０％を超えると加
熱時に犠牲材中にＣｕが拡散していくために芯材と犠牲
材との電位差が十分でなくなり、犠牲材の犠牲陽極層と
しての効果が失われるからである。芯材中のＺｎは、芯
材中のＣｕが犠牲材へ拡散することによる犠牲陽極層の
厚さの減少を抑え、必要な厚さの犠牲陽極層を維持する
ための添加である。その含有量を０．１〜１．５％と限
定したのは０．１％未満ではその効果が十分でなく、
１．５％を超えると芯材の電位が卑となり、やはり芯材
と犠牲材の電位差を減少させ、さらには耐食性も劣化さ
せるからである。芯材中のＳｉは、ろう付加熱によりマ
トリックス中に固溶し強度を向上させ、さらにろう付加
熱後の冷却時および冷却後に室温に放置されることによ
りＭｇとともに極めて微細なＭｇ2 Ｓｉを析出し芯材強
度を向上させる。その含有量を０．２〜１．５％と限定
したのは、０．２％未満ではろう付後の強度が十分でな
く、１．５％を超えると固相線温度が低くなりろう付加
熱時に溶融する恐れがあるからである。芯材中のＭｎは
強度を向上させる。その含有量を０．２〜２．０％と限
定したのは０．２％未満ではその効果が十分でなく、
２．０％を超えると鋳造時に巨大化合物を生じ芯材の延
性が低下して著しく加工性を損なうためである。芯材中
のＭｇはＳｉと同様な性質を持ち、ろう付加熱によりマ
トリックス中に固溶し強度を向上させ、さらにろう付加
熱後の冷却時および冷却後に室温に放置されることによ
りＭｇとともに極めて微細なＭｇ2 Ｓｉを析出し芯材強
度を向上させる。その含有量を０．０５〜０．３％に限
定したのは０．０５％未満ではその効果が十分でなく、
０．３％を超えるとろう付加熱時にフラックスと反応し
てろう付性および耐食性が著しく劣化するからである。
なお、不純物として芯材の耐食性に影響せずに強度を向
上させる元素、例えばＦｅ：０．７％以下、Ｃｒ：０．
３％以下、Ｚｒ：０．３％以下、Ｔｉ：０．３％以下等
を含んでもかまわない。
【０００８】犠牲材中のＺｎは犠牲材の電位を卑にし
て、芯材との電位差により犠牲陽極層となり耐食性を著
しく向上させる作用を持つ。その含有量を０．３〜２．
５％と限定したのは０．２％未満ではその効果が十分で
なく、２．５％を超えると犠牲材の自己耐食性が著しく
劣化し、更には芯材の耐食性も劣化させるからである。
犠牲材中のＭｇは犠牲材の電位を卑にする効果と、加熱
時に芯材に拡散して強度を向上させる効果も併せ持って
いる。その含有量を０．１〜３．５％と限定したのは
０．１％未満ではその効果が十分でなく、３．５％を超
えると板厚や加熱条件にもよるが、ろう材と芯材の界面
におけるＭｇ量が多くなり、不活性雰囲気ろう付法にお
いてフラックスとの反応によりろう付性および耐食性が
著しく劣化するためである。犠牲材中のＳｎおよびＩｎ
はＺｎ、Ｍｇと同様に、犠牲材の電位を卑にする作用を
持っている。その含有量を０．００５〜０．３％と限定
したのは０．００５％未満ではその効果が十分でなく、
０．３％を超えると犠牲材の自己耐食性を著しく劣化さ
せ、更に塑性加工性を損なうためである。なお、不純物
として犠牲材の電位すなわち耐食性に影響せずに強度を
向上させる元素、例えばＳｉ：０．３％以下、Ｆｅ：
０．３％以下、Ｃｕ：０．１％以下、Ｍｎ：０．１％以
下、Ｃｒ：０．２％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｔｉ：
０．２％以下等を含んでもかまわない。犠牲材は、熱交
換器の部材によっても異なるが全板厚の５〜２０％で芯
材にクラッドされる。例えばラジエーターのチューブ材
では耐食性・強度の点から１０％程度が好ましい。
て、芯材との電位差により犠牲陽極層となり耐食性を著
しく向上させる作用を持つ。その含有量を０．３〜２．
５％と限定したのは０．２％未満ではその効果が十分で
なく、２．５％を超えると犠牲材の自己耐食性が著しく
劣化し、更には芯材の耐食性も劣化させるからである。
犠牲材中のＭｇは犠牲材の電位を卑にする効果と、加熱
時に芯材に拡散して強度を向上させる効果も併せ持って
いる。その含有量を０．１〜３．５％と限定したのは
０．１％未満ではその効果が十分でなく、３．５％を超
えると板厚や加熱条件にもよるが、ろう材と芯材の界面
におけるＭｇ量が多くなり、不活性雰囲気ろう付法にお
いてフラックスとの反応によりろう付性および耐食性が
著しく劣化するためである。犠牲材中のＳｎおよびＩｎ
はＺｎ、Ｍｇと同様に、犠牲材の電位を卑にする作用を
持っている。その含有量を０．００５〜０．３％と限定
したのは０．００５％未満ではその効果が十分でなく、
０．３％を超えると犠牲材の自己耐食性を著しく劣化さ
せ、更に塑性加工性を損なうためである。なお、不純物
として犠牲材の電位すなわち耐食性に影響せずに強度を
向上させる元素、例えばＳｉ：０．３％以下、Ｆｅ：
０．３％以下、Ｃｕ：０．１％以下、Ｍｎ：０．１％以
下、Ｃｒ：０．２％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｔｉ：
０．２％以下等を含んでもかまわない。犠牲材は、熱交
換器の部材によっても異なるが全板厚の５〜２０％で芯
材にクラッドされる。例えばラジエーターのチューブ材
では耐食性・強度の点から１０％程度が好ましい。
【０００９】ろう材としてはＡｌ−Ｓｉ系合金を用い、
従来と同様である。例えば、ＪＩＳ４３４３合金、４０
４５合金等が使用できる。また、本発明ブレージングシ
ートはＮＢ用として開発したが、ろう材にＪＩＳ４００
４合金、４１０４合金等を使用することにより、真空ブ
レージング用にも使用することができる。なお、不純物
としてろう材のろう付性や耐食性に影響せずに強度を向
上させる元素、例えばＦｅ：０．８％以下、Ｃｕ：０．
３％以下、Ｍｎ：０．０５％以下、Ｚｎ：０．１％以
下、Ｃｒ：０．２％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｔｉ：
０．２％以下等を含んでもかまわない。ろう材は、熱交
換器の部材によっても異なるが全板厚の５〜２０％で芯
材にクラッドされる。例えばラジエーターのチューブ材
ではろう付性の点から１０％程度が好ましい。
従来と同様である。例えば、ＪＩＳ４３４３合金、４０
４５合金等が使用できる。また、本発明ブレージングシ
ートはＮＢ用として開発したが、ろう材にＪＩＳ４００
４合金、４１０４合金等を使用することにより、真空ブ
レージング用にも使用することができる。なお、不純物
としてろう材のろう付性や耐食性に影響せずに強度を向
上させる元素、例えばＦｅ：０．８％以下、Ｃｕ：０．
３％以下、Ｍｎ：０．０５％以下、Ｚｎ：０．１％以
下、Ｃｒ：０．２％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｔｉ：
０．２％以下等を含んでもかまわない。ろう材は、熱交
換器の部材によっても異なるが全板厚の５〜２０％で芯
材にクラッドされる。例えばラジエーターのチューブ材
ではろう付性の点から１０％程度が好ましい。
【００１０】本発明ブレージングシートは、主に熱交換
媒体に水が使用されるラジエーターやヒーター等の構成
部材に使用される。例えば、ラジエーターでは電縫加工
したチューブ材やヘッダー材等に使用できる。
媒体に水が使用されるラジエーターやヒーター等の構成
部材に使用される。例えば、ラジエーターでは電縫加工
したチューブ材やヘッダー材等に使用できる。
【００１１】
【実施例】以下本発明を実施例により更に詳細に説明す
る。 〔実施例１〕表１に示す合金組成の芯材にろう材として
ＪＩＳ４０４５合金、犠牲材としてＪＩＳ７０７２合金
を組み合わせたブレージングシートを常法に従い０．３
mmの板材に製造した。ろう材および犠牲材のクラッド率
はそれぞれ板厚の１０％にした。これらのブレージング
シートを露点−３５℃以下の窒素ガス雰囲気中で６００
℃×３分間加熱した。ろう付性については図１（イ）に
示すように幅３０mm、長さ５０mmのブレージングシート
(1) の一端を３００３合金(2) に直径３mmのステンレス
棒(3) を介在させ、接触させた状態で垂直に固定し、す
き間長さ（ｌ）を形成させこれを溶剤脱脂後フルオロア
ルミン酸カリウム塩からなるフラックス懸濁液を塗布、
乾燥後上記と同様な加熱条件によりろう付して図１
（ロ）に示すろう材のすき間充填長さ（ｘ）を測定し、
すき間充填率（ｘ／ｌ×１００％）を求めた。また上記
の加熱をしたブレージングシートの引張強さ、人工水浸
漬試験およびろう付性（すき間充填率）により、ブレー
ジングシートの総合評価をした結果を表１に示す。
る。 〔実施例１〕表１に示す合金組成の芯材にろう材として
ＪＩＳ４０４５合金、犠牲材としてＪＩＳ７０７２合金
を組み合わせたブレージングシートを常法に従い０．３
mmの板材に製造した。ろう材および犠牲材のクラッド率
はそれぞれ板厚の１０％にした。これらのブレージング
シートを露点−３５℃以下の窒素ガス雰囲気中で６００
℃×３分間加熱した。ろう付性については図１（イ）に
示すように幅３０mm、長さ５０mmのブレージングシート
(1) の一端を３００３合金(2) に直径３mmのステンレス
棒(3) を介在させ、接触させた状態で垂直に固定し、す
き間長さ（ｌ）を形成させこれを溶剤脱脂後フルオロア
ルミン酸カリウム塩からなるフラックス懸濁液を塗布、
乾燥後上記と同様な加熱条件によりろう付して図１
（ロ）に示すろう材のすき間充填長さ（ｘ）を測定し、
すき間充填率（ｘ／ｌ×１００％）を求めた。また上記
の加熱をしたブレージングシートの引張強さ、人工水浸
漬試験およびろう付性（すき間充填率）により、ブレー
ジングシートの総合評価をした結果を表１に示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】表１から明らかなように本発明材No．１〜
１６は、引張試験においては従来材No．２７以上の強さ
を持つ。また、犠牲材側の耐食性を人工水浸漬試験（Ｃ
ｌ-：１００ppm 、ＳＯ4 2- ：１００ppm 、Ｃｕ：５ppm
、９０℃で８時間保持後、室温で１６時間保持する。
期間は３０日間。以下浸漬試験と略する。）により評価
した結果は従来材と同程度の孔食深さである。さらにす
き間充填試験においても従来材と同程度のろう付性を有
しており、これらの結果より本発明材は従来材より優れ
ていることがわかった。一方、芯材の組成が本発明の範
囲をはずれる比較材No．１７〜２６はろう付加熱が不可
能な材料、板製造時に圧延割れを生じ加工不可能な材料
を含み、さらに強度、耐食性およびろう付性のいずれか
またはその複数が従来材より劣っている。
１６は、引張試験においては従来材No．２７以上の強さ
を持つ。また、犠牲材側の耐食性を人工水浸漬試験（Ｃ
ｌ-：１００ppm 、ＳＯ4 2- ：１００ppm 、Ｃｕ：５ppm
、９０℃で８時間保持後、室温で１６時間保持する。
期間は３０日間。以下浸漬試験と略する。）により評価
した結果は従来材と同程度の孔食深さである。さらにす
き間充填試験においても従来材と同程度のろう付性を有
しており、これらの結果より本発明材は従来材より優れ
ていることがわかった。一方、芯材の組成が本発明の範
囲をはずれる比較材No．１７〜２６はろう付加熱が不可
能な材料、板製造時に圧延割れを生じ加工不可能な材料
を含み、さらに強度、耐食性およびろう付性のいずれか
またはその複数が従来材より劣っている。
【００１４】〔実施例２〕表２に示す合金組成およびク
ラッド率の犠牲材を用い、ろう材としてＪＩＳ４３４３
合金、芯材として実施例１のNo．２の組成の芯材（従来
材No．４５の芯材は３００３合金）を組み合わせたブレ
ージングシートを常法に従い０．８mmの板材に製造し
た。ろう材および犠牲材のクラッド率はそれぞれ板厚の
１０％にした。これらのブレージングシートを露点−３
５℃以下の窒素ガス雰囲気中で６００℃×３分間加熱し
た。上記の加熱したブレージングシートの引張強さ、人
工水浸漬試験およびそれらの総合評価をした結果を表２
に示す。
ラッド率の犠牲材を用い、ろう材としてＪＩＳ４３４３
合金、芯材として実施例１のNo．２の組成の芯材（従来
材No．４５の芯材は３００３合金）を組み合わせたブレ
ージングシートを常法に従い０．８mmの板材に製造し
た。ろう材および犠牲材のクラッド率はそれぞれ板厚の
１０％にした。これらのブレージングシートを露点−３
５℃以下の窒素ガス雰囲気中で６００℃×３分間加熱し
た。上記の加熱したブレージングシートの引張強さ、人
工水浸漬試験およびそれらの総合評価をした結果を表２
に示す。
【００１５】
【表２】
【００１６】表２から明らかなように本発明材No．２８
〜３９は、引張試験においては従来材以上の強さを持
つ。また、犠牲材側の耐食性を浸漬試験により評価した
結果は従来材と同程度の孔食深さとなり、よって本発明
材は従来材より優れていることがわかった。一方、犠牲
材組成が本発明の範囲をはずれる比較材は耐食性が劣っ
ている。
〜３９は、引張試験においては従来材以上の強さを持
つ。また、犠牲材側の耐食性を浸漬試験により評価した
結果は従来材と同程度の孔食深さとなり、よって本発明
材は従来材より優れていることがわかった。一方、犠牲
材組成が本発明の範囲をはずれる比較材は耐食性が劣っ
ている。
【００１７】〔実施例３〕表３に示す合金組成の犠牲材
を用い、ろう材としてＪＩＳ４０４５合金、芯材として
実施例１のNo．２の組成の芯材を組み合わせたブレージ
ングシートを常法に従い０．４mmの板材に製造した。ろ
う材および犠牲材のクラッド率はそれぞれ板厚の１０％
にした。これらのブレージングシートを露点−３５℃以
下の窒素ガス雰囲気中で６００℃×３分間加熱した。ろ
う付性は実施例１と同様に図１に示すようなすき間充填
試験により評価した。上記の加熱をした材料の引張強
さ、人工水浸漬試験、すき間充填試験およびそれらの総
合評価をした結果を表３に示す。
を用い、ろう材としてＪＩＳ４０４５合金、芯材として
実施例１のNo．２の組成の芯材を組み合わせたブレージ
ングシートを常法に従い０．４mmの板材に製造した。ろ
う材および犠牲材のクラッド率はそれぞれ板厚の１０％
にした。これらのブレージングシートを露点−３５℃以
下の窒素ガス雰囲気中で６００℃×３分間加熱した。ろ
う付性は実施例１と同様に図１に示すようなすき間充填
試験により評価した。上記の加熱をした材料の引張強
さ、人工水浸漬試験、すき間充填試験およびそれらの総
合評価をした結果を表３に示す。
【００１８】
【表３】
【００１９】表３から明らかなように本発明材は、引張
強さにおいて特に優れている。また、犠牲材側の耐食性
を浸漬試験により評価した結果は従来材と同程度の孔食
深さである。すき間充填試験においては従来材と同程度
のろう付性を有し、本発明材は従来材より優れているこ
とが判る。一方、本発明材の組成範囲をはずれる比較材
において、No．６４および６５では板製造時の圧延の際
に割れ、製造不可能であった。また、No．６３ではすき
間充填試験で従来材より劣っていることが判る。
強さにおいて特に優れている。また、犠牲材側の耐食性
を浸漬試験により評価した結果は従来材と同程度の孔食
深さである。すき間充填試験においては従来材と同程度
のろう付性を有し、本発明材は従来材より優れているこ
とが判る。一方、本発明材の組成範囲をはずれる比較材
において、No．６４および６５では板製造時の圧延の際
に割れ、製造不可能であった。また、No．６３ではすき
間充填試験で従来材より劣っていることが判る。
【００２０】〔実施例４〕表４に示す各材料（実施例１
〜３中の材料No．に対応し、またNo．６７および６８は
別に製造した。）を電縫加工により偏平チューブとし、
これと板厚０．０８mmのＪＩＳ３００３合金のフィン材
をコルゲート加工したものとヘッダー材として芯材ＪＩ
Ｓ３００３、ろう材ＪＩＳ４３４３（クラッド率１５
％）、犠牲材ＪＩＳ７０７２（クラッド率１５％）の板
厚１．５mmのブレージングシートとを組み合わせて図２
に示すようなラジエーターを製造した。これを前処理後
フルオロアルミン酸カリウム塩からなるフラックス懸濁
液を塗布し、乾燥後窒素ガス雰囲気中６００℃×３分間
ろう付加熱した。このラジエーターに腐食液を循環さ
せ、貫通孔による漏れが発生するまで試験を行った。試
験は腐食液としてＣｌ- ：１００ppm 、ＳＯ4 2- ：１０
０ppm 、Ｃｕ2+：５ppm の人工水を用い、９０℃に８時
間保持した後、室温に１６時間保持することを最大２０
０サイクル繰り返し行った。腐食液循環試験における貫
通孔発生時間およびその従来例との比較評価を表４に示
す。
〜３中の材料No．に対応し、またNo．６７および６８は
別に製造した。）を電縫加工により偏平チューブとし、
これと板厚０．０８mmのＪＩＳ３００３合金のフィン材
をコルゲート加工したものとヘッダー材として芯材ＪＩ
Ｓ３００３、ろう材ＪＩＳ４３４３（クラッド率１５
％）、犠牲材ＪＩＳ７０７２（クラッド率１５％）の板
厚１．５mmのブレージングシートとを組み合わせて図２
に示すようなラジエーターを製造した。これを前処理後
フルオロアルミン酸カリウム塩からなるフラックス懸濁
液を塗布し、乾燥後窒素ガス雰囲気中６００℃×３分間
ろう付加熱した。このラジエーターに腐食液を循環さ
せ、貫通孔による漏れが発生するまで試験を行った。試
験は腐食液としてＣｌ- ：１００ppm 、ＳＯ4 2- ：１０
０ppm 、Ｃｕ2+：５ppm の人工水を用い、９０℃に８時
間保持した後、室温に１６時間保持することを最大２０
０サイクル繰り返し行った。腐食液循環試験における貫
通孔発生時間およびその従来例との比較評価を表４に示
す。
【００２１】
【表４】
【００２２】表４から明らかなように本発明例はいずれ
も２００サイクルでも貫通孔は発生せず、従来材で製造
した従来例と同等以上の耐食性を持つことがわかった。
一方、本発明の組成範囲をはずれた材料を用いた比較例
では２００サイクル以下で貫通孔が発生し、従来例より
も耐食性が劣っていた。
も２００サイクルでも貫通孔は発生せず、従来材で製造
した従来例と同等以上の耐食性を持つことがわかった。
一方、本発明の組成範囲をはずれた材料を用いた比較例
では２００サイクル以下で貫通孔が発生し、従来例より
も耐食性が劣っていた。
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、従来
より高強度で耐食性も向上したアルミニウム製熱交換器
用のアルミニウム合金ブレージングシートを供給するこ
とが可能となった。これにより材料の薄肉軽量化および
コストダウン等工業上顕著な効果を奏するものである。
より高強度で耐食性も向上したアルミニウム製熱交換器
用のアルミニウム合金ブレージングシートを供給するこ
とが可能となった。これにより材料の薄肉軽量化および
コストダウン等工業上顕著な効果を奏するものである。
【図１】（イ）、（ロ）はろう材のすき間充填率の測定
方法を示す概略図。
方法を示す概略図。
【図２】ラジエーターを示す斜視図。
１ ブレージングシート ２ ＪＩＳ３００３合金 ３ ステンレス棒 ４ 偏平チューブ ５ フィン ６ ヘッダー
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｚｎ０．１〜１．５％（重量％、以下同
じ）、Ｓｉ０．２〜１．５％、Ｃｕ０．２〜１．０％、
Ｍｎ０．２〜２．０％、Ｍｇ０．０５〜０．３％を含有
し、残部がＡｌと不可避的不純物とからなる合金を芯材
とし、該芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材をクラ
ッドし、他の片面に犠牲効果を有するＡｌ合金の犠牲材
をクラッドしたことを特徴とする熱交換器用アルミニウ
ム合金ブレージングシート。 - 【請求項２】 犠牲材がＺｎ０．３〜２．５％を含有
し、残部がＡｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金で
あることを特徴とする請求項１記載の熱交換器用アルミ
ニウム合金ブレージングシート。 - 【請求項３】 犠牲材がＺｎ０．３〜２．５％を含有
し、さらにＭｇ０．１〜３．５％、Ｓｎ０．００５〜
０．３％、Ｉｎ０．００５〜０．３％のうちの１種また
は２種以上を含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とか
らなるＡｌ合金であることを特徴とする請求項１記載の
熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4162062A JPH05331580A (ja) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4162062A JPH05331580A (ja) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05331580A true JPH05331580A (ja) | 1993-12-14 |
Family
ID=15747370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4162062A Pending JPH05331580A (ja) | 1992-05-28 | 1992-05-28 | 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05331580A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7226669B2 (en) * | 2003-08-29 | 2007-06-05 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | High strength aluminium alloy brazing sheet, brazed assembly and method for producing same |
| JP2009191293A (ja) * | 2008-02-12 | 2009-08-27 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性に優れたアルミニウム合金積層板 |
| JP2009215643A (ja) * | 2008-02-12 | 2009-09-24 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性に優れたアルミニウム合金積層板 |
| JP2010168632A (ja) * | 2009-01-23 | 2010-08-05 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性に優れたアルミニウム合金積層板 |
| JP2011031278A (ja) * | 2009-08-03 | 2011-02-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 高強度で耐食性に優れるアルミニウム合金ブレージングシート |
| JP2014132119A (ja) * | 2014-01-27 | 2014-07-17 | Uacj Corp | 熱交換器用アルミニウムクラッド材 |
| JP2014177708A (ja) * | 2014-05-07 | 2014-09-25 | Uacj Corp | 熱交換器用アルミニウムクラッド材 |
-
1992
- 1992-05-28 JP JP4162062A patent/JPH05331580A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7226669B2 (en) * | 2003-08-29 | 2007-06-05 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | High strength aluminium alloy brazing sheet, brazed assembly and method for producing same |
| JP2009191293A (ja) * | 2008-02-12 | 2009-08-27 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性に優れたアルミニウム合金積層板 |
| JP2009215643A (ja) * | 2008-02-12 | 2009-09-24 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性に優れたアルミニウム合金積層板 |
| JP2010168632A (ja) * | 2009-01-23 | 2010-08-05 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性に優れたアルミニウム合金積層板 |
| JP2011031278A (ja) * | 2009-08-03 | 2011-02-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 高強度で耐食性に優れるアルミニウム合金ブレージングシート |
| JP2014132119A (ja) * | 2014-01-27 | 2014-07-17 | Uacj Corp | 熱交換器用アルミニウムクラッド材 |
| JP2014177708A (ja) * | 2014-05-07 | 2014-09-25 | Uacj Corp | 熱交換器用アルミニウムクラッド材 |
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