JPH0533756B2 - - Google Patents
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- JPH0533756B2 JPH0533756B2 JP61096374A JP9637486A JPH0533756B2 JP H0533756 B2 JPH0533756 B2 JP H0533756B2 JP 61096374 A JP61096374 A JP 61096374A JP 9637486 A JP9637486 A JP 9637486A JP H0533756 B2 JPH0533756 B2 JP H0533756B2
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- Japan
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- ram
- control rod
- outer cylinder
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Particle Accelerators (AREA)
- Crushing And Pulverization Processes (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は高速増殖炉の制御棒集合体において、
制御棒の下端に設置されたダツシユラムと、下部
案内管の下端近傍に設置されたダツシユポツトの
ポイドスエリングによる寸法変化を低減させて、
長期間に亘つて優れた緩衝機能を発揮し得る制御
棒集合体に関する。
制御棒の下端に設置されたダツシユラムと、下部
案内管の下端近傍に設置されたダツシユポツトの
ポイドスエリングによる寸法変化を低減させて、
長期間に亘つて優れた緩衝機能を発揮し得る制御
棒集合体に関する。
（従来の技術）
一般に、高速増殖炉の制御棒集合体は、第４図
に示すように構成されている。原子炉容器内に配
置された下部案内管１は下端部にはエントランス
ノズル２が設けられている。このレントラスノズ
ル２は図示しない炉心支持板に挿入され、ハイド
リツクホールドダウン等により上記下部案内管１
の浮上がりを防止している。
に示すように構成されている。原子炉容器内に配
置された下部案内管１は下端部にはエントランス
ノズル２が設けられている。このレントラスノズ
ル２は図示しない炉心支持板に挿入され、ハイド
リツクホールドダウン等により上記下部案内管１
の浮上がりを防止している。
下部案内管１内には制御棒３が上下動自在に挿
入されており、この制御棒３の上端にはハンドリ
ングヘツド４が設けられている。このハンドリン
グヘツド４には制御棒駆動機構（図示せず）の延
長管が連結され、この制御棒駆動機構によつて制
御棒３の炉心への挿入度が調節されそれによつて
原子炉の出力を制御する。尚第４図は制御棒３が
上方に引抜かれた状態を示している。
入されており、この制御棒３の上端にはハンドリ
ングヘツド４が設けられている。このハンドリン
グヘツド４には制御棒駆動機構（図示せず）の延
長管が連結され、この制御棒駆動機構によつて制
御棒３の炉心への挿入度が調節されそれによつて
原子炉の出力を制御する。尚第４図は制御棒３が
上方に引抜かれた状態を示している。
上記制御棒３の下端には円柱状のダツシユラム
５が突設されており、また下部案内管１内の下部
には有底円筒状のダツシユポツト６が設けられて
いる。
５が突設されており、また下部案内管１内の下部
には有底円筒状のダツシユポツト６が設けられて
いる。
制御棒３が炉心内へ挿入され下降してきた場合
には第５図に示すようなダツシユラム５はダツシ
ユポツト６内に挿入されるが、この場合ダツシユ
ラム５の外周面とダツシユポツト６の内周面との
間には所定の間隙７が形成されている。よつて原
子炉緊急停止時（以下スクラムという）に制御棒
３が挿入された場合には、ダツシユラム５がダツ
シユポツト６内に侵入してダツシユポツト６内の
冷却材が間隙７から押し出される。その時の流動
抵抗によつて制御棒３は減速緩衝される。第６図
はこのスクラム時における制御棒３の挿入特性す
なわちスクラム特性を示すもので、横軸に時間を
とり縦軸にストロークをとつて示している。図中
符号Ａは制御棒駆動機構内のガス圧あるいはスプ
リングの付勢力によつて下向に加速される加速区
間を示し、符号Ｂは制御棒３が制御棒３の重量お
よび外径によつて決定される一定速度で下降する
下降区間を示しており、また符号Ｃはダツシユラ
ム５とダツシユポツト６によつて制御棒３が減速
されて停止する緩衝区間を示している。
には第５図に示すようなダツシユラム５はダツシ
ユポツト６内に挿入されるが、この場合ダツシユ
ラム５の外周面とダツシユポツト６の内周面との
間には所定の間隙７が形成されている。よつて原
子炉緊急停止時（以下スクラムという）に制御棒
３が挿入された場合には、ダツシユラム５がダツ
シユポツト６内に侵入してダツシユポツト６内の
冷却材が間隙７から押し出される。その時の流動
抵抗によつて制御棒３は減速緩衝される。第６図
はこのスクラム時における制御棒３の挿入特性す
なわちスクラム特性を示すもので、横軸に時間を
とり縦軸にストロークをとつて示している。図中
符号Ａは制御棒駆動機構内のガス圧あるいはスプ
リングの付勢力によつて下向に加速される加速区
間を示し、符号Ｂは制御棒３が制御棒３の重量お
よび外径によつて決定される一定速度で下降する
下降区間を示しており、また符号Ｃはダツシユラ
ム５とダツシユポツト６によつて制御棒３が減速
されて停止する緩衝区間を示している。
ダツシユラム５とダツシユポツト６との間の間
隙７は制御棒３の全挿入までの時間すなわちスク
ラム時間が所定時間以上とならないように、且つ
停止時の衝撃が所定の値を越えないようにその寸
法を設定されている。また下部案内管１、制御棒
３の構造部材、ダツシユラム５、ダツシユポツト
６等は通常耐食性および耐熱性に優れたオーステ
ナイト系ステンレス鋼で形成されている。
隙７は制御棒３の全挿入までの時間すなわちスク
ラム時間が所定時間以上とならないように、且つ
停止時の衝撃が所定の値を越えないようにその寸
法を設定されている。また下部案内管１、制御棒
３の構造部材、ダツシユラム５、ダツシユポツト
６等は通常耐食性および耐熱性に優れたオーステ
ナイト系ステンレス鋼で形成されている。
かかる構成において、一般に炉心内にある部材
は高速中性子の照射によつてボイドスエリングを
生じその体積が膨張する。その為ダツシユラム５
の外径およびダツシユポツト６の内径が次第に変
化し、これらの間の間隙７の寸法が変化する。そ
の為前記第６図に示したスクラム特性の内緩衝区
間ｃの特性が変化してしまう。通常ダツシユポツ
ト６は炉心の下端に位置して温度が低くかつ中性
子照射量も少ない。しかし制御棒３は通常引抜状
態で使用されるためダツシユラム５は炉心の中心
位置８（第４図に示す）近傍に位置するために温
度も高く中性子照射量も多い。このためダツシユ
ラム５の方がダツシユポツト６よりボイドスエリ
ング量が大きく、よつてダツシユポツト６の内径
増大量よりダツシユラムの外径増大量の方が大き
くなる。その結果間隙７の寸法が小さくなり緩衝
区間Ｃの時間が長くなつてスクラム時間が長くな
るという問題があつた。かかる問題点を解消する
ために上述したボイドスエリングの影響を見込ん
でダツシユホツト６とダツシユラム５との間の間
隙７を予め大きくしておくことも考えられるが、
その場合には初期の状態において間隙７が過大と
なり、スクラム時に十分な緩衝をなくすことがで
きずスクラム時の緩衝が大きくなるという問題が
ある。また棒材を冷間加工してダツシユラム５を
構成してボイドスエリングを少なくする方法も考
じられているが、この場合には使用材料が棒状の
ために冷間加工が表面にしか入いらず、また冷間
加工に対する信頼性にも問題がある。さらに棒状
であるために熱が逃げにくく、γ発熱等により温
度が上昇しダツシユラム５のボイドスエリング率
が高くなるという問題もあり、適切な方法とはい
えなかつた。
は高速中性子の照射によつてボイドスエリングを
生じその体積が膨張する。その為ダツシユラム５
の外径およびダツシユポツト６の内径が次第に変
化し、これらの間の間隙７の寸法が変化する。そ
の為前記第６図に示したスクラム特性の内緩衝区
間ｃの特性が変化してしまう。通常ダツシユポツ
ト６は炉心の下端に位置して温度が低くかつ中性
子照射量も少ない。しかし制御棒３は通常引抜状
態で使用されるためダツシユラム５は炉心の中心
位置８（第４図に示す）近傍に位置するために温
度も高く中性子照射量も多い。このためダツシユ
ラム５の方がダツシユポツト６よりボイドスエリ
ング量が大きく、よつてダツシユポツト６の内径
増大量よりダツシユラムの外径増大量の方が大き
くなる。その結果間隙７の寸法が小さくなり緩衝
区間Ｃの時間が長くなつてスクラム時間が長くな
るという問題があつた。かかる問題点を解消する
ために上述したボイドスエリングの影響を見込ん
でダツシユホツト６とダツシユラム５との間の間
隙７を予め大きくしておくことも考えられるが、
その場合には初期の状態において間隙７が過大と
なり、スクラム時に十分な緩衝をなくすことがで
きずスクラム時の緩衝が大きくなるという問題が
ある。また棒材を冷間加工してダツシユラム５を
構成してボイドスエリングを少なくする方法も考
じられているが、この場合には使用材料が棒状の
ために冷間加工が表面にしか入いらず、また冷間
加工に対する信頼性にも問題がある。さらに棒状
であるために熱が逃げにくく、γ発熱等により温
度が上昇しダツシユラム５のボイドスエリング率
が高くなるという問題もあり、適切な方法とはい
えなかつた。
（発明が解決しようとする問題点）
このように従来の場合には、ボイドスエリング
によりダツシユラムとダツシユポツトとの間の間
隙が変化してしまう（狭くなる）という問題があ
り、かつそれに対する最適な処置が考じられてい
ないのが現状であり、本発明はまさにこのような
点に基づいてなされたものでその目的とするとこ
ろは、ボイドスエリングによるダツシユラムおよ
びダツシユポツトとの間の間隙の狭小化を緩和し
て、安定したスクラム動作を長期に亘つて提供し
得る制御棒集合体を得ることにある。
によりダツシユラムとダツシユポツトとの間の間
隙が変化してしまう（狭くなる）という問題があ
り、かつそれに対する最適な処置が考じられてい
ないのが現状であり、本発明はまさにこのような
点に基づいてなされたものでその目的とするとこ
ろは、ボイドスエリングによるダツシユラムおよ
びダツシユポツトとの間の間隙の狭小化を緩和し
て、安定したスクラム動作を長期に亘つて提供し
得る制御棒集合体を得ることにある。
［発明の構成］
（問題点を解決するための手段）
すなわち本発明による制御棒集合体は、原子炉
容器内に配置される下部案内管と、この下部案内
管内に上下動可能に挿入される制御棒の下端に配
置されたダツシユラムと、上記下部案内管の下部
に設置された原子炉緊急停止時に上記制御棒が炉
心内に挿入される際上記ダツシユラムが挿入され
その際の冷却材抵抗により制御棒を減速緩衝する
ダツシユポツトとを備えた制御棒集合体におい
て、上記ダツシユラムは中空状のダツシユラム外
筒と、このダツシユラム外筒内に配置されたダツ
シユラム重錘とからなり、これらダツシユラム外
筒およびダツシユラム重錘との間に冷却材流路を
形成し、かつダツシユラム外筒に上記冷却材流路
と連通する冷却材流入孔を形成したことを特徴と
するものである。
容器内に配置される下部案内管と、この下部案内
管内に上下動可能に挿入される制御棒の下端に配
置されたダツシユラムと、上記下部案内管の下部
に設置された原子炉緊急停止時に上記制御棒が炉
心内に挿入される際上記ダツシユラムが挿入され
その際の冷却材抵抗により制御棒を減速緩衝する
ダツシユポツトとを備えた制御棒集合体におい
て、上記ダツシユラムは中空状のダツシユラム外
筒と、このダツシユラム外筒内に配置されたダツ
シユラム重錘とからなり、これらダツシユラム外
筒およびダツシユラム重錘との間に冷却材流路を
形成し、かつダツシユラム外筒に上記冷却材流路
と連通する冷却材流入孔を形成したことを特徴と
するものである。
（作用）
つまりダツシユラムをダツシユラム外筒および
このダツシユラム外筒内に配置されたダツシユラ
ム重錘とから構成し、これら両者の間に冷却材流
路を形成し、該冷却材流路を介して冷却材を流通
させてダツシユラム外筒を冷却するものである。
このダツシユラム外筒内に配置されたダツシユラ
ム重錘とから構成し、これら両者の間に冷却材流
路を形成し、該冷却材流路を介して冷却材を流通
させてダツシユラム外筒を冷却するものである。
（実施例）
以下第１図乃至第３図を参照して本発明の一実
施例を説明する。第１図は要部のみを示す図で、
図中符号１０１は下部案内管である。下部案内管
１０１内には制御棒１０３が上下動可能に配置さ
れ、この制御棒１０３の下端にはダツシユラム１
０５が取付けられている。そしてスクラム時には
上記ダツシユラム１０５がダツシユポツト１０６
内に挿入される。その際の作用については前述し
た通りであり、制御棒１０３は減速緩衝される。
上記ダツシユラム１０５は、ダツシユラム外筒１
０５ａと、このダツシユラム外筒１０５ａ内に配
置されたダツシユラム重鐘１０５ｂとから構成さ
れている。これらダツシユラム外筒１０５ａとダ
ツシユラム重鐘１０５ｂとの間には冷却材流路１
０８が形成されている。また上記上記ダツシユラ
ム外筒１０５ａの底部には冷却材流入孔１０９が
形成されるているとともに、ダツシユラム重鐘１
０５ｂの上端には冷却材流出孔１１０が形成され
ている。また符号１０７はダツシユラム外筒１０
５ａおよびダツシユポツト１０６との間の間隙で
ある。このようにダツシユラム１０５をダツシユ
ラム外筒１０５ａおよびダツシユラム重鐘１０５
ｂとで構成して、その間に冷却材流路１０８を構
成するとともに、ダツシユラム外筒１０５ａの底
部に冷却材流入孔１０９を形成し、且つダツシユ
ラム重鐘１０５ｂの上端に冷却材流出孔１１０を
形成した構成とすることにより、制御棒１０３を
引抜いた状態の時に、上記冷却材流入孔１０９、
冷却材流路１０８および冷却材流出孔１１０を介
して冷却材を流通させ、ダツシユラム外筒１０５
ａを冷却する、それによつてダツシユラム外筒１
０５ａの温度をダツシユポツト１０６との温度を
略等しくすることにより両者のボイドスエリング
による体積増加率を等しくして、間隙１０７の狭
小化を緩和せんとする。尚ここで上記間隙１０
７、冷却材流通孔１０９の径、ダツシユラム重鐘
１０５ｂの重量については、スクラム時間が所定
時間以上にならないこと、および停止時の衝撃が
所定の値以上にならないことを考慮して決定され
る。また温度であるが、ダツシユポツト１０６は
略冷却材温度に近い温度となつており（冷却材温
度は通常380℃程度で、ダツシユポツト１０６の
温度は約400℃程度である）、よつて上記ダツシユ
ラム外筒１０５ａについても略400℃程度まで冷
却することとなる。
施例を説明する。第１図は要部のみを示す図で、
図中符号１０１は下部案内管である。下部案内管
１０１内には制御棒１０３が上下動可能に配置さ
れ、この制御棒１０３の下端にはダツシユラム１
０５が取付けられている。そしてスクラム時には
上記ダツシユラム１０５がダツシユポツト１０６
内に挿入される。その際の作用については前述し
た通りであり、制御棒１０３は減速緩衝される。
上記ダツシユラム１０５は、ダツシユラム外筒１
０５ａと、このダツシユラム外筒１０５ａ内に配
置されたダツシユラム重鐘１０５ｂとから構成さ
れている。これらダツシユラム外筒１０５ａとダ
ツシユラム重鐘１０５ｂとの間には冷却材流路１
０８が形成されている。また上記上記ダツシユラ
ム外筒１０５ａの底部には冷却材流入孔１０９が
形成されるているとともに、ダツシユラム重鐘１
０５ｂの上端には冷却材流出孔１１０が形成され
ている。また符号１０７はダツシユラム外筒１０
５ａおよびダツシユポツト１０６との間の間隙で
ある。このようにダツシユラム１０５をダツシユ
ラム外筒１０５ａおよびダツシユラム重鐘１０５
ｂとで構成して、その間に冷却材流路１０８を構
成するとともに、ダツシユラム外筒１０５ａの底
部に冷却材流入孔１０９を形成し、且つダツシユ
ラム重鐘１０５ｂの上端に冷却材流出孔１１０を
形成した構成とすることにより、制御棒１０３を
引抜いた状態の時に、上記冷却材流入孔１０９、
冷却材流路１０８および冷却材流出孔１１０を介
して冷却材を流通させ、ダツシユラム外筒１０５
ａを冷却する、それによつてダツシユラム外筒１
０５ａの温度をダツシユポツト１０６との温度を
略等しくすることにより両者のボイドスエリング
による体積増加率を等しくして、間隙１０７の狭
小化を緩和せんとする。尚ここで上記間隙１０
７、冷却材流通孔１０９の径、ダツシユラム重鐘
１０５ｂの重量については、スクラム時間が所定
時間以上にならないこと、および停止時の衝撃が
所定の値以上にならないことを考慮して決定され
る。また温度であるが、ダツシユポツト１０６は
略冷却材温度に近い温度となつており（冷却材温
度は通常380℃程度で、ダツシユポツト１０６の
温度は約400℃程度である）、よつて上記ダツシユ
ラム外筒１０５ａについても略400℃程度まで冷
却することとなる。
以上の構成を基にその作用を説明する。ダツシ
ユラム１０５をダツシユラム外筒１０５ａおよび
ダツシユラム重錘１０５ｂとから構成し、それら
の間に冷却材流路１０８を形成するとともに、ダ
ツシユラム外筒１０５ｂの底部に冷却材流入孔１
０９を形成し、かつダツシユラム重鐘１０５ｂの
上端に冷却材流出孔１１０を形成しているので、
制御棒１０３が引抜かれている時に冷却材が冷却
材流入孔１０９、冷却材流路１０８および冷却材
流出孔１１０を介して流れる。その結果ダツシユ
ラム外筒１０５ａは効果的に冷却されて、ダツシ
ユポツト１０６の温度と略同等の温度まで冷却さ
れる。このようにダツシユラム外筒１０５ａが冷
却されることにより、ダツシユポツト１０６との
間のボイドスエリングによる体積膨張率の差が効
果的に緩和され、間隙１０７の狭小化は緩和され
る。これを第２図および第３図を参照して詳細に
説明する。第２図は横軸に温度および中性子照射
量をとり、縦軸に制御棒集合体の軸方向位置をと
つて、従来の構成による制御棒集合体の温度およ
び中性子照射量の変化を示した図である。又図中
P1およびP2は制御棒引抜時のダツシユラムおよ
びダツシユポツトの位置を夫々示している。この
ように両者の位置が異なることにより温度および
中性子照射量に大きな差がある。これについては
従来例の説明でも述べた通りであり、したがつて
従来の構成ではダツシユラムおよびダツシユポツ
トとの間にボイドスエリングによる体積膨張率の
大きな差があつた。一方第３図は横軸に温度をと
り、縦軸にボイドスエリング率をとつて、中性子
照射量をパラメータとしてその温度変化を示した
図である。ダツシユラムの温度は約440℃であり
中性子照射量は９×1022nvtであり、よつてボイ
ドスエリング率は図中αで示すものである。これ
に対してダツシユポツトの方は温度が400℃で中
性子照射量は２×1022nvtであるので、ボイドス
エリング率はβで示すものででる。したがつてボ
イドスエリング率に約1.5％程度の差が発生する。
これが従来の場合である。これに対して本実施例
の場合にはダツシユラムが外筒１０５ａの温度を
ダツシユポツト１０６の温度と同程度まで冷却し
ているので、ボイドスエリング率は図中α1で示す
ものとなり、よつてβとの差を１％以下とするこ
とできる。このようにダツシユラム外筒１０５ａ
とダツシユポツト１０６とのボイドスエリング率
差を低減させることにより、両者の間の間隙１０
７の狭小化を効果的に緩和することが可能とな
る。したがつて長期に亘つて使用してもスクラム
時間は所定時間以内に保持され、且つスクラム時
の緩衝効果も確実に確保されるものであり、プラ
ントの健全性の維持を図り且つ安全性および信頼
性を向上させることができることはもとより、制
御棒集合体の寿命を延長することができ、コスト
の低減をも図ることができる。
ユラム１０５をダツシユラム外筒１０５ａおよび
ダツシユラム重錘１０５ｂとから構成し、それら
の間に冷却材流路１０８を形成するとともに、ダ
ツシユラム外筒１０５ｂの底部に冷却材流入孔１
０９を形成し、かつダツシユラム重鐘１０５ｂの
上端に冷却材流出孔１１０を形成しているので、
制御棒１０３が引抜かれている時に冷却材が冷却
材流入孔１０９、冷却材流路１０８および冷却材
流出孔１１０を介して流れる。その結果ダツシユ
ラム外筒１０５ａは効果的に冷却されて、ダツシ
ユポツト１０６の温度と略同等の温度まで冷却さ
れる。このようにダツシユラム外筒１０５ａが冷
却されることにより、ダツシユポツト１０６との
間のボイドスエリングによる体積膨張率の差が効
果的に緩和され、間隙１０７の狭小化は緩和され
る。これを第２図および第３図を参照して詳細に
説明する。第２図は横軸に温度および中性子照射
量をとり、縦軸に制御棒集合体の軸方向位置をと
つて、従来の構成による制御棒集合体の温度およ
び中性子照射量の変化を示した図である。又図中
P1およびP2は制御棒引抜時のダツシユラムおよ
びダツシユポツトの位置を夫々示している。この
ように両者の位置が異なることにより温度および
中性子照射量に大きな差がある。これについては
従来例の説明でも述べた通りであり、したがつて
従来の構成ではダツシユラムおよびダツシユポツ
トとの間にボイドスエリングによる体積膨張率の
大きな差があつた。一方第３図は横軸に温度をと
り、縦軸にボイドスエリング率をとつて、中性子
照射量をパラメータとしてその温度変化を示した
図である。ダツシユラムの温度は約440℃であり
中性子照射量は９×1022nvtであり、よつてボイ
ドスエリング率は図中αで示すものである。これ
に対してダツシユポツトの方は温度が400℃で中
性子照射量は２×1022nvtであるので、ボイドス
エリング率はβで示すものででる。したがつてボ
イドスエリング率に約1.5％程度の差が発生する。
これが従来の場合である。これに対して本実施例
の場合にはダツシユラムが外筒１０５ａの温度を
ダツシユポツト１０６の温度と同程度まで冷却し
ているので、ボイドスエリング率は図中α1で示す
ものとなり、よつてβとの差を１％以下とするこ
とできる。このようにダツシユラム外筒１０５ａ
とダツシユポツト１０６とのボイドスエリング率
差を低減させることにより、両者の間の間隙１０
７の狭小化を効果的に緩和することが可能とな
る。したがつて長期に亘つて使用してもスクラム
時間は所定時間以内に保持され、且つスクラム時
の緩衝効果も確実に確保されるものであり、プラ
ントの健全性の維持を図り且つ安全性および信頼
性を向上させることができることはもとより、制
御棒集合体の寿命を延長することができ、コスト
の低減をも図ることができる。
次に上記間隙１０７について述べる。まず本実
施例におけるダツシユラム外筒１０５ａの外径は
約50mmであり、間隙１０７は0.2mm程度である。
これらの寸法はボイドスエリングによりダツシユ
ラム外筒１０５ａとダツシユポツト１０６との干
渉を防止することを考慮して決定される。すなわ
ち両者の干渉を防止するためには、ダツシユラム
外筒１０５ａの外径とダツシユポツト１０６の内
径のボイドスエリングによる増加の差は （0.2／50）×100＝0.4（％） 以下でなければならない。これを体積増加比に換
算すると 0.4×３＝1.2（％） となる。したがつてボイドスエリング率の差が
1.2％以下であれば、ダツシユラム外筒１０５ａ
とダツシユポツト１０６との干渉は発生しない。
本実施例の場合には前述したようにダツシユラム
外筒１０５ａとダツシユポツト１０６との間のボ
イドスエリング率の差は１％以下であり、よつて
ダツシユラム外筒１０５ａとダツシユポツト１０
６との干渉が発生することはない。
施例におけるダツシユラム外筒１０５ａの外径は
約50mmであり、間隙１０７は0.2mm程度である。
これらの寸法はボイドスエリングによりダツシユ
ラム外筒１０５ａとダツシユポツト１０６との干
渉を防止することを考慮して決定される。すなわ
ち両者の干渉を防止するためには、ダツシユラム
外筒１０５ａの外径とダツシユポツト１０６の内
径のボイドスエリングによる増加の差は （0.2／50）×100＝0.4（％） 以下でなければならない。これを体積増加比に換
算すると 0.4×３＝1.2（％） となる。したがつてボイドスエリング率の差が
1.2％以下であれば、ダツシユラム外筒１０５ａ
とダツシユポツト１０６との干渉は発生しない。
本実施例の場合には前述したようにダツシユラム
外筒１０５ａとダツシユポツト１０６との間のボ
イドスエリング率の差は１％以下であり、よつて
ダツシユラム外筒１０５ａとダツシユポツト１０
６との干渉が発生することはない。
［発明の効果］
以上詳述したように本発明による制御棒集合体
によると、ダツシユラムをダツシユラム外筒およ
びダツシユラム重錘とで構成し、両者の間に冷却
材流路を形成してダツシユラム外筒を冷却するう
にしているので、ダツシユラム外筒をダツシユポ
ツトの温度と略同等の温度に保持することができ
る。その結果ダツシユラム外筒とダツシユポツト
との間のボイドスエリング率の差を緩和して、ダ
ツシユラム外筒およびダツシユポツトとの間の間
隙の狭小化を効果的に軽減することができるの
で、安定したスクラム動作を長期に亘つて提供す
ることができる。
によると、ダツシユラムをダツシユラム外筒およ
びダツシユラム重錘とで構成し、両者の間に冷却
材流路を形成してダツシユラム外筒を冷却するう
にしているので、ダツシユラム外筒をダツシユポ
ツトの温度と略同等の温度に保持することができ
る。その結果ダツシユラム外筒とダツシユポツト
との間のボイドスエリング率の差を緩和して、ダ
ツシユラム外筒およびダツシユポツトとの間の間
隙の狭小化を効果的に軽減することができるの
で、安定したスクラム動作を長期に亘つて提供す
ることができる。
第１図乃至第３図は本発明の一実施例の説明に
使用した図で、第１図は制御棒集合体の要部を示
す断面図、第２図は温度および中性子照射量の制
御棒集合体の軸方向に亘る変化を示す図、第３図
は中性子照射量をパラメータとしたボイドスエリ
ング特性を示す図、第４図乃至第６図は従来例の
説明に使用した図で、第４図は制御棒集合体の縦
断面図、第５図はダツシユラムおよびダツシユポ
ツトの関係を示す断面図、第６図はスクラム特性
を示す図である。 １０１……下部案内管、１０３……制御棒、１
０５……ダツシユラム、１０５ａ……ダツシユラ
ム外筒、１０５ｂ……ダツシユラム重鐘、１０６
……ダツシユポツト、１０７……ダツシユラム外
筒およびダツシユポツトとの間隙、１０８……冷
却材流路。
使用した図で、第１図は制御棒集合体の要部を示
す断面図、第２図は温度および中性子照射量の制
御棒集合体の軸方向に亘る変化を示す図、第３図
は中性子照射量をパラメータとしたボイドスエリ
ング特性を示す図、第４図乃至第６図は従来例の
説明に使用した図で、第４図は制御棒集合体の縦
断面図、第５図はダツシユラムおよびダツシユポ
ツトの関係を示す断面図、第６図はスクラム特性
を示す図である。 １０１……下部案内管、１０３……制御棒、１
０５……ダツシユラム、１０５ａ……ダツシユラ
ム外筒、１０５ｂ……ダツシユラム重鐘、１０６
……ダツシユポツト、１０７……ダツシユラム外
筒およびダツシユポツトとの間隙、１０８……冷
却材流路。
Claims (1)
- １ 原子炉容器内に配置される下部案内管と、こ
の下部案内管内に上下動可能に挿入される制御棒
の下端に配置されたダツシユラムと、上記下部案
内管の下部に設置された原子炉緊急停止時に上記
制御棒が炉心内に挿入される際上記ダツシユラム
が挿入されその際の冷却材抵抗により制御棒を減
速緩衝するダツシユポツトとを備えた制御棒集合
体において、上記ダツシユラムは中空状のダツシ
ユラム外筒と、このダツシユラム外筒内に配置さ
れたダツシユラム重錘とからなり、これらダツシ
ユラム外筒およびダツシユラム重錘との間に冷却
材流路を形成し、かつダツシユラム外筒に上記冷
却材流路と連通する冷却材流入孔を形成したこと
を特徴とする制御棒集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61096374A JPS62251694A (ja) | 1986-04-25 | 1986-04-25 | 制御棒集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61096374A JPS62251694A (ja) | 1986-04-25 | 1986-04-25 | 制御棒集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62251694A JPS62251694A (ja) | 1987-11-02 |
| JPH0533756B2 true JPH0533756B2 (ja) | 1993-05-20 |
Family
ID=14163192
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61096374A Granted JPS62251694A (ja) | 1986-04-25 | 1986-04-25 | 制御棒集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62251694A (ja) |
-
1986
- 1986-04-25 JP JP61096374A patent/JPS62251694A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62251694A (ja) | 1987-11-02 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |