JPH0535248B2 - - Google Patents
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- JPH0535248B2 JPH0535248B2 JP60238382A JP23838285A JPH0535248B2 JP H0535248 B2 JPH0535248 B2 JP H0535248B2 JP 60238382 A JP60238382 A JP 60238382A JP 23838285 A JP23838285 A JP 23838285A JP H0535248 B2 JPH0535248 B2 JP H0535248B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- combustion chamber
- intake air
- cylinder
- water
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B47/00—Methods of operating engines involving adding non-fuel substances or anti-knock agents to combustion air, fuel, or fuel-air mixtures of engines
- F02B47/02—Methods of operating engines involving adding non-fuel substances or anti-knock agents to combustion air, fuel, or fuel-air mixtures of engines the substances being water or steam
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F7/00—Casings, e.g. crankcases
- F02F7/0085—Materials for constructing engines or their parts
- F02F7/0087—Ceramic materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/24—Cylinder heads
- F02F2001/244—Arrangement of valve stems in cylinder heads
- F02F2001/247—Arrangement of valve stems in cylinder heads the valve stems being orientated in parallel with the cylinder axis
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
ほん発明は吸気充填効率を高める４サイクル断
熱デーゼル機関に関するものである。
熱デーゼル機関に関するものである。
［従来の技術］
シリンダヘツド、ピストン冠部、シリンダライ
ナの一部などにセラミツクス材を使用する断熱機
関は、燃焼室の断熱を図り、高温の排気をターボ
過給機へ供給することにより、ターボ過給機の出
力増大を図り、機関全体としての熱効率を高める
ことができる。しかし、燃焼室の断熱化により燃
焼室の周囲温度が非常に高くなるので、吸気充填
効率が低下し、却つて燃焼状態が悪化するという
問題がある。
ナの一部などにセラミツクス材を使用する断熱機
関は、燃焼室の断熱を図り、高温の排気をターボ
過給機へ供給することにより、ターボ過給機の出
力増大を図り、機関全体としての熱効率を高める
ことができる。しかし、燃焼室の断熱化により燃
焼室の周囲温度が非常に高くなるので、吸気充填
効率が低下し、却つて燃焼状態が悪化するという
問題がある。
例えば実開昭58−163634号公報に開示される断
熱機関では、燃焼噴射終期に燃焼室へ水を噴射
し、シリンダ内部の最高燃焼温度を下げ、排気中
のNOx成分を低減し、同時に吸気充填効率の向
上を図つている。しかし、水の噴射は燃焼温度の
上昇を迎えるに止まり、吸気行程まで引き続きシ
リンダ内部の温度を低下させるには十分とは言え
ない。すなわち、燃焼行程に続く排気行程で、シ
リンダ内部は燃焼ガスにより再加熱されるので、
吸気行程で吸気がシリンダへ吸収される時に加熱
され、吸気充填効率を低下させる。
熱機関では、燃焼噴射終期に燃焼室へ水を噴射
し、シリンダ内部の最高燃焼温度を下げ、排気中
のNOx成分を低減し、同時に吸気充填効率の向
上を図つている。しかし、水の噴射は燃焼温度の
上昇を迎えるに止まり、吸気行程まで引き続きシ
リンダ内部の温度を低下させるには十分とは言え
ない。すなわち、燃焼行程に続く排気行程で、シ
リンダ内部は燃焼ガスにより再加熱されるので、
吸気行程で吸気がシリンダへ吸収される時に加熱
され、吸気充填効率を低下させる。
上述のように、燃焼室が断熱材により囲まれた
断熱機関では、圧縮行程と燃焼行程でシリンダ内
部の熱が外部へ放出されないから、燃焼室の壁温
が上昇しており、吸気がシリンダ内部で加熱膨張
するために、吸気密度が減じて吸気充填効率が低
下し、また機関の発生時に燃料の予混合気が蓄積
されず、高温の壁面で発火し易くなり、等容燃焼
期間が減少し、性能が低下する。
断熱機関では、圧縮行程と燃焼行程でシリンダ内
部の熱が外部へ放出されないから、燃焼室の壁温
が上昇しており、吸気がシリンダ内部で加熱膨張
するために、吸気密度が減じて吸気充填効率が低
下し、また機関の発生時に燃料の予混合気が蓄積
されず、高温の壁面で発火し易くなり、等容燃焼
期間が減少し、性能が低下する。
［発明が解決しようとする問題点］
そこで、本発明の目的は上述の問題に鑑み、排
気行程の終期にシリンダ内部を冷却することによ
り、続く吸気行程で吸気温度の上昇を迎え、吸気
充填効率を高める、４サイクル断熱デイーゼル機
関を提供することにある。
気行程の終期にシリンダ内部を冷却することによ
り、続く吸気行程で吸気温度の上昇を迎え、吸気
充填効率を高める、４サイクル断熱デイーゼル機
関を提供することにある。
［問題を解決するための手段］
上記目的を達成するために、本発明の構成は燃
焼室を区画するヘツドライナとシリンダライナと
ピストン冠部をセラミツクスにより形成し、排気
行程の終期に燃焼室へ水を噴射ノズルと送水ポン
プを備えたものである。
焼室を区画するヘツドライナとシリンダライナと
ピストン冠部をセラミツクスにより形成し、排気
行程の終期に燃焼室へ水を噴射ノズルと送水ポン
プを備えたものである。
［作用］
排気行程の終期にピストン冠部がシリンダヘツ
ドへ接近した時、つまり吸気行程が始まる直前
に、水が燃焼室へ噴射され、燃焼室を区画するヘ
ツドライナの上壁とピストン冠部の表面の温度が
低下するので、シリンダへ吸収された吸気の温度
上昇ないし空気密度の減少が抑えられる。この結
果、吸気充填効率が向上し、燃料の予混合が促進
されて、燃焼効率が向上される。
ドへ接近した時、つまり吸気行程が始まる直前
に、水が燃焼室へ噴射され、燃焼室を区画するヘ
ツドライナの上壁とピストン冠部の表面の温度が
低下するので、シリンダへ吸収された吸気の温度
上昇ないし空気密度の減少が抑えられる。この結
果、吸気充填効率が向上し、燃料の予混合が促進
されて、燃焼効率が向上される。
［発明の実施例］
第一図に示すように、需鉄製のシリンダボデイ
８の円筒部8aに、好ましくはセラミツクス製シ
リンダライナ31が嵌合され、シリンダボデイ８の
上端部に形成した大径の円筒部8aにガスケツト
12，３を介して、逆カツプ形のセラミツクス製の
ヘツドライナ６が嵌合される。ヘツドライナ６の
上壁6aにガスケツト５を介しつ、需鉄製のシリ
ンダヘツド４が重ね合わされ、シリンダボデイ８
のフランジへ図示しつないヘツドボルトにより結
合される。このようにして、ヘツドライナ６の周
壁とシリンダボデイ８との間に断熱空気層７が、
上壁６ａとシリンダヘツド４との間に断熱空気層
２３がそれぞれ形成される。ヘツドライナ６の下
端部はシリンダライナ３１と突き合される。
８の円筒部8aに、好ましくはセラミツクス製シ
リンダライナ31が嵌合され、シリンダボデイ８の
上端部に形成した大径の円筒部8aにガスケツト
12，３を介して、逆カツプ形のセラミツクス製の
ヘツドライナ６が嵌合される。ヘツドライナ６の
上壁6aにガスケツト５を介しつ、需鉄製のシリ
ンダヘツド４が重ね合わされ、シリンダボデイ８
のフランジへ図示しつないヘツドボルトにより結
合される。このようにして、ヘツドライナ６の周
壁とシリンダボデイ８との間に断熱空気層７が、
上壁６ａとシリンダヘツド４との間に断熱空気層
２３がそれぞれ形成される。ヘツドライナ６の下
端部はシリンダライナ３１と突き合される。
排気温度の低下を防ぐために、シリンダヘツド
４はセラミツクスをコーテイングするか、断熱空
気層を有する二重の金属ライナ２２を一体に鋳込
んでなる排気通路１９を形成される。排気通路１
９はヘツドライナ６の上壁６ａに設けた排気弁２
５により開閉される排気ポートと接続される。排
気弁２５シリンダヘツド４の弁ガイド２６に摺動
可能に支持される。なお、図示していないが、吸
気通路と吸気弁も同様に構成される。
４はセラミツクスをコーテイングするか、断熱空
気層を有する二重の金属ライナ２２を一体に鋳込
んでなる排気通路１９を形成される。排気通路１
９はヘツドライナ６の上壁６ａに設けた排気弁２
５により開閉される排気ポートと接続される。排
気弁２５シリンダヘツド４の弁ガイド２６に摺動
可能に支持される。なお、図示していないが、吸
気通路と吸気弁も同様に構成される。
ピストン２９はピストンリング１１を装着され
た金属製のピストン本体９の上面から山形に突出
する突出面に、セラミツクス製のピストンの冠部
１４を重ね合せ、ボルト１６とナツト１５により
結合される。ピストン冠部１４は上面に、主燃焼
室を構成するくぼみ１７を設けられる一方、下面
に円筒部３２を形成される。円筒部３２の下端面
はピストン本体９の外周側上面に重ね合され、ピ
ストン本体９とピストン冠部１４との間に断熱空
気層３０を形成される。ピストン本体９はピスト
ンピン１０によりコネクテイングロツド３３に連
結される。
た金属製のピストン本体９の上面から山形に突出
する突出面に、セラミツクス製のピストンの冠部
１４を重ね合せ、ボルト１６とナツト１５により
結合される。ピストン冠部１４は上面に、主燃焼
室を構成するくぼみ１７を設けられる一方、下面
に円筒部３２を形成される。円筒部３２の下端面
はピストン本体９の外周側上面に重ね合され、ピ
ストン本体９とピストン冠部１４との間に断熱空
気層３０を形成される。ピストン本体９はピスト
ンピン１０によりコネクテイングロツド３３に連
結される。
燃料噴射ノズル２４はシリンダヘツド４に支持
され、燃料噴射ノズル２４の先端はヘツドライナ
６の上壁６ａから燃焼室へ突出する。同様に、水
噴射ノズル２７はシリンダヘツド４に支持され、
水噴射ノズル２７の先端は上壁６ａから燃焼室へ
突出する。公知の燃料噴射ポンプ２０から燃料が
噴射管２１、燃料噴射ノズル２４を経て燃焼室へ
噴射される。また、送水ポンプ２から水が噴射管
３、水噴射ノズル２７を経て燃焼室、特にピスト
ン冠部１４の上面とヘツドライナ６の上壁６ａの
下面へ噴射される。
され、燃料噴射ノズル２４の先端はヘツドライナ
６の上壁６ａから燃焼室へ突出する。同様に、水
噴射ノズル２７はシリンダヘツド４に支持され、
水噴射ノズル２７の先端は上壁６ａから燃焼室へ
突出する。公知の燃料噴射ポンプ２０から燃料が
噴射管２１、燃料噴射ノズル２４を経て燃焼室へ
噴射される。また、送水ポンプ２から水が噴射管
３、水噴射ノズル２７を経て燃焼室、特にピスト
ン冠部１４の上面とヘツドライナ６の上壁６ａの
下面へ噴射される。
次に、本発明による４サイクル断熱デイーゼル
機関の作動について説明する。燃焼行程で燃料噴
射ノズル２４から噴射された燃料は、セラミツク
製のヘツドライナ６とセラミツクス製のピストン
冠部１４とで囲まれる燃焼室で燃焼し、燃焼熱の
外部への放出を阻止させる。燃料噴射時期は通常
の４サイクル機関とほぼ同様である。
機関の作動について説明する。燃焼行程で燃料噴
射ノズル２４から噴射された燃料は、セラミツク
製のヘツドライナ６とセラミツクス製のピストン
冠部１４とで囲まれる燃焼室で燃焼し、燃焼熱の
外部への放出を阻止させる。燃料噴射時期は通常
の４サイクル機関とほぼ同様である。
本発明によれば、燃焼行程に続く排気行程の終
期、すなわちピストン２９が上死点に達する直前
に、水噴射ノズル２７から水が燃焼室へ噴射され
る。したがつて、水はセラミツクス製のピストン
冠部１４の上面とヘツドライナ６の下面と周面に
噴射され、噴射された水は水蒸気になり、表面
（内壁面）温度は約100℃ほど低下する。こうし
て、少量の水の噴射により、燃焼室の表面温度が
瞬時に低下する。
期、すなわちピストン２９が上死点に達する直前
に、水噴射ノズル２７から水が燃焼室へ噴射され
る。したがつて、水はセラミツクス製のピストン
冠部１４の上面とヘツドライナ６の下面と周面に
噴射され、噴射された水は水蒸気になり、表面
（内壁面）温度は約100℃ほど低下する。こうし
て、少量の水の噴射により、燃焼室の表面温度が
瞬時に低下する。
第３図に線ｂで示すように、ヘツドライナ６に
ついて見れば、ヘツドライナ６は表面温度が低下
するだけで、壁部の内部温度は表面温度よりも高
くなつている。ヘツドライナ６の表面温度が低下
している時期に吸気行程が始まり、吸気通路から
シリンダへ吸入される吸気は、温度上昇と膨張を
抑えられるので、密度の高い多量の吸気が吸入さ
れる。やがて、圧縮行程が始まる時期には、ヘツ
ドライナ６の壁内部の熱が表面へ逆流し、表面温
度が第４図に線ｃで示すように回復する。
ついて見れば、ヘツドライナ６は表面温度が低下
するだけで、壁部の内部温度は表面温度よりも高
くなつている。ヘツドライナ６の表面温度が低下
している時期に吸気行程が始まり、吸気通路から
シリンダへ吸入される吸気は、温度上昇と膨張を
抑えられるので、密度の高い多量の吸気が吸入さ
れる。やがて、圧縮行程が始まる時期には、ヘツ
ドライナ６の壁内部の熱が表面へ逆流し、表面温
度が第４図に線ｃで示すように回復する。
上述のように、従来例に比べて多量の吸気がシ
リンダへ供給され、燃料噴射が始まるまでに、従
来の４サイクル断熱機関とほぼ同等の温度にまで
吸気温度が上昇し、良好な燃焼状態が得られる。
結果的には、水の噴射によりヘツドライナ６とピ
ストン冠部１４の表面温度が一時的に低下し、こ
の間に吸気が効率的に吸引され、圧縮行程では吸
気の温度は水を噴射しない場合に比べてあまり変
らない。排気行程ではヘツドライナ６とピストン
冠部１４の表面の熱は、水蒸気に吸収され、排気
と一緒にターボ過給機へ供給される。
リンダへ供給され、燃料噴射が始まるまでに、従
来の４サイクル断熱機関とほぼ同等の温度にまで
吸気温度が上昇し、良好な燃焼状態が得られる。
結果的には、水の噴射によりヘツドライナ６とピ
ストン冠部１４の表面温度が一時的に低下し、こ
の間に吸気が効率的に吸引され、圧縮行程では吸
気の温度は水を噴射しない場合に比べてあまり変
らない。排気行程ではヘツドライナ６とピストン
冠部１４の表面の熱は、水蒸気に吸収され、排気
と一緒にターボ過給機へ供給される。
この点について詳述すれば、排気行程ではヘツ
ドライナ６の表面温度は、第２図に線ａで示すよ
うに非常に高くなつているために、吸気充填効率
が低かつたのであるが、本発明のように、水噴射
を行うと、ヘツドライナ６の表面温度が一時的に
低下するので、吸気充填効率が向上される。続く
圧縮行程ではヘツドライナ６の表面温度は、第４
図に線ｃで示すようにヘツドライナ６のもつ熱容
量により回復し、吸気温度は高くなる。
ドライナ６の表面温度は、第２図に線ａで示すよ
うに非常に高くなつているために、吸気充填効率
が低かつたのであるが、本発明のように、水噴射
を行うと、ヘツドライナ６の表面温度が一時的に
低下するので、吸気充填効率が向上される。続く
圧縮行程ではヘツドライナ６の表面温度は、第４
図に線ｃで示すようにヘツドライナ６のもつ熱容
量により回復し、吸気温度は高くなる。
したがつて、水噴射は排気行程の終期にシリン
ダの表面温度を一時的に低くするだけで、この熱
は水蒸気として吸収される。ヘツドライナ６の壁
部を通じて外部へ放出される熱量は、水噴射をし
ない場合と比べて殆ど変らない。また水噴射は排
気行程の終期に行われるものであるから、排気の
大部分は高温の状態でターボ過給機へ供給され
る。
ダの表面温度を一時的に低くするだけで、この熱
は水蒸気として吸収される。ヘツドライナ６の壁
部を通じて外部へ放出される熱量は、水噴射をし
ない場合と比べて殆ど変らない。また水噴射は排
気行程の終期に行われるものであるから、排気の
大部分は高温の状態でターボ過給機へ供給され
る。
第５図に実線で示すデイーゼル機関のサイクル
において、圧縮行程で吸気は燃焼室の壁部から熱
を吸収するので、吸気温度Ｔが高くなり、再熱サ
イクルが付加されたものと等価的になり、仕事量
が増加し熱効率が向上する。
において、圧縮行程で吸気は燃焼室の壁部から熱
を吸収するので、吸気温度Ｔが高くなり、再熱サ
イクルが付加されたものと等価的になり、仕事量
が増加し熱効率が向上する。
［発明の効果］
本発明は上述のように、従来から知られている
４サイクル断熱デイーゼル機関において、排気行
程の終期に、水を燃焼室へ噴射するものであるか
ら、水の気化潜熱により燃焼室の表面温度が急激
かつ一時的に低下し、燃焼室へ吸入される吸気の
温度上昇すなわち吸気密度の減少が抑えられ、吸
気充填効率が向上する。
４サイクル断熱デイーゼル機関において、排気行
程の終期に、水を燃焼室へ噴射するものであるか
ら、水の気化潜熱により燃焼室の表面温度が急激
かつ一時的に低下し、燃焼室へ吸入される吸気の
温度上昇すなわち吸気密度の減少が抑えられ、吸
気充填効率が向上する。
断熱機関においては、シリンダ壁を所定温度以
下にする必要はなく、本発明のように吸気充填効
率を高めるために、排気行程の終期に燃焼室へ水
を噴射すると、燃焼室の表面（壁面）温度が低下
し、排気温度も多少低下するが、ターボ過給機へ
供給される流体量（水蒸気）が増加する。つま
り、燃焼室へ噴射された水は壁表面の熱エネルギ
を吸収して水蒸気となり、排気と一緒にターボ過
給機へ供給され、ターボ過給機の出力の増大に寄
与する。
下にする必要はなく、本発明のように吸気充填効
率を高めるために、排気行程の終期に燃焼室へ水
を噴射すると、燃焼室の表面（壁面）温度が低下
し、排気温度も多少低下するが、ターボ過給機へ
供給される流体量（水蒸気）が増加する。つま
り、燃焼室へ噴射された水は壁表面の熱エネルギ
を吸収して水蒸気となり、排気と一緒にターボ過
給機へ供給され、ターボ過給機の出力の増大に寄
与する。
燃焼室の温度は吸気行程の始期には十分低下し
ているので、吸気充填効率が増加し、吸気行程の
終期には燃焼室の吸気はシリンダ壁から逆に熱を
受けて高温になり、燃料の燃焼に効結果をもたら
す。つまり、吸気は圧縮行程で燃焼室の壁部から
熱を受けて温度が上昇するので、エントロピが増
大し、吸気の温度上昇により燃料の燃焼速度が速
くなり、燃費の向上と機関の出力増加が得られ
る。
ているので、吸気充填効率が増加し、吸気行程の
終期には燃焼室の吸気はシリンダ壁から逆に熱を
受けて高温になり、燃料の燃焼に効結果をもたら
す。つまり、吸気は圧縮行程で燃焼室の壁部から
熱を受けて温度が上昇するので、エントロピが増
大し、吸気の温度上昇により燃料の燃焼速度が速
くなり、燃費の向上と機関の出力増加が得られ
る。
本発明による４サイクル断熱デイーゼル機関は
全ての負荷域での燃焼条件を、従来の４サイクル
断熱デイーゼル機関と同様に制御でき、全体とし
て燃焼温度の低減、燃焼効率の向上、出力の増
大、騒音の低減などを図ることができる。
全ての負荷域での燃焼条件を、従来の４サイクル
断熱デイーゼル機関と同様に制御でき、全体とし
て燃焼温度の低減、燃焼効率の向上、出力の増
大、騒音の低減などを図ることができる。
第１図は本発明に係る４サイクル断熱デイーゼ
ル機関の正面断面図、第２〜４図は燃焼室とヘツ
ドライナの排気行程、水噴射後、吸気行程におけ
る温度分布をそれぞれ表す説明図、第５図は同断
熱デイーゼル機関のＴ−ｓ線図である。 ２：送水ポンプ、４：シリンダヘツド、６：ヘ
ツドライナ、８：シリンダボデイ、１４：ピスト
ン冠部、２７：水噴射ノズル、３１：シリンダラ
イナ。
ル機関の正面断面図、第２〜４図は燃焼室とヘツ
ドライナの排気行程、水噴射後、吸気行程におけ
る温度分布をそれぞれ表す説明図、第５図は同断
熱デイーゼル機関のＴ−ｓ線図である。 ２：送水ポンプ、４：シリンダヘツド、６：ヘ
ツドライナ、８：シリンダボデイ、１４：ピスト
ン冠部、２７：水噴射ノズル、３１：シリンダラ
イナ。
Claims (1)
- 燃焼室を区画するヘツドライナとシリンダライ
ナとピストン冠部をセラミツクスにより形成し、
排気行程の終期に燃焼室へ水を噴射する水噴射ノ
ズルと送水ポンプを備えたことを特徴とする４サ
イクル断熱デーゼル機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60238382A JPS6299617A (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | ４サイクル断熱デイ−ゼル機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60238382A JPS6299617A (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | ４サイクル断熱デイ−ゼル機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6299617A JPS6299617A (ja) | 1987-05-09 |
| JPH0535248B2 true JPH0535248B2 (ja) | 1993-05-26 |
Family
ID=17029355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60238382A Granted JPS6299617A (ja) | 1985-10-24 | 1985-10-24 | ４サイクル断熱デイ−ゼル機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6299617A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2534347B1 (en) * | 2010-02-13 | 2016-05-04 | McAlister, Roy Edward | Methods and systems for adaptively cooling combustion chambers in engines |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5266125A (en) * | 1975-11-27 | 1977-06-01 | Hattori Sekio | Cooling method of four cycle engine |
| JPS6027796U (ja) * | 1983-08-01 | 1985-02-25 | 大堂 満 | ロ−ルペ−パ−ホルダ− |
-
1985
- 1985-10-24 JP JP60238382A patent/JPS6299617A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6299617A (ja) | 1987-05-09 |
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