JPH054005B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、一般に、種々な流体の流速を測定す
るための装置に関し、特に、パイプ、通路、環状
領域等のような導管内の流体の速度を非干渉的に
測定するために外部に設けられた変換器（以下、
トランスジユーサという）と内部に配設された音
響反射体とを用いる型の超音波流速計に関するも
のである。

流体の流速は、流れの方向ならびに流れの反対
の方向に、流体内の予め定められた走程を音響パ
ルスが進むのに要する時間を測定することにより
決定することができる。このような時間測定は、
それぞれが、例えば超音波音響パルスの送信器お
よび受信器からなる２対のトランスジユーサを用
いて実施することができる。トランスジユーサ
は、超音波音響パルスが、速度を測定すべき流体
内で反対の方向に等しい長さの路に沿い進行する
ように配設される。

超音波方法が本来の能力を発揮し得る多くの用
例の１つに、原子力発電プラントの蒸気発生器の
環状降水領域における水の流れの測定がある。こ
の環状降水領域とは、厚い鋼製の殻体と、管束を
囲繞する薄肉の鋼製の被覆体との間の空間であ
る。典型的な半径方向の寸法（厚さ）は、殻体が
３インチ（7.65cm）、環状降水領域が2.5インチ
（6.35cm）そして被覆体が0.38インチ（0.97cm）で
ある。

環状降水領域における流体の流れは、再循環蒸
気発生器の制御運転において重要なパラメータで
あることは認識されているが、しかし、現在にお
いては、環状降水領域における流量もしくは流速
測定のための適当な計器は入手することができな
い。環状降水領域の構造からして、超音波トラン
スジユーサは殻体の外部で流れ領域の同じ側に配
設しなければならない。鋼と水との界面における
音響パルスの屈折で、流体内の音響パルスの走行
路角は、良好な感度を得る上に望ましくないこと
であるが、流体の流れ方向に対してできるだけ垂
直な方向に制限される。このことは、流速成分
ｖ・cosθ（但しｖは流速、そしてθは流れベクト
ルと音響路との間の角度）が検知される流体の流
速を測定するための走行時間差方法についても当
て嵌まる。即ち、流れベクトルと音響路との間の
角度が増加するに伴い、それに対応して超音波流
速計の感度は減少するのである。これは、特に、
原子力発電プラントの蒸気発生器環状降水領域に
おける水の流れを測定する場合に不利となる。

鋼製の殻体内にせん断音響パルスを伝搬させた
場合でも、室温の水中で得ることができるθの最
小値は約65゜である。原子力発電プラントの蒸気
発生器で典型的な600゜F（316℃）の運転温度では
水中における音速の減少で、得ることができるθ
の最小値は約75゜に制限される。このように温度
に依存してのθの変化、鋼製の殻体における内部
反射ならびにトランスジユーサを殻体に対し角度
をもつて結合する必要性が、超音波流量計の設計
を複雑にしその潜在的精度を由々しく低減する要
因となつている。したがつて、流れベクトルと音
響路との間の角度を最小にすることにより良好な
感度を有し原子力発電プラントの蒸気発生器の環
状降水領域におけるような導管内の水の流れを非
干渉的に測定するための超音波流速計に対する需
要は存在するにも拘わらず、この需要は満たされ
ていないことが理解されるであろう。

一般的に述べて、本発明の目的は、上述のよう
な欠点のうちの少なくとも１つを克服もしくは回
避し、特に流れベクトルと音響路との間の角度の
増加に起因する感度の損失に伴う欠点を克服もし
くは回避し、そして導管内の水の流れの非干渉測
定用装置の特定の要件を満たす導管内の流体の流
速測定装置を提供することにある。特に、本発明
の１つの態様によれば、流速成分ｖ・cosθが検知
される走行時間差方法を用いた場合に、最大感度
で、原子力発電プラントの蒸気発生器の環状降水
領域内の水の流れを非干渉的に測定するための超
音波流量計を提供することが考えられている。

本発明の他の目的は、音響上の性能が最適化さ
れ、超音波トランスジユーサの取付けが簡略化さ
れ、音響路の角度が制限されると言う問題ならび
に超音波トランスジユーサの結合に関連する問題
を克服する手段と、流れベクトルと変更可能な音
響路との間の角度を制御するための手段とを備え
ており、流体の流れに対して最小限度の流れの制
約しか与えない流体の流速を測定するための装置
を提供することにある。

本発明は、その一般的概念において、導管内を
流れる流体の速度を測定するために、該流体内の
信号路に沿い信号を送信し、受信するために上記
導管の外表面に離間した位置で配設された第１お
よび第２のトランスジユーサを有し、該第１、第
２トランスジユーサは上記導管の外表面に対し共
通の側部に沿い実質的に垂直に配設され、さらに
上記第１のトランスジユーサから上記第２のトラ
ンスジユーサに伝送される信号を反射するために
上記信号路に沿い上記導管内に配設された反射手
段を備え、上記第１、第２トランスジユーサは上
記導管内を流れる流体の方向に対し実質的に垂直
に信号を送出するように取付けられている流速測
定装置にある。

上の記述ならびに本発明の他の目的、特徴およ
び利点は、本発明に従い流体の流速を測定するた
めの装置の好ましい実施例に関し、単なる例示と
して、添付図面を参照しての以下の詳細な説明か
ら理解されるであろう。

さて図面を参照し説明する。なお、図面中同じ
参照数字は同じもしくは均等な要素を表すものと
する。第１図には、パイプ、通路、環状領域等の
ような導管内の流体の流速を測定するように適応
されている本発明の一実施例による超音波流速計
の構造が示してある。本発明の超音波流速計の適
用例の１つは、第１図に詳細に示すように、原子
力発電プラントの蒸気発生器の環状降水管領域に
おける水の流れの非干渉測定である。環状降水領
域（導管）１００は、鋼製重量殻体１０２と、管
束（図示せず）を囲繞する薄内の鋼製被覆体１０
４との間に設けられた空間である。超音波流速計
は、一対の離間配設された超音波トランスジユー
サ（変換器）１０６および１０８から構成されて
おり、各超音波トランスジユーサは、例えば、電
気的に励起した時に音響パルスを発生するように
適応されたピエゾ電気結晶を備えている。また、
これらピエゾ電気結晶により音響パルスが受信さ
れると、対応の電気出力信号が発生される。超音
波トランスジユーサ１０６，１０８内に設けられ
ているピエゾ電気結晶は、電子制御回路１１０に
より電気的に励起される。

該電子制御回路１１０は、また、ピエゾ電気結
晶の電気出力信号にも応答して、環状降水領域１
００内の流体の流速を決定する。

環状降水領域１００内には、トランスジユーサ
１０６，１０８に対向する個所に反射体構造（反
射手段）１１２が配設されている。この反射体構
造１１２は、第３図にも示してあるように、両端
部が一対の反射表面１１８，１２０で終端してい
る縦軸方向に延びる開口１１６を有する探子（プ
ローブ）状の部材１１４から構成されている。図
示の実施例によれば、反射表面１１８，１２０は
反射体構造１１２の縦軸線に対して45゜の角度で
配設されており、開口１１６内に反射体構造の縦
軸線に沿い整列もしくは心出しされた音響路（信
号路）１２２を画定している。必要に応じて複数
個のスポーク状に外向きに延びるばねスペーサ１
２４を、反射表面１１８，１２０に隣接して反射
体構造１１２に固定し設けることができる。これ
らばねスペーサ１２４は、殻体１０２の表面およ
び被覆体１０４の対向表面と圧縮係合して、環状
降水領域１００内に反射体構造１１２を着脱自在
に位置決めすることを可能にする。

既に述べたように、超音波パルスを用いて流速
を測定する走行時間差方法の実施に当たつては、
流速成分ｖ・cosθが検出される。ここでｖは流速
を表し、そしてθは流れベクトルと音響路との間
の角度である。超音波流速計の感度を最大にする
ために、第１図の本発明の実施例に示してあるよ
うに、音響路の角度θは、反射体構造１１２の構
造および配列に従い最小に設定される。トランス
ジユーサ１０６，１０８は、殻体１０２の外表面
に対して法線方向、即ち垂直に結合され、そして
第５図に示すように、環状降水領域１００の縦軸
線１２６と直線整合関係で上下に配設されてい
る。電子制御回路１１０によりトランスジユーサ
１０６，１０８内のピエゾ電気結晶を励起する
と、環状降水領域１００内で音響路１２８に沿い
音響パルスの伝搬が生ずる。トランスジユーサ１
０６，１０８が殼体１０２の外表面に垂直に取付
けられている結晶として、音響パルスは、環状降
水領域１００の縦軸線１２６に対し垂直で且つ殻
体１０２の内表面に対して垂直な音響路１２８の
部分に沿つて伝搬する。したがつて、殻体１０２
の内表面と環状降水領域１００内を流れる流体と
の界面で音響パルスは屈折されない。これに対し
て、トランスジユーサを殻体１０２の外表面に傾
き角度で取付けた場合には上記の界面で音響パル
スの屈折が生ずるであろう。

反射体構造１１２は、環状降水領域１００内
に、反射表面１１８，１２０がトランスジユーサ
１０６，１０８によつて発生されて音響路１２８
に沿い伝搬している音響パルスと交差するように
配置されている。第１図に見られるように、反射
体構造１１２の反射表面１１８，１２０間に画定
された音響路１２２に沿つて伝搬している音響パ
ルスは、環状降水領域１００の縦軸線１２６と整
合しており、したがつて流れペクトルと音響路と
の間の角度、即ちθは零に等しく、それにより、
流速成分ｖ・cosθの大きさは最大となつて、超音
波流速計の感度の増大に寄与する。原子力発電プ
ラントの蒸気発生器の環状降水領域１００内の水
流の非干渉測定に用いられる反射体構造１１２は
運転停止中手穴（ハンドホール）を介して設置す
ることができるし、またさらに好ましくは蒸気発
生器の設計において考慮することができる。受動
構造として反射体構造１１２を環状降水領域１０
０内に設置しさえすれば、トランスジユーサ１０
６，１０８の設置は、制約を受けることなく行う
ことができる。

動作について簡略に説明すると、トランスジユ
ーサ１０６により発生された音響パルスは音響路
１２２，１２８に沿つて下流方向に伝搬し、時点
Ｔ１でトランスジユーサ１０８により受信され
る。同様にして、トランスジユーサ１０８により
音響パルスが逐次的あるいは同時に発生されて、
音響路１２８，１２２に沿い上流方向に伝搬し時
点Ｔ２でトランスジユーサ１０６により受信され
る。それぞれ受信された音響パルスに応答しトラ
ンスジユーサ１０６，１０８により発生される電
気出力信号は、電子制御回路１１０に伝送され
て、そこで走行もしくは伝搬時間差、即ちトラン
スジユーサ１０６，１０８により受信された音響
パルスの時間差分T1−T2の関数として流速が決
定される。受信音響パルスから流速を決定する特
定の方法は当該技術分野の専門家には周知の数多
の演算方法に従つて計算により求めることができ
よう。このような流速の決定もしくは算出は、例
えば、米国特許第3653259号および第3901078号各
明細書に開示されている。また、トランスジユー
サ１０６，１０８内のピエゾ電気結晶を励起し且
つ流速を計算するための電子制御回路１１０も同
様に、当該技術分野の専門家には良く知られてい
るところである。例えば、ウエスチングハウス社
製のモデルLEFM801Aおよび8824電気アツセン
ブリが本発明で用いるのに適応可能な回路であ
る。したがつて、本発明は特定の設計の電子制御
回路１１０に限定されるものではなく、また、ト
ランスジユーサ１０６，１０８により受信された
音響パルスに応答し電子制御回路によつて受けら
れる信号の特定の処理方法に限定されるものでは
ない。

第１図に示したような反射体構造１１２を用い
る超音波流速計によれば、反射表面１１８，１２
０間に画定される音響路１２２に沿い環状降水領
域１００内を流れる流体の部分の流速即ち、環状
降水領域の縦軸線１２６に沿つて流れる流体の流
速成分が求められる。このようにして測定された
代表的な流速は、既知の流れプロフイール関係を
用いて環状降水領域１００の領域全体における平
均流速に相関付けることができる。環状降水領域
１００の縦軸線１２６に沿わない他の個所におけ
る流れ成分の速度は、反射体構造１１２を、音響
路１２２が環状降水領域の横断面領域内の他の流
路に沿つて位置するように配置することにより測
定することができる。したがつて、反射体構造１
１２は環状降水領域１００内の種々な位置での流
れの比速度を測定するのに適している。種々な流
れ成分の速度を逐次測定することにより、環状降
水領域１００における平均速度の計算が容易にな
る。

次に、第１図および第３図に示した実施例と関
連して上に述べた反射体構造１１２の構成および
配列のいろいろな他の実施例に関して説明する。
そこで第４図を参照するに、反射体構造１３０
は、それぞれ反射表面１３８，１４０が設けられ
ている１対の離間配置された反射アーム１３４，
１３６を有する支持部材１３２から構成される。
図示のように、反射体構造１３０は、トランスジ
ユーサ１０６，１０８に隣接して殼体１０２の内
表面に配置される。反射表面１３８，１４０は、
第１図の実施例と関連して先に述べた仕方で音響
路１２８に沿い配列される。これと関連して、反
射表面１３８，１４０は、それらの間に音響路１
２２を画定するように環状降水領域１００の縦軸
線に対して45゜の角度で配列される。トランスジ
ユーサ１０６，１０８に隣接して殼体１０２の内
表面に当接して配置した場合には、反射アーム１
３４，１３６の成端部の鋭角的な構造により、環
状降水領域１００内を流れる流体に或る程度の乱
流が生じ得る。このような乱流を効果的に最小に
し或いはまた除去するために、第５図に示すよう
な構造および配列の反射体構造１４２が提案され
る。

第５図を参照するに、反射体構造１４２は、そ
れぞれ、反射表面１５０，１５２で終端している
１対の離間配置された反射アーム１４６，１４８
を有する支持部材１４４から構成されている。こ
の反射体構造１４２は、被覆体１０４の外側表面
に当接して配置され、その場合反射表面１５０，
１５２は音響路１２８に沿いトランスジユーサ１
０６，１０８と整列して配列される。反射アーム
１４６，１４８の終端部の輪郭により、流体の乱
流は軽減される。音響の伝搬方向で見て上流側の
反射アーム１３６，１４８の擾乱作用は、第６図
に示すように接線平面において音響路を傾かせる
ことにより本質的に回避することができる。これ
と関連して、トランスジユーサ１０６，１０８は
殻体１０２の縦軸線１２６の両側に配列される。
したがつて、反射体構造１３０，１４２は、それ
らの反射表面１３８，１４０および１５０，１５
２間に設けられる音響路１２２がトランスジユー
サ１０６，１０８を通る線と整列し配列されるよ
うにして環状降水領域１００内に位置付けること
ができる。別法として、上流側の反射アーム１３
６，１４８の擾乱作用は、本質的に、第７図に示
す仕方で音響路を半径方向に傾けることにより回
避することができる。第７図を参照するに、上流
側のアーム１４８′は、下流側のアーム１４６′よ
りも短い距離で環状降水領域１００内に半径方向
に延在している。このような仕方で、反射表面１
５０′と１５２′との間の音響路１２２は、上流側
のアーム１４８′により発生される流体擾乱領域
から取出される。

本発明の先に述べた実施例においては、既知の
流体の流れプロフイール関係を用いて、環状降水
領域１００における平均流体速度に関連付けるこ
とができる代表的な流体速度が測定される。しか
しながら、第８図ないし第１２図に示した実施例
と関連して以下に述べるように、環状降水領域１
００を横切つて音響路を偏向することにより測定
することもできる。第８図、第１０図、第１１図
および第１２図に示すように、殼体１０２または
被覆体１０４の表面からの反射を含む音響路は、
反射体を環状降水領域１００の同一側に配設する
ことを可能にする。しかしながら、このような構
成もしくは配列には特定の環状降水領域寸法を有
することまたは反射表面を殼体１０２または被覆
体１０４の表面から固定の距離で位置付けること
が要求される。

第８図を参照するに、反射体構造１５４は、支
持部材内に配設された１対の反射表面１５８，１
６０を有する支持部材１５６から構成される。こ
の反射体構造１５４は、被覆体１０４の外表面に
当接して保持され、反射表面１５８，１６０は音
響路１２８に沿いトランスジユーサ１０６，１０
８と整列して配置される。この実施例によれば、
反射表面１５８，１６０間に画定される音響路１
２２は、殼体１０２の内表面から反射されて、そ
れにより、音響路は環状降水領域１００を横切つ
て偏向され、それにより該環状降水領域１００に
おける平均流体速度を求めることができる。第１
０図を参照するに、類似の構造の反射体構造１５
４′が殻体１０２の内表面に当接して保持されて、
被覆体１０４の外表面で反射する音響路１２２が
反射表面１５８′と１６０′との間に設けられる。
反射体構造１５４，１５４′は、それらの反射表
面１５８，１６０，１５８′，１６０′の角度が音
響路１２２，１２８に沿いトランスジユーサ１０
６，１０８から音響パルスを受けたり該トランス
ジユーサ１０６，１０８に音響パルスを反射する
のに要求される角度に選択されている点を除いて
構造は実質的に同じである。

次に第９図を参照するに、この図には、本発明
の別の実施例が示してあり、この実施例において
は、反射体構造１６２は、それぞれ反射表面１６
８，１７０を有する１対の支持部材１６４，１６
６から構成されている。図示のように、支持部材
１６４は被覆体１０４の外表面に当接して保持さ
れ、その反射表面１６８は音響路１２８に沿いト
ランスジユーサ１０８と整列関係で配置される。
しかしながら、支持部材１６６は、殻体１０２の
内表面に当接して保持され、その反射表面１７０
は音響路１２８に沿いトランスジユーサ１０６と
整列して配置される。このようにして、反射表面
１６８，１７０は環状降水領域１００を横切つて
偏向された音響路１２２を画定する。

第１１図に示した本発明の別の実施例によれ
ば、反射体構造１７２は、水または他の同類の液
体の音響特性に近似した音響特性を有する例えば
シリコンゴム、エポキシおよびポリウレタンのよ
うなプラスチツクまたはポリマーのスリーブもし
くはライニング１７４から構成される。ポリマー
ライニング１７４内には、それぞれ反射表面１８
０，１８２を有する個々の反射体１７６，１７８
が埋設される。ポリマーライニング１７４は、被
覆体１０４の外表面に固定され、反射表面１８
０，１８２は音響路１２８に沿い、トランスジユ
ーサ１０６，１０８と整列関係で配置される。こ
れと関連して、反射表面１８０および１８２間に
画定される音響路１２２は殼体１０２の内表面で
反射して、環状降水領域１００を横切る偏向音響
路を形成する。埋設された反射体１７６，１７８
を有するポリマーライニング１７４を使用した場
合には、流体の流れの擾乱は大きく減少する。

本発明の別の実施例によれば、第１２図に示す
ように、それぞれ反射表面１９０，１９２が設け
られた１対の離間した反射アーム１８６，１８８
を有する支持部材１８５から構成された反射体構
造１８４は、円筒形状の導管１９４の内表面に取
付けられる。トランスジユーサ１０６，１０８な
らびに反射表面１９０，１９２は、音響路１２
２，１２８が導管１９４の弦となるように配置さ
れる。このような弦の形態の音響路を設けること
により、導管１９４内の上流側のアーム１８６の
擾乱作用は回避されると考えられる。

既に述べたように、本発明は、原子力発電プラ
ントの蒸気発生器の環状降水領域における水の流
れの非干渉測定に用いるのに特に有利である。し
かしながら、パイプ内の流れならびに容器内の液
位測定のような他の用途にも本発明の超音波流速
計を適用することができよう。ここに開示したい
ろいろな反射体構造によれば、パイプ壁に当接し
て保持することにより流れに対する絞り作用は最
小限度に抑止される。さらに、反射体構造はフラ
ンジに取付けて、パイプの組立中パイプのフラン
ジ間に締付け固定することもできるし或るいはま
たパイプを溶接接合する前に、或る長さのパイプ
の端部の内側に溶接で取付けることもできる。本
発明に従つて設置された反射体構造の位置は、近
似位置が既知であれば、殻体１０２の外部から決
定することができる。例えば、正しい間隔および
配位、即ち反射表面と同じ間隔および配位を有す
るように取付け具に取付けられた１つが送信器で
ある２つのトランスジユーサを用いて、殻体１０
２の表面上を移動させ、他方のトランスジユーサ
で信号を受信することにより、設置されている反
射体の位置を求めることができる。別法として、
特性的なエコーを発生する突起または穴を反射体
構造に設けることも可能であろう。反射体構造を
原子力発電プラントの蒸気発生器の設計段階にお
いて考慮する場合には、殼体１０２に取付けるよ
うにするのが有利である。この場合、トランスジ
ユーサの位置を殼体１０２の外部表面上に印して
おくことができる。

また、トランスジユーサ１０６，１０８を取付
けるためのスタンド部１９６は、第１３図および
第１４図に示すように、正しい位置で殼体１０２
の外部表面に溶接またはろう付けにより固定する
ことができる。トランスジユーサ１０６，１０８
は、電気コネクタ２０２を介して電気接続したり
ばね荷重を加えるための内部部品２００を収容し
たハウジング１９８内に取付けられている。同様
に、反射アーム１３４′，１３６′は、殻体１０２
の内側表面に溶接またはろう付けで取付けること
ができる。第１４図に示すように、反射アーム２
０４には、内部反射に適応された反射表面２０６
が設けられている。さらに、蒸気発生器の場合に
は、反射体構造は、運転停止中、手穴を介して取
付けることができるし、またさらに好ましくは蒸
気発生器設計段階で取付けることができる。反射
体構造はまた、環状降水領域１００内へと上方ま
たは下方に延在することもできる。

以上本発明を特定の実施例と関連して説明した
が、これらの実施例は本発明の原理および適用の
単なる例示に過ぎないと理解されたい。例えば、
使用される材料、相対寸法ならびに特定の電子技
術に本発明は制限されるものではない。さらに、
反射体構造は一体の金属から形成することを企図
しているが、他方または、反射体構造は溶接した
複要素アツセンブリから構成することも可能であ
る。この構造は単純で堅牢であることに加えて、
設置に際し正確な整合もしくは位置合わせの必要
がなく、反射表面の間隔および配位を維持する。
第１図、第４図および第５図に開示した実施例に
おける反射表面の配列によれば、流体の流れと整
列した音響路を反射表面間に設けることができ、
角度θは零に等しくなり、最大感度が得られ、そ
して音響路は大きな時間差を得るのに必要なだけ
長くすることができる。さらに、別の方法として
上流側の反射アームから出る渦を超音波で感知し
て流体の流速を求めることもできよう。したがつ
て、図示の実施例には数多の変更が可能であり、
本発明の精神および範囲から逸脱することなく他
の構成も容易に想到し得るであろうことを付記し
ておく。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施例に従い一対の外部
に取付けられたトランスジユーサと内部に配設さ
れた反射体構造から構成されて、原子力発電プラ
ントの蒸気発生器の環状降水領域における水の流
れを非干渉的に測定するように配設された超音波
流速計を一部断面で図解する側立面図、第２図
は、本発明の超音波流速計を用いて導管内の流体
の流速を測定するために、該導管の縦軸線に対す
る一対のトランスジユーサの位置を図解する導管
の前立面図、第３図は、間に音響路を形成するよ
うに適応された一対の離間した反射表面を有する
第１図に示したのと類似の反射体構造の前立面
図、第４図および第５図は、本発明の種々な実施
例に従い構成された反射体構造を図解する超音波
流量計の横断面図、第６図は第２図と同様の前立
面図、第７図、第８図、第９図、第１０図および
第１１図は種々の実施例の、第４図および第５図
と同様の横断面図、第１２図は、本発明の他の実
施例に従つて構成された反射体構造を図解する超
音波流量計の頂面図、第１３図および第１４図
は、蒸気発生器の製造中に一体的に設置される超
音波流量計を一部断面で示す側立面図である。 １００……環状降水領域（導管）、１０２……
殻体、１０４……被覆体、１０６，１０８……ト
ランスジユーサ（変換器）、１１０……電子制御
回路、１１２，１３０，１４２，１５４，１５
４′，１６２，１７２，１８４……反射体構造
（反射手段）、１２２，１２８……音響路（信号
路）、１３４，１３６，１４６，１４８，１８６，
１８８……反射アーム、１１８，１２０，１３
８，１４０，１５０，１５２，１５８，１６０，
１６８，１７０，１８０，１８２，１９０，１９
２，２０６……反射表面、１９４……導管。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 導管内を流れる流体の速度を測定する装置で
   あつて、該流体内の信号路に沿い信号を送信し受
   信するために前記導管の外表面に離間した位置で
   配設された第１および第２の変換器を備え、該第
   １、第２の変換器は前記導管の外表面に対し共通
   の側部に沿い実質的に垂直に配設され、さらに前
   記第１の変換器から前記第２の変換器に伝送され
   る前記信号を反射するために前記信号路に沿い前
   記導管内に配設された反射手段を備え、前記第
   １、第２の変換器は前記導管内を流れる流体の方
   向に対し実質的に垂直に信号を送出するように取
   付けられている、導管内の流体の流速測定装置。