JPH0541689B2 - - Google Patents
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- JPH0541689B2 JPH0541689B2 JP63253373A JP25337388A JPH0541689B2 JP H0541689 B2 JPH0541689 B2 JP H0541689B2 JP 63253373 A JP63253373 A JP 63253373A JP 25337388 A JP25337388 A JP 25337388A JP H0541689 B2 JPH0541689 B2 JP H0541689B2
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- Japan
- Prior art keywords
- hard particles
- aluminum alloy
- wear
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- hardness
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Description
Ａ 発明の目的
(1) 産業上の利用分野
本発明は耐摩耗性アルミニウム合金に関する。
(2) 従来の技術
従来、粉末冶金法の適用により大量のSi，Fe，
Mn等を添加した高強度アルミニウム合金が提案
されている。 (3) 発明が解決しようとする課題 アルミニウム合金より機械構造部材を構成し、
それを高温下で使用する場合には、鋼製機械構造
部材との組合せ使用は避けられないが、従来合金
は、それに析出する初晶Si、共晶Si、金属間化合
物等が非常に微細であるため、摺動摩耗量が比較
的多く、その結果、高面圧および高速摺動下では
耐久性に乏しいといつた問題がある。 本発明は前記に鑑み、耐摩耗性を有し、また鋼
製相手材との組合せにおいて優秀な摺動特性を示
す前記アルミニウム合金を提供することを目的と
する。 Ｂ 発明の構成 (1) 課題を解決するための手段 本発明は、アルミニウム合金マトリツクスに硬
質粒子を分散させた合金であつて、前記硬質粒子
の平均粒径Ｄを3μm≦Ｄ≦30μmに、また添加量
Ｌを0.5重量％≦Ｌ≦20重量％にそれぞれ設定し、
さらに前記硬質粒子の硬さHvを700≦Hv＜1000
に設定し、該硬さHvの範囲においてＫ＝（Ｌ＋
0.5）（Ｄ−１）のとき、200＜Ｋ≦600に設定した
ことを第１の特徴とする。 また本発明は、アルミニウム合金マトリツクス
に硬質粒子を分散させた合金であつて、前記硬質
粒子の平均粒径Ｄを3μm≦Ｄ≦30μmに、また添
加量Ｌを0.5重量％≦Ｌ≦20重量％にそれぞれ設
定し、さらに前記硬質粒子の硬さHvを1000≦Hv
＜1500に設定し、該硬さHvの範囲においてＫ＝
（Ｌ＋0.5）（Ｄ−１）のとき、80＜Ｋ≦200に設定
したことを第２の特徴とする。 さらに本発明は、アルミニウム合金マトリツク
スに硬質粒子を分散させた合金であつて、前記硬
質粒子の平均粒径Ｄを3μm≦Ｄ≦30μmに、また
添加量Ｌを0.5重量％≦Ｌ≦20重量％にそれぞれ
設定し、さらに前記硬質粒子の硬さHvを1500≦
Hv＜2000に設定し、該硬さHvの範囲においてＫ
＝（Ｌ＋0.5）（Ｄ−１）のとき、35＜Ｋ≦80に設
定したことを第３の特徴とする。 さらにまた本発明は、アルミニウム合金マトリ
ツクスに硬質粒子を分散させた合金であつて、前
記硬質粒子の平均粒径Ｄを3μm≦Ｄ≦30μmに、
また添加量Ｌを0.5重量％≦Ｌ≦20重量％にそれ
ぞれ設定し、さらに前記硬質粒子の硬さHvを
2000≦Hv＜3000に設定し、該硬さHvの範囲にお
いてＫ＝（Ｌ＋0.5）（Ｄ−１）のとき、13＜Ｋ≦
35に設定したことを第４の特徴とする。 (2) 作用 第１〜第４の特徴によれば、浸炭鋼と略同等の
耐摩耗性を有し、また鋼製相手材との組合せにお
いて、その相手材の摩耗を抑制し得るアルミニウ
ム合金が提供される。 たゞし、硬質粒子の平均粒径ＤがＤ＜3μmでは
アルミニウム合金の耐摩耗性が低く、一方、Ｄ＞
30μmではアルミニウム合金の疲労強度が低下し、
また鋼製相手材の摩耗が増大して実用に供し得な
い。 さらに硬質粒子の添加量ＬがＬ＜0.5重量％で
は前記同様にアルミニウム合金の耐摩耗性が向上
せず、一方、Ｌ＞20重量％では前記同様にアルミ
ニウム合金の疲労強度が低下し、また鋼製相手材
の摩耗が増大して実用に供し得ない。 さらにまた、硬質粒子の硬さHvがHv＞700、
またはHv＞3000では、狙いとする摺動特性が得
られない。 この場合、700≦Hv＜1000において、Ｋ≦200
ではアルミニウム合金の摩耗が増大し、一方、Ｋ
＞600では鋼製相手材の摩耗が増大する。 また1000≦Hv＜1500において、Ｋ≦80では前
記同様にアルミニウム合金の摩耗が増大し、一
方、Ｋ＞200では前記同様に鋼製相手材の摩耗が
増大する。 さらに1500≦Hv＜2000において、Ｋ≦35では
前記同様にアルミニウム合金の摩耗が増大し、一
方、Ｋ＞80では前記同様に鋼製相手材の摩耗が増
大する。 さらにまた、2000≦Hv≦3000において、Ｋ＜
13では前記同様にアルミニウム合金の摩耗が増大
し、一方、Ｋ＞35では前記同様に鋼製相手材の摩
耗が増大する。 (3) 実施例 本発明に係るアルミニウム合金は、アルミニウ
ム合金マトリツクス硬質粒子を分散させたもので
ある。 硬質粒子としては、Al2O3粒子、Al2O3・SiO2
粒子、SiC粒子、Si3N4粒子、ZrO2粒子、TiO2粒
子等のセラミツク粒子が用いられる。この場合、
硬質粒子の平均粒径Ｄは3μm≦Ｄ≦30μmに、ま
た添加量Ｌは0.5重量％≦Ｌ≦20重量％にそれぞ
れ設定される。 さらに硬質粒子の硬さHvは700≦Hv≦3000に
設定され、この硬さHvの範囲において、Ｋ＝（Ｌ
＋0.5）（Ｄ−１）のとき、 700≦Hv＜1000では、200＜Ｋ≦600、 1000≦Hv＜1500では、80＜Ｋ≦200、 1500≦Hv＜2000では、35＜Ｋ≦80、 2000≦Hv≦3000では、13≦Ｋ≦35 にそれぞれ設定される。 第１図は、硬質粒子の前記硬さHvの範囲にお
いて、その平均粒径と添加量との関係を示す。図
中、斜線で囲まれる範囲が本発明に該当する。 以下、具体例について説明する。 本発明合金におけるアルミニウム合金マトリツ
クス粉末として、Si 14.5重量％、Cu 2.5重量％、
Mg 0.5重量％、Fe 4.5重量％、Mn 2.0重量％お
よび残部が不可避不純物を含むAlである粉末を、
マトマイズ法を適用して製造した。 アルミニウム合金マトリツクス粉末に、表に
示す添加量にて各種平均粒径を持つ硬質粒子を第
１図に則つて配合し、以下に述べる各工程を経て
本発明合金〜を製造した。 即ち、アルミニウム合金マトリツクス粉末と各
硬質粒子とをＶ型ブレンダにて混合した後、各混
合粉末に冷間静水圧プレス成形法（CIP法）を適
用して圧粉体を得、次いで各圧粉体を、均熱炉内
に設置して所定時間保持し、その後各圧粉体に熱
間押出し加工を施して直径35mm、長さ400mmの丸
棒状に成形された本発明合金〜を得た。
Mn等を添加した高強度アルミニウム合金が提案
されている。 (3) 発明が解決しようとする課題 アルミニウム合金より機械構造部材を構成し、
それを高温下で使用する場合には、鋼製機械構造
部材との組合せ使用は避けられないが、従来合金
は、それに析出する初晶Si、共晶Si、金属間化合
物等が非常に微細であるため、摺動摩耗量が比較
的多く、その結果、高面圧および高速摺動下では
耐久性に乏しいといつた問題がある。 本発明は前記に鑑み、耐摩耗性を有し、また鋼
製相手材との組合せにおいて優秀な摺動特性を示
す前記アルミニウム合金を提供することを目的と
する。 Ｂ 発明の構成 (1) 課題を解決するための手段 本発明は、アルミニウム合金マトリツクスに硬
質粒子を分散させた合金であつて、前記硬質粒子
の平均粒径Ｄを3μm≦Ｄ≦30μmに、また添加量
Ｌを0.5重量％≦Ｌ≦20重量％にそれぞれ設定し、
さらに前記硬質粒子の硬さHvを700≦Hv＜1000
に設定し、該硬さHvの範囲においてＫ＝（Ｌ＋
0.5）（Ｄ−１）のとき、200＜Ｋ≦600に設定した
ことを第１の特徴とする。 また本発明は、アルミニウム合金マトリツクス
に硬質粒子を分散させた合金であつて、前記硬質
粒子の平均粒径Ｄを3μm≦Ｄ≦30μmに、また添
加量Ｌを0.5重量％≦Ｌ≦20重量％にそれぞれ設
定し、さらに前記硬質粒子の硬さHvを1000≦Hv
＜1500に設定し、該硬さHvの範囲においてＫ＝
（Ｌ＋0.5）（Ｄ−１）のとき、80＜Ｋ≦200に設定
したことを第２の特徴とする。 さらに本発明は、アルミニウム合金マトリツク
スに硬質粒子を分散させた合金であつて、前記硬
質粒子の平均粒径Ｄを3μm≦Ｄ≦30μmに、また
添加量Ｌを0.5重量％≦Ｌ≦20重量％にそれぞれ
設定し、さらに前記硬質粒子の硬さHvを1500≦
Hv＜2000に設定し、該硬さHvの範囲においてＫ
＝（Ｌ＋0.5）（Ｄ−１）のとき、35＜Ｋ≦80に設
定したことを第３の特徴とする。 さらにまた本発明は、アルミニウム合金マトリ
ツクスに硬質粒子を分散させた合金であつて、前
記硬質粒子の平均粒径Ｄを3μm≦Ｄ≦30μmに、
また添加量Ｌを0.5重量％≦Ｌ≦20重量％にそれ
ぞれ設定し、さらに前記硬質粒子の硬さHvを
2000≦Hv＜3000に設定し、該硬さHvの範囲にお
いてＫ＝（Ｌ＋0.5）（Ｄ−１）のとき、13＜Ｋ≦
35に設定したことを第４の特徴とする。 (2) 作用 第１〜第４の特徴によれば、浸炭鋼と略同等の
耐摩耗性を有し、また鋼製相手材との組合せにお
いて、その相手材の摩耗を抑制し得るアルミニウ
ム合金が提供される。 たゞし、硬質粒子の平均粒径ＤがＤ＜3μmでは
アルミニウム合金の耐摩耗性が低く、一方、Ｄ＞
30μmではアルミニウム合金の疲労強度が低下し、
また鋼製相手材の摩耗が増大して実用に供し得な
い。 さらに硬質粒子の添加量ＬがＬ＜0.5重量％で
は前記同様にアルミニウム合金の耐摩耗性が向上
せず、一方、Ｌ＞20重量％では前記同様にアルミ
ニウム合金の疲労強度が低下し、また鋼製相手材
の摩耗が増大して実用に供し得ない。 さらにまた、硬質粒子の硬さHvがHv＞700、
またはHv＞3000では、狙いとする摺動特性が得
られない。 この場合、700≦Hv＜1000において、Ｋ≦200
ではアルミニウム合金の摩耗が増大し、一方、Ｋ
＞600では鋼製相手材の摩耗が増大する。 また1000≦Hv＜1500において、Ｋ≦80では前
記同様にアルミニウム合金の摩耗が増大し、一
方、Ｋ＞200では前記同様に鋼製相手材の摩耗が
増大する。 さらに1500≦Hv＜2000において、Ｋ≦35では
前記同様にアルミニウム合金の摩耗が増大し、一
方、Ｋ＞80では前記同様に鋼製相手材の摩耗が増
大する。 さらにまた、2000≦Hv≦3000において、Ｋ＜
13では前記同様にアルミニウム合金の摩耗が増大
し、一方、Ｋ＞35では前記同様に鋼製相手材の摩
耗が増大する。 (3) 実施例 本発明に係るアルミニウム合金は、アルミニウ
ム合金マトリツクス硬質粒子を分散させたもので
ある。 硬質粒子としては、Al2O3粒子、Al2O3・SiO2
粒子、SiC粒子、Si3N4粒子、ZrO2粒子、TiO2粒
子等のセラミツク粒子が用いられる。この場合、
硬質粒子の平均粒径Ｄは3μm≦Ｄ≦30μmに、ま
た添加量Ｌは0.5重量％≦Ｌ≦20重量％にそれぞ
れ設定される。 さらに硬質粒子の硬さHvは700≦Hv≦3000に
設定され、この硬さHvの範囲において、Ｋ＝（Ｌ
＋0.5）（Ｄ−１）のとき、 700≦Hv＜1000では、200＜Ｋ≦600、 1000≦Hv＜1500では、80＜Ｋ≦200、 1500≦Hv＜2000では、35＜Ｋ≦80、 2000≦Hv≦3000では、13≦Ｋ≦35 にそれぞれ設定される。 第１図は、硬質粒子の前記硬さHvの範囲にお
いて、その平均粒径と添加量との関係を示す。図
中、斜線で囲まれる範囲が本発明に該当する。 以下、具体例について説明する。 本発明合金におけるアルミニウム合金マトリツ
クス粉末として、Si 14.5重量％、Cu 2.5重量％、
Mg 0.5重量％、Fe 4.5重量％、Mn 2.0重量％お
よび残部が不可避不純物を含むAlである粉末を、
マトマイズ法を適用して製造した。 アルミニウム合金マトリツクス粉末に、表に
示す添加量にて各種平均粒径を持つ硬質粒子を第
１図に則つて配合し、以下に述べる各工程を経て
本発明合金〜を製造した。 即ち、アルミニウム合金マトリツクス粉末と各
硬質粒子とをＶ型ブレンダにて混合した後、各混
合粉末に冷間静水圧プレス成形法（CIP法）を適
用して圧粉体を得、次いで各圧粉体を、均熱炉内
に設置して所定時間保持し、その後各圧粉体に熱
間押出し加工を施して直径35mm、長さ400mmの丸
棒状に成形された本発明合金〜を得た。
【表】
比較のため、前記と同一組成のアルミニウム合
金粉末に、表に示す添加量にて各種平均粒径を
持つ硬質粒子を配合し、前記各工程と同一工程を
経て比較例合金〜を製造した。比較例合
金は、硬質粒子を含まず、アルミニウム合金
マトリツクスのみからなる。
金粉末に、表に示す添加量にて各種平均粒径を
持つ硬質粒子を配合し、前記各工程と同一工程を
経て比較例合金〜を製造した。比較例合
金は、硬質粒子を含まず、アルミニウム合金
マトリツクスのみからなる。
【表】
本発明合金〜および比較例合金〜
よりテストピースを切出し、各テストピースにつ
いて摺動摩耗試験を行つたところ表，の結果
が得られた。 摺動摩耗試験は、縦10mm、横10mm、厚さ５mmの
テストピースを、速度2.5m／secで回転する直径
135mmのシリコンクロム鋼（JIS SWOSC−浸炭
材）よりなる円盤に圧力200Kg／cm2を以て押圧し、
また潤滑油を５c.c.／minの条件で滴下し、摺動距
離18Kmに亘つて行われたもので、摩耗量はテスト
ピースおよび円盤における摺動部の試験前後の厚
み差（μm）を求めることにより測定された。な
お、前記シリコンクロム鋼は内燃機関用バルブス
プリング構成材料として用いられるものである。
よりテストピースを切出し、各テストピースにつ
いて摺動摩耗試験を行つたところ表，の結果
が得られた。 摺動摩耗試験は、縦10mm、横10mm、厚さ５mmの
テストピースを、速度2.5m／secで回転する直径
135mmのシリコンクロム鋼（JIS SWOSC−浸炭
材）よりなる円盤に圧力200Kg／cm2を以て押圧し、
また潤滑油を５c.c.／minの条件で滴下し、摺動距
離18Kmに亘つて行われたもので、摩耗量はテスト
ピースおよび円盤における摺動部の試験前後の厚
み差（μm）を求めることにより測定された。な
お、前記シリコンクロム鋼は内燃機関用バルブス
プリング構成材料として用いられるものである。
【表】
【表】
【表】
表，より明らかなように、本発明合金〜
は、比較例合金〜に比べて、それ自体
の摩耗量が少なく、また鋼製相手材である円盤の
摩耗を抑制するといつた、優秀な摺動特性を示
す。これはアルミニウム合金マトリツクスに分散
された硬質粒子の硬さ、粒径、添加量等を前記の
ように適正値に設定したことに起因する。 次に、本発明合金および比較例合金を用いて形
成された内燃機関用摺動部材の摺動特性について
説明する。 第２図は内燃機関Ｅの動弁系を示し、シリンダ
ヘツド１に摺動自在に取付けられた吸気バルブ２
の先端に、摺動部材としてのスプリングリテーナ
３が固着され、そのスプリングリテーナ３とシリ
ンダヘツド１との間に、同じく摺動部材としての
第１バルブスプリング４1と、その内側に存する
第２バルブスプリング４2とが縮設される。図中、
５はロツカアーム、６はカムシヤフトである。 機関の高速回転域においては、スプリングリテ
ーナ３と第１、第２バルブスプリング４1，４2と
の間に摺動が発生し、長時間の運転に伴いスプリ
ングリテーナ３および第１、第２バルブスプリン
グ４1，４2が摩耗する。 そこで、本発明合金，，，，，お
よび比較例合金，，，，を
用いてスプリングリテーナを形成し、実機耐久
試験を行つて、スプリングリテーナ３と第１バル
ブスプリング４1との摩耗量を測定したところ、
表，の結果が得られた。 摩耗量は、スプリングリテーナ３のバルブスプ
リング座部および第１バルブスプリング４1端部
の試験前後の厚み差（μm）を求めることにより
測定された。第１バルブスプリング４1は、シリ
コンクロム鋼（JIS SWOSC−Ｖ）より構成され
ている。
は、比較例合金〜に比べて、それ自体
の摩耗量が少なく、また鋼製相手材である円盤の
摩耗を抑制するといつた、優秀な摺動特性を示
す。これはアルミニウム合金マトリツクスに分散
された硬質粒子の硬さ、粒径、添加量等を前記の
ように適正値に設定したことに起因する。 次に、本発明合金および比較例合金を用いて形
成された内燃機関用摺動部材の摺動特性について
説明する。 第２図は内燃機関Ｅの動弁系を示し、シリンダ
ヘツド１に摺動自在に取付けられた吸気バルブ２
の先端に、摺動部材としてのスプリングリテーナ
３が固着され、そのスプリングリテーナ３とシリ
ンダヘツド１との間に、同じく摺動部材としての
第１バルブスプリング４1と、その内側に存する
第２バルブスプリング４2とが縮設される。図中、
５はロツカアーム、６はカムシヤフトである。 機関の高速回転域においては、スプリングリテ
ーナ３と第１、第２バルブスプリング４1，４2と
の間に摺動が発生し、長時間の運転に伴いスプリ
ングリテーナ３および第１、第２バルブスプリン
グ４1，４2が摩耗する。 そこで、本発明合金，，，，，お
よび比較例合金，，，，を
用いてスプリングリテーナを形成し、実機耐久
試験を行つて、スプリングリテーナ３と第１バル
ブスプリング４1との摩耗量を測定したところ、
表，の結果が得られた。 摩耗量は、スプリングリテーナ３のバルブスプ
リング座部および第１バルブスプリング４1端部
の試験前後の厚み差（μm）を求めることにより
測定された。第１バルブスプリング４1は、シリ
コンクロム鋼（JIS SWOSC−Ｖ）より構成され
ている。
【表】
【表】
【表】
表，から明らかなように、本発明合金，
等を用いたスプリングシテーナの場合は、それ
自体の摩耗量が少なく、また第１バルブスプリン
グの摩耗を抑制するといつた、優秀な摺動特性を
示す。これに対し比較例合金，等を用い
たスプリングリテーナの場合は、その耐摩耗性が
高過ぎて第１バルブスプリングの摩耗量が多くな
るか、またはスプリングリテーナの耐摩耗性が低
過ぎてその摩耗量が多くなるか、の何れかであ
り、その結果摺動特性が悪化する。 Ｃ 発明の効果 本発明によれば、アルミニウム合金マトリツク
スに、硬さ、粒径、添加量等を特定された硬質粒
子を分散させることにより、優れた耐摩耗性を有
し、それに伴い高面圧および高速摺動下で十分な
耐久性を発揮し、また鋼製相手材との組合せにお
いて優秀な摺動特性を示すアルミニウム合金を提
供することができる。
等を用いたスプリングシテーナの場合は、それ
自体の摩耗量が少なく、また第１バルブスプリン
グの摩耗を抑制するといつた、優秀な摺動特性を
示す。これに対し比較例合金，等を用い
たスプリングリテーナの場合は、その耐摩耗性が
高過ぎて第１バルブスプリングの摩耗量が多くな
るか、またはスプリングリテーナの耐摩耗性が低
過ぎてその摩耗量が多くなるか、の何れかであ
り、その結果摺動特性が悪化する。 Ｃ 発明の効果 本発明によれば、アルミニウム合金マトリツク
スに、硬さ、粒径、添加量等を特定された硬質粒
子を分散させることにより、優れた耐摩耗性を有
し、それに伴い高面圧および高速摺動下で十分な
耐久性を発揮し、また鋼製相手材との組合せにお
いて優秀な摺動特性を示すアルミニウム合金を提
供することができる。
第１図は、硬質粒子の硬さHv 700〜3000にお
いて硬質粒子の平均粒径と添加量との関係を示す
グラフ、第２図は内燃機関の動弁系を示す断面図
である。 ３……スプリングリテーナ、４1，４2……第
１、第２バルブスプリング。
いて硬質粒子の平均粒径と添加量との関係を示す
グラフ、第２図は内燃機関の動弁系を示す断面図
である。 ３……スプリングリテーナ、４1，４2……第
１、第２バルブスプリング。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ アルミニウム合金マトリツクスに硬質粒子を
分散させた合金であつて、前記硬質粒子の平均粒
径Ｄを3μm≦Ｄ≦30μmに、また添加量Ｌを0.5重
量％≦Ｌ≦20重量％にそれぞれ設定し、さらに前
記硬質粒子の硬さHvを700≦Hv＜1000に設定し、
該硬さHvの範囲においてＫ＝（Ｌ＋0.5）（Ｄ−
１）のとき、200＜Ｋ≦600に設定したことを特徴
とする耐摩耗性アルミニウム合金。 ２ アルミニウム合金マトリツクスに硬質粒子を
分散させた合金であつて、前記硬質粒子の平均粒
径Ｄを3μm≦Ｄ≦30μmに、また添加量Ｌを0.5重
量％≦Ｌ≦20重量％にそれぞれ設定し、さらに前
記硬質粒子の硬さHvを1000≦Hv＜1500に設定
し、該硬さHvの範囲においてＫ＝（Ｌ＋0.5）（Ｄ
−１）のとき、80＜Ｋ≦200に設定したことを特
徴とする耐摩耗性アルミニウム合金。 ３ アルミニウム合金マトリツクスに硬質粒子を
分散させた合金であつて、前記硬質粒子の平均粒
径Ｄを3μm≦Ｄ≦30μmに、また添加量Ｌを0.5重
量％≦Ｌ≦20重量％にそれぞれ設定し、さらに前
記硬質粒子の硬さHvを1500≦Hv＜2000に設定
し、該硬さHvの範囲においてＫ＝（Ｌ＋0.5）（Ｄ
−１）のとき、35＜Ｋ≦80に設定したことを特徴
とする耐摩耗性アルミニウム合金。 ４ アルミニウム合金マトリツクスに硬質粒子を
分散させた合金であつて、前記硬質粒子の平均粒
径Ｄを3μm≦Ｄ≦30μmに、また添加量Ｌを0.5重
量％≦Ｌ≦20重量％にそれぞれ設定し、さらに前
記硬質粒子の硬さHvを2000≦Hv＜3000に設定
し、該硬さHvの範囲においてＫ＝（Ｌ＋0.5）（Ｄ
−１）のとき、13＜Ｋ≦35に設定したことを特徴
とする耐摩耗性アルミニウム合金。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25337388A JPH02101140A (ja) | 1988-10-07 | 1988-10-07 | 耐摩耗性アルミニウム合金 |
| US07/414,692 US4989556A (en) | 1988-10-07 | 1989-09-28 | Valve spring retainer for valve operating mechanism for internal combustion engine |
| CA000614165A CA1327153C (en) | 1988-10-07 | 1989-09-28 | Valve spring retainer for valve operating mechanism for internal combustion engine |
| DE68915924T DE68915924T2 (de) | 1988-10-07 | 1989-10-06 | Ventilfederteller für eine Ventilantriebsvorrichtung für eine innere Brennkraftmaschine. |
| EP89310285A EP0363225B1 (en) | 1988-10-07 | 1989-10-06 | Valve spring retainer for valve operating mechanism for internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25337388A JPH02101140A (ja) | 1988-10-07 | 1988-10-07 | 耐摩耗性アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02101140A JPH02101140A (ja) | 1990-04-12 |
| JPH0541689B2 true JPH0541689B2 (ja) | 1993-06-24 |
Family
ID=17250455
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25337388A Granted JPH02101140A (ja) | 1988-10-07 | 1988-10-07 | 耐摩耗性アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02101140A (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5782441A (en) * | 1980-11-12 | 1982-05-22 | Manabu Kiuchi | Manufacture of grain reinforced composite material |
| JPS6270538A (ja) * | 1985-09-24 | 1987-04-01 | Agency Of Ind Science & Technol | セラミツクス粒子分散複合合金の製造方法 |
-
1988
- 1988-10-07 JP JP25337388A patent/JPH02101140A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02101140A (ja) | 1990-04-12 |
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