JPH0542476B2 - - Google Patents
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- JPH0542476B2 JPH0542476B2 JP25526584A JP25526584A JPH0542476B2 JP H0542476 B2 JPH0542476 B2 JP H0542476B2 JP 25526584 A JP25526584 A JP 25526584A JP 25526584 A JP25526584 A JP 25526584A JP H0542476 B2 JPH0542476 B2 JP H0542476B2
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- methane
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- distillation
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は油の分留方法の改良に関する。更に詳
しくは、原油の軽質油および重質油への分留、コ
ールタールの分留、水素化分解装置や水素化精製
装置からの生成油の分留、石炭液化油の分留、不
活性ガスを含む多成分系の分留、およびタールサ
ンド油、シエールオイルの分留等に適用できる分
留方法に関する。 （従来の技術） 従来の原油蒸留の概略のフローシートを第３図
に示す。 第３図において、ライン１からの原油１０１は
ライン２からの水蒸気１０２と混合された後加熱
炉３で350〜400℃に昇温され、蒸留塔４へ供給さ
れる。蒸留塔４の運転圧力は常圧付近である。蒸
留塔４塔底からさらにストリツピング用にライン
５から水蒸気１０３が注入され、原油はナフサ１
０４、灯油１０５、軽質軽油１０６、重質軽油１
０７および残渣油１０８に分留される。通常蒸留
塔４の塔頂よりナフサ、塔側より灯油、軽質軽
油、重質軽油、蒸留塔４の塔底より残渣油が取出
される。蒸留塔４の塔底より注入された水蒸気１
０３は塔頂を出て、凝縮器６に入り、冷却されて
凝縮槽７で凝縮され水となる。なお蒸留塔４の塔
頂から出た留出分は凝縮器６の前流でストリーム
と熱交換する（図示せず。）。水蒸気の凝縮に先だ
つての蒸留塔４の塔頂留分の熱交換温度が水蒸気
の露点近くなると蒸留塔４の塔頂で水蒸気が凝縮
し、塔頂材料の腐食の原因となるので露点より高
い温度で運転する。なお、原油には通常メタン、
エタンなどのガス（以後メタンリツチガスと称
す）が含まれており、凝縮槽７でオフガス１１０
として分離され、燃料として使用される。 （発明が解決しようとする問題点） 上述のように従来の分留方法によれば、蒸留塔
の塔頂での水蒸気の凝縮による腐食を避けるた
め、塔頂での熱交換温度を露点より高い温度で運
転するので熱回収が十分出来ない欠点があり、ま
たストリツピング用に系外から水蒸気を導入しな
ければならずかつその凝縮水の排水処理を必要と
するなどの難点を有する。 本発明は上述の従来方法の欠点を改良した産業
上有用な分留方法を提案するものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明は、例えば従来原油蒸留塔でストリツピ
ング用に使用されていた水蒸気の替りに、原油中
に含まれているメタンリツチガスを凝縮槽で分離
後蒸留塔に圧縮循環して使用するか、又はそれに
更に加えて系外からメタンを含むガスを供給して
メタン雰囲気下で分留を行い、原油を効率よく分
留する方法で、いわゆる油の分留において、油中
に含まれるメタン含有ガスを蒸留塔の塔頂から凝
縮器に導き、冷却凝縮させてメタンリツチガスを
分離した後、該メタンリツチガスを昇圧して蒸留
塔へ導入し、再循環使用することを特徴とするメ
タン雰囲気下での油の分留方法を提案するもので
ある。 なお、本発明の方法においては上記の循環メタ
ンリツチガスに更に系外からの少量のメタンを含
むガスを合流供給してもよいし、また、その供給
は蒸留塔のみならず加熱炉前流に供給しても同様
の効果を奏することができる。蒸留塔は一般に
は、圧力０〜100Kg／cm2Ｇ、温度100〜500℃で操
作される。本発明の方法を原油の蒸留に適用した
場合の１実施態様例の概略フローシートを第１図
に示す。 第１図において原油１０１は、ライン２８から
供給された少量メタン含有ガスと凝縮槽７で分離
され圧縮機８で昇圧されたメタンリツチガス１１
３との混合物とともに加熱炉３に導入され、350
〜400℃に昇温され、蒸留塔４へ供給される。蒸
留塔４の運転圧力は常圧付近である。蒸留塔４塔
底からストリツピング用に、凝縮槽７で塔頂留分
から分離され、圧縮機８で昇圧されたメタンリツ
チガス１１２が注入され、原油は軽質ナフサ１１
５、重質ナフサ１１４、灯油１０５、軽質軽油１
０６、重質軽油１０７および残渣油１０８に分留
される。蒸留塔４の塔頂からはメタンと軽質ナフ
サとを含む塔頂留分が留出し、この塔頂留分がス
トリームと熱交換した後（図示せず）凝縮器６に
入り、冷却されて凝縮し、凝縮槽７でメタンリツ
チガス１１１と軽質ナフサ１１５とに分離され
る。分離されたメタンリツチガス１１１は圧縮機
８で昇圧され１部メタンリツチガス１１２として
蒸留塔４の塔底に、また１部はメタンリツチガス
１１３として加熱炉３前流に供給され、再循環さ
れる。またその残部はオフガス１１６として系外
に取り出され燃料として使用される。なお蒸留塔
４の塔側からは重質ナフサ１１４、灯油１０５、
軽質軽油１０６、重質軽油１０７が回収され、塔
底からは残渣油１０８が取出される。 （作用） メタンリツチガスをストリツピング用に使用
し、蒸留塔をメタン雰囲気下で運転するため、蒸
留塔の塔頂留分の露点が低くなるので、腐食の問
題なしに、蒸留塔の塔頂での熱交換温度を下げて
運転することができる。 （実施例） 第２図は、本発明の実施例を説明するための概
略フローシートである。 第２図においてアラビアライト原油を原油導管
１１により加熱炉３に送るとともに原油導管１１
および蒸留塔４の塔底にメタンリツチガス導管
９，１０を通じて原油１m3当り24Nm3のメタンリ
ツチガス（加熱炉前流に10％、蒸留塔に90％）を
注入し、分留する。加熱炉３の出口温度346℃、
蒸留塔４の運転圧力は0.8Kg／cm2Ｇである。 この蒸留塔４（段数は42段）において分留され
た成分を第１表に示す。
しくは、原油の軽質油および重質油への分留、コ
ールタールの分留、水素化分解装置や水素化精製
装置からの生成油の分留、石炭液化油の分留、不
活性ガスを含む多成分系の分留、およびタールサ
ンド油、シエールオイルの分留等に適用できる分
留方法に関する。 （従来の技術） 従来の原油蒸留の概略のフローシートを第３図
に示す。 第３図において、ライン１からの原油１０１は
ライン２からの水蒸気１０２と混合された後加熱
炉３で350〜400℃に昇温され、蒸留塔４へ供給さ
れる。蒸留塔４の運転圧力は常圧付近である。蒸
留塔４塔底からさらにストリツピング用にライン
５から水蒸気１０３が注入され、原油はナフサ１
０４、灯油１０５、軽質軽油１０６、重質軽油１
０７および残渣油１０８に分留される。通常蒸留
塔４の塔頂よりナフサ、塔側より灯油、軽質軽
油、重質軽油、蒸留塔４の塔底より残渣油が取出
される。蒸留塔４の塔底より注入された水蒸気１
０３は塔頂を出て、凝縮器６に入り、冷却されて
凝縮槽７で凝縮され水となる。なお蒸留塔４の塔
頂から出た留出分は凝縮器６の前流でストリーム
と熱交換する（図示せず。）。水蒸気の凝縮に先だ
つての蒸留塔４の塔頂留分の熱交換温度が水蒸気
の露点近くなると蒸留塔４の塔頂で水蒸気が凝縮
し、塔頂材料の腐食の原因となるので露点より高
い温度で運転する。なお、原油には通常メタン、
エタンなどのガス（以後メタンリツチガスと称
す）が含まれており、凝縮槽７でオフガス１１０
として分離され、燃料として使用される。 （発明が解決しようとする問題点） 上述のように従来の分留方法によれば、蒸留塔
の塔頂での水蒸気の凝縮による腐食を避けるた
め、塔頂での熱交換温度を露点より高い温度で運
転するので熱回収が十分出来ない欠点があり、ま
たストリツピング用に系外から水蒸気を導入しな
ければならずかつその凝縮水の排水処理を必要と
するなどの難点を有する。 本発明は上述の従来方法の欠点を改良した産業
上有用な分留方法を提案するものである。 （問題点を解決するための手段） 本発明は、例えば従来原油蒸留塔でストリツピ
ング用に使用されていた水蒸気の替りに、原油中
に含まれているメタンリツチガスを凝縮槽で分離
後蒸留塔に圧縮循環して使用するか、又はそれに
更に加えて系外からメタンを含むガスを供給して
メタン雰囲気下で分留を行い、原油を効率よく分
留する方法で、いわゆる油の分留において、油中
に含まれるメタン含有ガスを蒸留塔の塔頂から凝
縮器に導き、冷却凝縮させてメタンリツチガスを
分離した後、該メタンリツチガスを昇圧して蒸留
塔へ導入し、再循環使用することを特徴とするメ
タン雰囲気下での油の分留方法を提案するもので
ある。 なお、本発明の方法においては上記の循環メタ
ンリツチガスに更に系外からの少量のメタンを含
むガスを合流供給してもよいし、また、その供給
は蒸留塔のみならず加熱炉前流に供給しても同様
の効果を奏することができる。蒸留塔は一般に
は、圧力０〜100Kg／cm2Ｇ、温度100〜500℃で操
作される。本発明の方法を原油の蒸留に適用した
場合の１実施態様例の概略フローシートを第１図
に示す。 第１図において原油１０１は、ライン２８から
供給された少量メタン含有ガスと凝縮槽７で分離
され圧縮機８で昇圧されたメタンリツチガス１１
３との混合物とともに加熱炉３に導入され、350
〜400℃に昇温され、蒸留塔４へ供給される。蒸
留塔４の運転圧力は常圧付近である。蒸留塔４塔
底からストリツピング用に、凝縮槽７で塔頂留分
から分離され、圧縮機８で昇圧されたメタンリツ
チガス１１２が注入され、原油は軽質ナフサ１１
５、重質ナフサ１１４、灯油１０５、軽質軽油１
０６、重質軽油１０７および残渣油１０８に分留
される。蒸留塔４の塔頂からはメタンと軽質ナフ
サとを含む塔頂留分が留出し、この塔頂留分がス
トリームと熱交換した後（図示せず）凝縮器６に
入り、冷却されて凝縮し、凝縮槽７でメタンリツ
チガス１１１と軽質ナフサ１１５とに分離され
る。分離されたメタンリツチガス１１１は圧縮機
８で昇圧され１部メタンリツチガス１１２として
蒸留塔４の塔底に、また１部はメタンリツチガス
１１３として加熱炉３前流に供給され、再循環さ
れる。またその残部はオフガス１１６として系外
に取り出され燃料として使用される。なお蒸留塔
４の塔側からは重質ナフサ１１４、灯油１０５、
軽質軽油１０６、重質軽油１０７が回収され、塔
底からは残渣油１０８が取出される。 （作用） メタンリツチガスをストリツピング用に使用
し、蒸留塔をメタン雰囲気下で運転するため、蒸
留塔の塔頂留分の露点が低くなるので、腐食の問
題なしに、蒸留塔の塔頂での熱交換温度を下げて
運転することができる。 （実施例） 第２図は、本発明の実施例を説明するための概
略フローシートである。 第２図においてアラビアライト原油を原油導管
１１により加熱炉３に送るとともに原油導管１１
および蒸留塔４の塔底にメタンリツチガス導管
９，１０を通じて原油１m3当り24Nm3のメタンリ
ツチガス（加熱炉前流に10％、蒸留塔に90％）を
注入し、分留する。加熱炉３の出口温度346℃、
蒸留塔４の運転圧力は0.8Kg／cm2Ｇである。 この蒸留塔４（段数は42段）において分留され
た成分を第１表に示す。
【表】
この分離状態をASTM曲線により第４図に示
す。この実施例の結果から、塔頂留分の水蒸気露
点は従来法の95℃に対し50℃、凝縮器負荷は従来
法を100とすれば56となり、著しい凝縮器負荷の
軽減が出来た。すなわち、原油蒸留において、水
蒸気注入する事なく分留が達成され、凝縮器負荷
は従来のものの56％でしかも、腐食が抑えられる
ので通常の炭素鋼を採用出来る事が判明した。 （発明の効果） 本発明の方法によれば次の効果を奏することが
できる。 (1) メタン雰囲気下で分留することにより、蒸留
塔塔頂での腐食を防止でき、かつ塔頂温度を下
げて運転できるので熱回収を向上させることが
できる。 (2) 従来法では蒸留塔の塔底で注入した水蒸気は
塔頂で凝縮し、凝縮器の負荷が大きかつたが本
発明の方法ではメタンリツチガスの顕熱のみを
取除けばよく凝縮器負荷が著しく低減出来る。 (3) 系外からのストリツピング用の水蒸気の導入
が不要となり、かつ、凝縮水の排水処理も低減
される。 (4) 蒸留塔の塔底から注入するメタンリツチガス
を圧縮機で圧縮循環する事により、循環量を任
意に選べる利点がある。 (5) 本発明の方法を原油の蒸留に適用した場合蒸
留塔の塔底より注入するメタンリツチガスを塔
頂で分離、圧縮循環する事により、メタンリツ
チガスの循環量を任意に選ぶ事が出来、重質ナ
フサ、灯油、軽質軽油、重質軽油および残渣油
を一本の蒸留塔で分留出来、軽質ナフサは凝縮
槽で回収出来る。
す。この実施例の結果から、塔頂留分の水蒸気露
点は従来法の95℃に対し50℃、凝縮器負荷は従来
法を100とすれば56となり、著しい凝縮器負荷の
軽減が出来た。すなわち、原油蒸留において、水
蒸気注入する事なく分留が達成され、凝縮器負荷
は従来のものの56％でしかも、腐食が抑えられる
ので通常の炭素鋼を採用出来る事が判明した。 （発明の効果） 本発明の方法によれば次の効果を奏することが
できる。 (1) メタン雰囲気下で分留することにより、蒸留
塔塔頂での腐食を防止でき、かつ塔頂温度を下
げて運転できるので熱回収を向上させることが
できる。 (2) 従来法では蒸留塔の塔底で注入した水蒸気は
塔頂で凝縮し、凝縮器の負荷が大きかつたが本
発明の方法ではメタンリツチガスの顕熱のみを
取除けばよく凝縮器負荷が著しく低減出来る。 (3) 系外からのストリツピング用の水蒸気の導入
が不要となり、かつ、凝縮水の排水処理も低減
される。 (4) 蒸留塔の塔底から注入するメタンリツチガス
を圧縮機で圧縮循環する事により、循環量を任
意に選べる利点がある。 (5) 本発明の方法を原油の蒸留に適用した場合蒸
留塔の塔底より注入するメタンリツチガスを塔
頂で分離、圧縮循環する事により、メタンリツ
チガスの循環量を任意に選ぶ事が出来、重質ナ
フサ、灯油、軽質軽油、重質軽油および残渣油
を一本の蒸留塔で分留出来、軽質ナフサは凝縮
槽で回収出来る。
第１図は本発明の方法を原油の蒸留に適用した
場合の実施態様例のフローシート、第２図は本発
明の実施例のフローシート、第３図は従来の方法
による原油の蒸留のフローシート第４図は本発明
の実施例の留出油のASTM曲線である。 ３……加熱炉、４……蒸留塔、６……凝縮器、
７……凝縮槽、８……圧縮機。
場合の実施態様例のフローシート、第２図は本発
明の実施例のフローシート、第３図は従来の方法
による原油の蒸留のフローシート第４図は本発明
の実施例の留出油のASTM曲線である。 ３……加熱炉、４……蒸留塔、６……凝縮器、
７……凝縮槽、８……圧縮機。
Claims (1)
- １ 油の分留において、油中に含まれるメタン含
有ガスを蒸留塔の塔頂から凝縮器に導き、冷却凝
縮させ、メタンリツチガスを分離した後該メタン
リツチガスを昇圧して蒸留塔へ導入し、再循環使
用することを特徴とするメタン雰囲気下での油の
分留方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25526584A JPS61133289A (ja) | 1984-12-03 | 1984-12-03 | メタン雰囲気下での油の分留方法 |
| EP19850730158 EP0186617B1 (en) | 1984-12-03 | 1985-12-02 | Method for fractionating oil under methane atmosphere |
| CN85108736A CN85108736B (zh) | 1984-12-03 | 1985-12-02 | 甲烷气氛下的石油分馏方法 |
| DE8585730158T DE3562271D1 (en) | 1984-12-03 | 1985-12-02 | Method for fractionating oil under methane atmosphere |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25526584A JPS61133289A (ja) | 1984-12-03 | 1984-12-03 | メタン雰囲気下での油の分留方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61133289A JPS61133289A (ja) | 1986-06-20 |
| JPH0542476B2 true JPH0542476B2 (ja) | 1993-06-28 |
Family
ID=17276345
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25526584A Granted JPS61133289A (ja) | 1984-12-03 | 1984-12-03 | メタン雰囲気下での油の分留方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0186617B1 (ja) |
| JP (1) | JPS61133289A (ja) |
| CN (1) | CN85108736B (ja) |
| DE (1) | DE3562271D1 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0699694B2 (ja) * | 1985-11-20 | 1994-12-07 | 三菱重工業株式会社 | 原油の蒸留方法 |
| RU2193438C2 (ru) * | 2000-11-13 | 2002-11-27 | Волгоградский государственный технический университет | Способ непрерывной ректификации растворов |
| US7172686B1 (en) | 2002-11-14 | 2007-02-06 | The Board Of Regents Of The University Of Oklahoma | Method of increasing distillates yield in crude oil distillation |
| RU2556006C1 (ru) * | 2014-01-10 | 2015-07-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Астраханский государственный технический университет" | Способ ректификации углеводородных смесей |
| US10421917B2 (en) * | 2017-11-22 | 2019-09-24 | Meg Energy Corp. | Steamless hydrocarbon processing (upgrading) facility with multiple and integrated uses of non-condensable gas for hydrocarbon processing |
| CN109628133B (zh) * | 2018-12-12 | 2021-04-27 | 中石化炼化工程（集团）股份有限公司 | 一种降低常顶冷却系统腐蚀的常压蒸馏法 |
| JP2024051520A (ja) * | 2022-09-30 | 2024-04-11 | コスモ石油株式会社 | 蒸留方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3996129A (en) * | 1975-05-12 | 1976-12-07 | Universal Oil Products Company | Reaction product effluent separation process |
| SU724558A1 (ru) * | 1978-06-27 | 1980-03-30 | Харьковский Ордена Ленина Политехнический Институт Им. В.И.Ленина | Способ переработки нефт ного сырь |
-
1984
- 1984-12-03 JP JP25526584A patent/JPS61133289A/ja active Granted
-
1985
- 1985-12-02 CN CN85108736A patent/CN85108736B/zh not_active Expired
- 1985-12-02 EP EP19850730158 patent/EP0186617B1/en not_active Expired
- 1985-12-02 DE DE8585730158T patent/DE3562271D1/de not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0186617B1 (en) | 1988-04-20 |
| DE3562271D1 (en) | 1988-05-26 |
| JPS61133289A (ja) | 1986-06-20 |
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