JPH0545285A - パーテイキユレート連続分析装置 - Google Patents
パーテイキユレート連続分析装置Info
- Publication number
- JPH0545285A JPH0545285A JP3231195A JP23119591A JPH0545285A JP H0545285 A JPH0545285 A JP H0545285A JP 3231195 A JP3231195 A JP 3231195A JP 23119591 A JP23119591 A JP 23119591A JP H0545285 A JPH0545285 A JP H0545285A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- sample
- flow path
- span
- concentration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】パーティキュレート中の sof, dry soot, sulf
ate を分離して連続的に定量分析を行うことができるパ
ーティキュレート連続分析装置を提供すること。 【構成】赤外線ガス分析計７にサンプル流路１を流れる
スパンガスＰS とリファレンス流路２を流れるスパンガ
スＰR が同流量で供給されるように、互いの流量調整弁
８，９を調節した後、サンプル流路１を流れるサンプル
ガスとリファレンス流路２を流れるパーティキュレート
が除去されたリファレンスガスＲが、加熱燃焼炉６に導
入され、その後、赤外線ガス分析計７において、両流路
１，２の燃焼ガスのガス濃度が検出される。
ate を分離して連続的に定量分析を行うことができるパ
ーティキュレート連続分析装置を提供すること。 【構成】赤外線ガス分析計７にサンプル流路１を流れる
スパンガスＰS とリファレンス流路２を流れるスパンガ
スＰR が同流量で供給されるように、互いの流量調整弁
８，９を調節した後、サンプル流路１を流れるサンプル
ガスとリファレンス流路２を流れるパーティキュレート
が除去されたリファレンスガスＲが、加熱燃焼炉６に導
入され、その後、赤外線ガス分析計７において、両流路
１，２の燃焼ガスのガス濃度が検出される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はディーゼルエンジン排気
ガス中のパーティキュレート（すす等の微粒子状物質）
を定量分析するパーティキュレート連続分析装置に関す
る。
ガス中のパーティキュレート（すす等の微粒子状物質）
を定量分析するパーティキュレート連続分析装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ディーゼルエンジン排気ガス中のパーテ
ィキュレートの測定方法としては、ディーゼルエンジン
から排出される定容量の高温排気ガスをガス流路中に導
入し、このガス流路中に設けられた捕集フィルタによっ
て、パーティキュレートを捕集し、該フィルタを精密天
秤等で秤量してパーティキュレート捕集前のフィルタと
の重量差に基づいて定量分析を行うフィルタ捕集・天秤
秤量法が一般に知られている。
ィキュレートの測定方法としては、ディーゼルエンジン
から排出される定容量の高温排気ガスをガス流路中に導
入し、このガス流路中に設けられた捕集フィルタによっ
て、パーティキュレートを捕集し、該フィルタを精密天
秤等で秤量してパーティキュレート捕集前のフィルタと
の重量差に基づいて定量分析を行うフィルタ捕集・天秤
秤量法が一般に知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記フ
ィルタ捕集・天秤秤量法においては、フィルタに吸着し
た水分が測定誤差として大きく影響するため、フィルタ
中の水分のみを取り除く温度での加熱処理が必要とな
る。
ィルタ捕集・天秤秤量法においては、フィルタに吸着し
た水分が測定誤差として大きく影響するため、フィルタ
中の水分のみを取り除く温度での加熱処理が必要とな
る。
【０００４】また、パーティキュレート中には通常有機
溶媒に溶解する sof(soluble organic fraction)と称さ
れる揮発性ＨＣ成分、dry sootと称されるＣ成分、sulf
ate等が含まれており、（イ） sofは有機溶媒抽出、
（ロ）sulfate は蒸溜水またはイオンクロマト用溶離液
にて抽出測定しなければならない。そのため、全測定を
完了するには長時間を要し、また、作業自体に非常に熟
練性が要求されるため、分析結果に個人差が生ずる欠点
があった。
溶媒に溶解する sof(soluble organic fraction)と称さ
れる揮発性ＨＣ成分、dry sootと称されるＣ成分、sulf
ate等が含まれており、（イ） sofは有機溶媒抽出、
（ロ）sulfate は蒸溜水またはイオンクロマト用溶離液
にて抽出測定しなければならない。そのため、全測定を
完了するには長時間を要し、また、作業自体に非常に熟
練性が要求されるため、分析結果に個人差が生ずる欠点
があった。
【０００５】その上、パーティキュレートを捕集したフ
ィルタはガス流路から取り外さなければならず、したが
って、連続測定を行うことができないといった不都合も
ある。
ィルタはガス流路から取り外さなければならず、したが
って、連続測定を行うことができないといった不都合も
ある。
【０００６】そこで、パーティキュレートの連続測定方
法として、フィルターにパーティキュレートを採取する
ときの質量変化をパイプなどの曲げ共振周波数の変化と
して検出する瞬時微粒子濃度計（ＴＥＯＭ）やパーティ
キュレートに光を照射し、その透過度を測定するハート
リッジ式スモークメータなどが開発されている。
法として、フィルターにパーティキュレートを採取する
ときの質量変化をパイプなどの曲げ共振周波数の変化と
して検出する瞬時微粒子濃度計（ＴＥＯＭ）やパーティ
キュレートに光を照射し、その透過度を測定するハート
リッジ式スモークメータなどが開発されている。
【０００７】しかし、上記方法においては、 sofとdry
sootとを区別して測定することができず、また、ごく一
般に用いられているフィルタ捕集・天秤秤量法との相関
が不充分であるなど問題点も多い。
sootとを区別して測定することができず、また、ごく一
般に用いられているフィルタ捕集・天秤秤量法との相関
が不充分であるなど問題点も多い。
【０００８】本発明は、上述の事柄に留意してなされた
もので、その目的とするところは、熟練者でなくても短
時間、且つ、高精度にパーティキュレート中のsof, dry
soot, sulfate を分離して連続的に定量分析を行うこ
とができるパーティキュレート連続分析装置を提供する
ことにある。
もので、その目的とするところは、熟練者でなくても短
時間、且つ、高精度にパーティキュレート中のsof, dry
soot, sulfate を分離して連続的に定量分析を行うこ
とができるパーティキュレート連続分析装置を提供する
ことにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
め、本発明は、ディーゼルエンジンからの排気ガスが定
容量供給されるサンプル流路と、前記サンプル流路から
分岐し、サンプルガス中に含まれるパーティキュレート
を捕集するフィルタを備えてなるリファレンス流路と、
当該サンプル流路とリファレンス流路を流れるサンプル
ガスおよびリファレンスガスを加熱する加熱燃焼炉と、
この加熱燃焼炉を経た燃焼ガスを分析する分析計とを備
え、サンプルガスおよびリファレンスガスにおけるＨ2
Ｏ濃度の差、ＣＯ2 濃度の差、ＳＯ2 濃度の差からサン
プルガス中のＨＣ，Ｃ，Ｓの各濃度を求めるように構成
したパーティキュレート連続分析装置であって、前記サ
ンプル流路とリファレンス流路にスパンガスを供給する
スパンガス供給路と、ガス流量調整用の流量調整弁とを
設け、前記分析計のスパン校正時に、サンプル流路を流
れるスパンガスとリファレンス流路を流れるスパンガス
との流量が等しくなるように流量調整弁を調整するよう
にした点に特徴がある。
め、本発明は、ディーゼルエンジンからの排気ガスが定
容量供給されるサンプル流路と、前記サンプル流路から
分岐し、サンプルガス中に含まれるパーティキュレート
を捕集するフィルタを備えてなるリファレンス流路と、
当該サンプル流路とリファレンス流路を流れるサンプル
ガスおよびリファレンスガスを加熱する加熱燃焼炉と、
この加熱燃焼炉を経た燃焼ガスを分析する分析計とを備
え、サンプルガスおよびリファレンスガスにおけるＨ2
Ｏ濃度の差、ＣＯ2 濃度の差、ＳＯ2 濃度の差からサン
プルガス中のＨＣ，Ｃ，Ｓの各濃度を求めるように構成
したパーティキュレート連続分析装置であって、前記サ
ンプル流路とリファレンス流路にスパンガスを供給する
スパンガス供給路と、ガス流量調整用の流量調整弁とを
設け、前記分析計のスパン校正時に、サンプル流路を流
れるスパンガスとリファレンス流路を流れるスパンガス
との流量が等しくなるように流量調整弁を調整するよう
にした点に特徴がある。
【００１０】
【作用】上記特徴構成によれば、溶媒抽出等の処理を必
要とせずに、 sof，dry soot，sulfate を分離して定量
分析を行うことができ、また、精密天秤や有機溶媒を使
用する必要がないため、分析結果に個人差が生ずること
がなく、熟練者でなくても高精度な測定を行うことがで
きる。その上、ディーゼルエンジンから排出される排気
ガスに対して連続的に測定することができるので、過渡
運転時などにおけるパティキュレートの排出特性を実時
間で測定することができる。
要とせずに、 sof，dry soot，sulfate を分離して定量
分析を行うことができ、また、精密天秤や有機溶媒を使
用する必要がないため、分析結果に個人差が生ずること
がなく、熟練者でなくても高精度な測定を行うことがで
きる。その上、ディーゼルエンジンから排出される排気
ガスに対して連続的に測定することができるので、過渡
運転時などにおけるパティキュレートの排出特性を実時
間で測定することができる。
【００１１】さらに、分析計のスパン校正時に、両流路
を流れるスパンガスの流量を等しくなるように調整して
あるので、測定時におけるサンプルガスとリファレンス
ガスの流量差によって生ずる出力誤差が無くなり、高精
度な測定が可能となる。
を流れるスパンガスの流量を等しくなるように調整して
あるので、測定時におけるサンプルガスとリファレンス
ガスの流量差によって生ずる出力誤差が無くなり、高精
度な測定が可能となる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
すると、図１は本発明に係るパーティキュレート連続分
析装置の構成を概略的に示す模式図である。
すると、図１は本発明に係るパーティキュレート連続分
析装置の構成を概略的に示す模式図である。
【００１３】同図において、１はディーゼルエンジンか
らの排気ガス（サンプルガスＳ）が定容量流れるサンプ
ル流路、２はサンプル流路１から点Ａにおいて分岐した
リファレンス流路で、このリファレンス流路２には、フ
ィルタホルダ４内に装着された捕集フィルタ３が設けて
あり、サンプルガスＳに含まれるパーティキュレートは
ここで捕集される。捕集フィルタ３は例えば不純物の少
ない石英やテフロン等よりなる。５はリファレンス流路
２とむだ容積を同じにするために載置されたフィルタホ
ルダ４と同型のフィルタホルダ（ダミー）であり、この
フィルタホルダ５内にはフィルタは装着されていない。
らの排気ガス（サンプルガスＳ）が定容量流れるサンプ
ル流路、２はサンプル流路１から点Ａにおいて分岐した
リファレンス流路で、このリファレンス流路２には、フ
ィルタホルダ４内に装着された捕集フィルタ３が設けて
あり、サンプルガスＳに含まれるパーティキュレートは
ここで捕集される。捕集フィルタ３は例えば不純物の少
ない石英やテフロン等よりなる。５はリファレンス流路
２とむだ容積を同じにするために載置されたフィルタホ
ルダ４と同型のフィルタホルダ（ダミー）であり、この
フィルタホルダ５内にはフィルタは装着されていない。
【００１４】１’は後述するガス分析計のスパン校正時
に、サンプル流路１とリファレンス流路２にスパンガス
Ｐ（例えばＣＯ2 ガスなど）を供給するためのスパンガ
ス供給路であり、例えば三方弁24を切替えることによっ
て、サンプルガスＳとスパンガスＰとの切替えができる
ように構成してある。
に、サンプル流路１とリファレンス流路２にスパンガス
Ｐ（例えばＣＯ2 ガスなど）を供給するためのスパンガ
ス供給路であり、例えば三方弁24を切替えることによっ
て、サンプルガスＳとスパンガスＰとの切替えができる
ように構成してある。
【００１５】６は例えば電気抵抗炉などからなる加熱燃
焼炉であり、図外のデータ処理装置などによって炉内を
一定時間所定の温度に保つ温度ホールドおよび〜1000℃
程度までの昇温加熱ができるように構成してある。
焼炉であり、図外のデータ処理装置などによって炉内を
一定時間所定の温度に保つ温度ホールドおよび〜1000℃
程度までの昇温加熱ができるように構成してある。
【００１６】７は加熱燃焼炉６を経た燃焼ガスを検出す
るための例えば差量測定方式の赤外線ガス分析計（以
下、単にガス分析計と云う）である。８，９は、サンプ
ル流路１およびリファレンス流路２を流れてガス分析計
７に供給されるガスの流量制御装置としての流量調整弁
であり、例えばマスフローコントローラが用いられる。
なお、10はバイパス用ポンプである。
るための例えば差量測定方式の赤外線ガス分析計（以
下、単にガス分析計と云う）である。８，９は、サンプ
ル流路１およびリファレンス流路２を流れてガス分析計
７に供給されるガスの流量制御装置としての流量調整弁
であり、例えばマスフローコントローラが用いられる。
なお、10はバイパス用ポンプである。
【００１７】上記ガス分析計７は図２に示すように、互
いに独立した光路を有するサンプル用セル11とリファレ
ンス用セル12の一側に光源13,14を配置すると共に、、
他側に例えばＨ2 Ｏ, ＣＯ2 ，ＳＯ2 などの複数のガス
を同時に検出するためのＨ2 Ｏ検出器15、ＣＯ2 検出器
16、ＳＯ2 検出器17を互いに光学的に直列に配置して構
成されている。18はセル11，12と光源13, 14との間に設
けられ図外の駆動機構によって回転するように構成され
た変調用チョッパである。
いに独立した光路を有するサンプル用セル11とリファレ
ンス用セル12の一側に光源13,14を配置すると共に、、
他側に例えばＨ2 Ｏ, ＣＯ2 ，ＳＯ2 などの複数のガス
を同時に検出するためのＨ2 Ｏ検出器15、ＣＯ2 検出器
16、ＳＯ2 検出器17を互いに光学的に直列に配置して構
成されている。18はセル11，12と光源13, 14との間に設
けられ図外の駆動機構によって回転するように構成され
た変調用チョッパである。
【００１８】19は各検出器12，13，14からの出力信号を
増幅するためのプリアンプ、20は出力信号としてのガス
濃度を演算処理するための演算回路、25はガス濃度を表
示するための表示器である。
増幅するためのプリアンプ、20は出力信号としてのガス
濃度を演算処理するための演算回路、25はガス濃度を表
示するための表示器である。
【００１９】再び図１において、21は両セル11，12（図
２参照）からのガスを排出するための流路で、この排出
流路21にはクリティカルフローベンチュリー22と排出用
ポンプ23とが直列接続して設けられている。
２参照）からのガスを排出するための流路で、この排出
流路21にはクリティカルフローベンチュリー22と排出用
ポンプ23とが直列接続して設けられている。
【００２０】而して、この分析装置によるパーティキュ
レートの定量分析方法を説明すると、まず、スパン校正
を行うため、サンプル流路１とリファレンス流路２にス
パンガスＰを導入するように三方弁24を設定する。そし
て、図外のガスボンベなどからスパンガスＰを導入する
ことにより、両流路１，２を流れるスパンガスＰS,ＰR
は、それぞれ両流路１，２間におけるフィルタ３の有無
などに依存した流量で分析計７に供給される。
レートの定量分析方法を説明すると、まず、スパン校正
を行うため、サンプル流路１とリファレンス流路２にス
パンガスＰを導入するように三方弁24を設定する。そし
て、図外のガスボンベなどからスパンガスＰを導入する
ことにより、両流路１，２を流れるスパンガスＰS,ＰR
は、それぞれ両流路１，２間におけるフィルタ３の有無
などに依存した流量で分析計７に供給される。
【００２１】図３は、ガス分析計７における両流路１，
２からのスパンガスＰS とスパンガスＰR の濃度ＱPS，
ＱPRをそれぞれ相対的な時間関係で示したものである。
この例では、サンプル流路１を流れるスパンガスＰS の
流量がリファレンス流路２を流れるスパンガスＰR の流
量より大きい場合、すなわち、スパンガスＰS がスパン
ガスＰR より、時間差ｔ1 分だけ速く分析計７に供給さ
れる場合であり、その結果として、同じスパンガスＰの
濃度差を取るにも拘らず、表示器25はゼロではなく、同
図に示すような誤差を伴った出力値が表示される（スパ
ンガスＰS の流量がスパンガスＰR の流量より小さい場
合も同様の誤差が生じる）。
２からのスパンガスＰS とスパンガスＰR の濃度ＱPS，
ＱPRをそれぞれ相対的な時間関係で示したものである。
この例では、サンプル流路１を流れるスパンガスＰS の
流量がリファレンス流路２を流れるスパンガスＰR の流
量より大きい場合、すなわち、スパンガスＰS がスパン
ガスＰR より、時間差ｔ1 分だけ速く分析計７に供給さ
れる場合であり、その結果として、同じスパンガスＰの
濃度差を取るにも拘らず、表示器25はゼロではなく、同
図に示すような誤差を伴った出力値が表示される（スパ
ンガスＰS の流量がスパンガスＰR の流量より小さい場
合も同様の誤差が生じる）。
【００２２】この誤差を補正するため、ガス分析計７に
スパンガスＰS およびスパンガスＰ R が互いに時間遅れ
を生じることなく同期して、すなわち、同流量で供給さ
れるように、例えば表示器25の出力値をチェックしなが
ら、互いの流量調整弁８，９を調節する。
スパンガスＰS およびスパンガスＰ R が互いに時間遅れ
を生じることなく同期して、すなわち、同流量で供給さ
れるように、例えば表示器25の出力値をチェックしなが
ら、互いの流量調整弁８，９を調節する。
【００２３】この結果を図４に示す。同図におけるスパ
ンガスＰS 、スパンガスＰR は互いに時間遅れを生じる
ことなく同期して、すなわち、同流量で分析計７に供給
されるので、表示器25における出力はほぼゼロとなる。
ンガスＰS 、スパンガスＰR は互いに時間遅れを生じる
ことなく同期して、すなわち、同流量で分析計７に供給
されるので、表示器25における出力はほぼゼロとなる。
【００２４】スパン校正後は、三方弁24を切替えてディ
ーゼルエンジンからのサンプルガスＳを導入し、このサ
ンプル流路１を流れるサンプルガスＳの一部は、点Ａに
おいてリファレンス流路２に分岐され、捕集フィルタ３
を通過する際、含有するパーティキュレートが除去され
てリファレンスガスＲとなり、加熱燃焼炉６に導入され
る。そして、残りのサンプルガスＳはそのままダミー用
のフィルタホルダ５を経て、同じく加熱燃焼炉６に導入
される。
ーゼルエンジンからのサンプルガスＳを導入し、このサ
ンプル流路１を流れるサンプルガスＳの一部は、点Ａに
おいてリファレンス流路２に分岐され、捕集フィルタ３
を通過する際、含有するパーティキュレートが除去され
てリファレンスガスＲとなり、加熱燃焼炉６に導入され
る。そして、残りのサンプルガスＳはそのままダミー用
のフィルタホルダ５を経て、同じく加熱燃焼炉６に導入
される。
【００２５】加熱燃焼炉１の内部は、例えば1000℃程度
に加熱され、ＣＯ，ＨＣ成分は酸化されてＣＯ2 ，Ｈ2
Ｏとなり、Ｓ成分も同様に酸化されてＳＯ2 となる。そ
の後両流路１，２の燃焼ガスは、先程のスパン校正時に
おける流量調整弁８，９の調整によって、同流量でそれ
ぞれサンプル用セル11とリファレンス用セル12に供給さ
れる。
に加熱され、ＣＯ，ＨＣ成分は酸化されてＣＯ2 ，Ｈ2
Ｏとなり、Ｓ成分も同様に酸化されてＳＯ2 となる。そ
の後両流路１，２の燃焼ガスは、先程のスパン校正時に
おける流量調整弁８，９の調整によって、同流量でそれ
ぞれサンプル用セル11とリファレンス用セル12に供給さ
れる。
【００２６】そして、両セル11，12に光源13, 14から赤
外光を照射することにより、セル11，12を通過する赤外
光は、セル11，12内で所定の吸収を受けた後、Ｈ2 Ｏ検
出器15、ＣＯ2 検出器16、ＳＯ2 検出器17により、サン
プルガスＳ、リファレンスガスＲ中におけるＨ2 Ｏ，Ｃ
Ｏ2 ，ＳＯ2 の各ガスの濃度差（たとえばサンプルガス
Ｓ中のＨ2 ＯとリファレンスガスＲ中のＨ2 Ｏとの濃度
差。ＣＯ2 ，ＳＯ2 についても同様である。）が検出さ
れる。
外光を照射することにより、セル11，12を通過する赤外
光は、セル11，12内で所定の吸収を受けた後、Ｈ2 Ｏ検
出器15、ＣＯ2 検出器16、ＳＯ2 検出器17により、サン
プルガスＳ、リファレンスガスＲ中におけるＨ2 Ｏ，Ｃ
Ｏ2 ，ＳＯ2 の各ガスの濃度差（たとえばサンプルガス
Ｓ中のＨ2 ＯとリファレンスガスＲ中のＨ2 Ｏとの濃度
差。ＣＯ2 ，ＳＯ2 についても同様である。）が検出さ
れる。
【００２７】ここで、ＨおよびＣ成分は排気ガス、即
ち、燃料の種類によってその原子数比がほぼ推測でき
る。したがって、下記の数１に示す関係式と前記検出器
15，16，17によって検出されたＨ2 Ｏ濃度（サンプルガ
スＳおよびリファレンスガスＲにおけるＨ2 Ｏ濃度の
差）、ＣＯ2 濃度（サンプルガスＳおよびリファレンス
ガスＲにおけるＣＯ2 濃度の差）、ＳＯ2 濃度（サンプ
ルガスＳおよびリファレンスガスＲにおけるＳＯ2 濃度
の差）から数１中のａ，ｂ，ｃつまりＣ（dry soot），
ＨＣ（sof ），およびＳの濃度を求めることができる。
ち、燃料の種類によってその原子数比がほぼ推測でき
る。したがって、下記の数１に示す関係式と前記検出器
15，16，17によって検出されたＨ2 Ｏ濃度（サンプルガ
スＳおよびリファレンスガスＲにおけるＨ2 Ｏ濃度の
差）、ＣＯ2 濃度（サンプルガスＳおよびリファレンス
ガスＲにおけるＣＯ2 濃度の差）、ＳＯ2 濃度（サンプ
ルガスＳおよびリファレンスガスＲにおけるＳＯ2 濃度
の差）から数１中のａ，ｂ，ｃつまりＣ（dry soot），
ＨＣ（sof ），およびＳの濃度を求めることができる。
【００２８】
【数１】
【００２９】なお、上記数１中、ａはＣ濃度つまりdry
sootの濃度、ｂはＨＣ濃度つまりsof の濃度、ｃはＳ濃
度、ｘは燃料の種類に応じて予め設定したsof における
ＨとＣとの原子数の比、α，βはａ，ｂ，ｃに対し過剰
となる酸素の濃度である。
sootの濃度、ｂはＨＣ濃度つまりsof の濃度、ｃはＳ濃
度、ｘは燃料の種類に応じて予め設定したsof における
ＨとＣとの原子数の比、α，βはａ，ｂ，ｃに対し過剰
となる酸素の濃度である。
【００３０】つまり、ＨおよびＣの原子数比ｘと、Ｈ2
Ｏ，ＣＯ2 ，ＳＯ2 濃度より、ディーゼルエンジン排気
ガス中のsof, soot, sulfateの濃度をそれぞれ分離して
求めることができる。
Ｏ，ＣＯ2 ，ＳＯ2 濃度より、ディーゼルエンジン排気
ガス中のsof, soot, sulfateの濃度をそれぞれ分離して
求めることができる。
【００３１】以上、本実施例では、分析計として差量測
定方式の赤外線ガス分析計を用いた場合について説明し
たが、これに限らず、たとえば実願昭６０−８５１０５
号の明細書、図面に開示されているような流体変調方式
の多成分測定用赤外線ガス分析計などを用いてもよい。
定方式の赤外線ガス分析計を用いた場合について説明し
たが、これに限らず、たとえば実願昭６０−８５１０５
号の明細書、図面に開示されているような流体変調方式
の多成分測定用赤外線ガス分析計などを用いてもよい。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
溶媒抽出等の前処理を必要とせずに、sof，dry soot，s
ulfate を分離して定量分析を行うことができ、また、
精密天秤や有機溶媒を使用する必要がないため、分析結
果に個人差が生ずることがなく、熟練者でなくても高精
度な測定を行うことができる。その上、ディーゼルエン
ジンから排出される排気ガスに対して連続的に測定する
ことができるので、過渡運転時などにおけるパーティキ
ュレートの排出特性を実時間で測定することができる。
溶媒抽出等の前処理を必要とせずに、sof，dry soot，s
ulfate を分離して定量分析を行うことができ、また、
精密天秤や有機溶媒を使用する必要がないため、分析結
果に個人差が生ずることがなく、熟練者でなくても高精
度な測定を行うことができる。その上、ディーゼルエン
ジンから排出される排気ガスに対して連続的に測定する
ことができるので、過渡運転時などにおけるパーティキ
ュレートの排出特性を実時間で測定することができる。
【００３３】さらに、分析計のスパン校正時に、両流路
を流れるスパンガスの流量を等しくなるように調整して
あるので、測定時におけるサンプルガスとリファレンス
ガスの流量差によって生ずる出力誤差が無くなり、高精
度な測定が可能となる。
を流れるスパンガスの流量を等しくなるように調整して
あるので、測定時におけるサンプルガスとリファレンス
ガスの流量差によって生ずる出力誤差が無くなり、高精
度な測定が可能となる。
【図１】パーティキュレート分析装置の全体構成図であ
る。
る。
【図２】赤外線ガス分析計を模式的に示す図である。
【図３】赤外線ガス分析計におけるスパンガスの到達時
間とその出力結果を示す図である。
間とその出力結果を示す図である。
【図４】同じく、赤外線ガス分析計におけるスパンガス
の到達時間とその出力結果を示す図である。
の到達時間とその出力結果を示す図である。
１…サンプル流路、１’…スパンガス供給路、２…リフ
ァレンス流路、３…フィルタ、６…加熱燃焼炉、７…ガ
ス分析計、８，９…流量調整弁。
ァレンス流路、３…フィルタ、６…加熱燃焼炉、７…ガ
ス分析計、８，９…流量調整弁。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 上坂 博二 京都市南区吉祥院宮の東町２番地 株式会 社堀場製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】 ディーゼルエンジンからの排気ガスが定
容量供給されるサンプル流路と、前記サンプル流路から
分岐し、サンプルガス中に含まれるパーティキュレート
を捕集するフィルタを備えてなるリファレンス流路と、
当該サンプル流路とリファレンス流路を流れるサンプル
ガスおよびリファレンスガスを加熱する加熱燃焼炉と、
この加熱燃焼炉を経た燃焼ガスを分析する分析計とを備
え、サンプルガスおよびリファレンスガスにおけるＨ2
Ｏ濃度の差、ＣＯ2濃度の差、ＳＯ2 濃度の差からサン
プルガス中のＨＣ，Ｃ，Ｓの各濃度を求めるように構成
したパーティキュレート連続分析装置であって、前記サ
ンプル流路とリファレンス流路にスパンガスを供給する
スパンガス供給路と、ガス流量調整用の流量調整弁とを
設け、前記分析計のスパン校正時に、サンプル流路を流
れるスパンガスとリファレンス流路を流れるスパンガス
との流量が等しくなるように流量調整弁を調整するよう
にしたことを特徴とするパーティキュレート連続分析装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3231195A JPH0545285A (ja) | 1991-08-17 | 1991-08-17 | パーテイキユレート連続分析装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3231195A JPH0545285A (ja) | 1991-08-17 | 1991-08-17 | パーテイキユレート連続分析装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0545285A true JPH0545285A (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16919832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3231195A Pending JPH0545285A (ja) | 1991-08-17 | 1991-08-17 | パーテイキユレート連続分析装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0545285A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109254108A (zh) * | 2017-07-12 | 2019-01-22 | 株式会社堀场制作所 | 分析装置和分析方法 |
| WO2019043690A1 (en) * | 2017-08-29 | 2019-03-07 | Oridion Medical 1987 Ltd. | DEVICE, SYSTEM AND METHOD FOR THERMAL CAPNOGRAPHY |
-
1991
- 1991-08-17 JP JP3231195A patent/JPH0545285A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109254108A (zh) * | 2017-07-12 | 2019-01-22 | 株式会社堀场制作所 | 分析装置和分析方法 |
| WO2019043690A1 (en) * | 2017-08-29 | 2019-03-07 | Oridion Medical 1987 Ltd. | DEVICE, SYSTEM AND METHOD FOR THERMAL CAPNOGRAPHY |
| US11524130B2 (en) | 2017-08-29 | 2022-12-13 | Oridion Medical 1987 Ltd. | Device, system and method for thermal capnography |
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