JPH0550882B2 - - Google Patents
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- JPH0550882B2 JPH0550882B2 JP60008430A JP843085A JPH0550882B2 JP H0550882 B2 JPH0550882 B2 JP H0550882B2 JP 60008430 A JP60008430 A JP 60008430A JP 843085 A JP843085 A JP 843085A JP H0550882 B2 JPH0550882 B2 JP H0550882B2
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- reflector
- mirror
- horn
- reflecting mirror
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q19/00—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic
- H01Q19/02—Details
- H01Q19/021—Means for reducing undesirable effects
- H01Q19/028—Means for reducing undesirable effects for reducing the cross polarisation
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- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明はアンテナ装置に関し、特に交差偏波
成分を消去する鏡面修整形オフセツトアンテナの
改良に関するものである。
成分を消去する鏡面修整形オフセツトアンテナの
改良に関するものである。
第５図は従来一般に用いられている鏡面修整形
オフセツトアンテナの一例を示す構成図であつ
て、円錐ホーン１、副反射鏡としての双曲面鏡
２、主反射鏡としてのパラボラ３とによつて構成
されており、円錐ホーン１の中心軸に沿う光線は
双曲面鏡２上の点S0で反射して、パラボラ３上の
点M0に向うようになつている。そして、この点
M0で反射した光線は、パラボラ３の鏡軸４と平
行な方向に進む。また、双曲面２の焦点は点F1，
F2となつており、点F1は円錐ホーン１の移送中
心と一致し、F2はパラボラ３の焦点と一致して
いる。
オフセツトアンテナの一例を示す構成図であつ
て、円錐ホーン１、副反射鏡としての双曲面鏡
２、主反射鏡としてのパラボラ３とによつて構成
されており、円錐ホーン１の中心軸に沿う光線は
双曲面鏡２上の点S0で反射して、パラボラ３上の
点M0に向うようになつている。そして、この点
M0で反射した光線は、パラボラ３の鏡軸４と平
行な方向に進む。また、双曲面２の焦点は点F1，
F2となつており、点F1は円錐ホーン１の移送中
心と一致し、F2はパラボラ３の焦点と一致して
いる。
このようにして構成されたオフセツトアンテナ
においては、交差編波成分を消去する鏡面系が直
交偏波使用の点から要求されている。ここで、円
錐ホーン１において交差偏波成分が発生していな
くても、主および副反射鏡がオフセツト形鏡面で
あるために交差偏波成分が発生してしまう。この
場合、主、副反射鏡で発生される交差編波成分の
量が等しく、かつ極性が逆であれば全体としての
発生量は零となる。この様子を示したものが第６
図ａ〜ｄであつて、ホーン１の開口面上の電界分
布は第６図ａに示すように一方向のみの成分とな
つて、交差偏波成分が零である。この電界分布の
副反射鏡または主反射鏡に入射して変換された電
界分布は第６図ｂ，ｃに示すように上記ホーン１
の電界方向と直交する成分、すなわち交差偏波成
分をもつているものとなる。しかし、この場合に
おける交差偏波成分は極性が互いに逆であるた
め、各発生量が等しい場合には第６図ｄに示すよ
うに全体としての電界分布はホーン１の電界方向
成分だけとなる。このように、各鏡面で発生する
交差偏波成分が等量まで、かつ極性が逆となるよ
うに鏡面パラメータの関係を与えたものが交差偏
波消去条件と言われているものである。そして、
この場合における消去条件は第７図で示すように
なる。一般に、副反射鏡および主反射鏡において
発生される交差偏波成分C20，C30は複素量であつ
て、交差偏波成分C20を実数とし、交差偏波成分
C20とC30の位相差をφとしている。いま、円錐ホ
ーン１からの放射波をガウスビームとし、副反射
鏡および主反射鏡におけるビーム半径をξ2，ξ3と
すれば、｜Ci0｜（ｉ＝２、３）は次にようになる。
においては、交差編波成分を消去する鏡面系が直
交偏波使用の点から要求されている。ここで、円
錐ホーン１において交差偏波成分が発生していな
くても、主および副反射鏡がオフセツト形鏡面で
あるために交差偏波成分が発生してしまう。この
場合、主、副反射鏡で発生される交差編波成分の
量が等しく、かつ極性が逆であれば全体としての
発生量は零となる。この様子を示したものが第６
図ａ〜ｄであつて、ホーン１の開口面上の電界分
布は第６図ａに示すように一方向のみの成分とな
つて、交差偏波成分が零である。この電界分布の
副反射鏡または主反射鏡に入射して変換された電
界分布は第６図ｂ，ｃに示すように上記ホーン１
の電界方向と直交する成分、すなわち交差偏波成
分をもつているものとなる。しかし、この場合に
おける交差偏波成分は極性が互いに逆であるた
め、各発生量が等しい場合には第６図ｄに示すよ
うに全体としての電界分布はホーン１の電界方向
成分だけとなる。このように、各鏡面で発生する
交差偏波成分が等量まで、かつ極性が逆となるよ
うに鏡面パラメータの関係を与えたものが交差偏
波消去条件と言われているものである。そして、
この場合における消去条件は第７図で示すように
なる。一般に、副反射鏡および主反射鏡において
発生される交差偏波成分C20，C30は複素量であつ
て、交差偏波成分C20を実数とし、交差偏波成分
C20とC30の位相差をφとしている。いま、円錐ホ
ーン１からの放射波をガウスビームとし、副反射
鏡および主反射鏡におけるビーム半径をξ2，ξ3と
すれば、｜Ci0｜（ｉ＝２、３）は次にようになる。
｜Ci0｜＝ξi／fi0tanσi0／２ ……(1)
ここで、f20，f30はレンズ系に置き換えた場合
の副および主反射鏡の焦点距離であり、σ20，σ30
は第５図における点S0，M0における入射光線と
反射光線とのなす角度である。交差偏波消去条件
には、幾何光学的条件と波動的条件があり、幾何
光学的条件は電波の波長が鏡面に比べ非常に小さ
いときに適用される条件で、位相差が0°、180°、
｜C20｜＝｜C30｜のいずれかであるので、信号の
合成には単純に和をとるか差をとればよい。
の副および主反射鏡の焦点距離であり、σ20，σ30
は第５図における点S0，M0における入射光線と
反射光線とのなす角度である。交差偏波消去条件
には、幾何光学的条件と波動的条件があり、幾何
光学的条件は電波の波長が鏡面に比べ非常に小さ
いときに適用される条件で、位相差が0°、180°、
｜C20｜＝｜C30｜のいずれかであるので、信号の
合成には単純に和をとるか差をとればよい。
波動的条件は幾何光学的条件の場合と異なり、
電波の波長が鏡面に比べ非常に小さいといえない
ときに適用される条件で、電波の波長と各鏡面間
の距離との関係による信号の位相差を考慮して設
計する必要がある。
電波の波長が鏡面に比べ非常に小さいといえない
ときに適用される条件で、電波の波長と各鏡面間
の距離との関係による信号の位相差を考慮して設
計する必要がある。
しかし、上記従来のアンテナ装置のように、２
枚鏡形式においては、副反射鏡が10波長以下の場
合、位相差φは180°とならず、｜Ci0｜の値に関係
なく全体の発生量を零にすることができず、波動
的な交差偏波消去条件が存在しないことになる。
枚鏡形式においては、副反射鏡が10波長以下の場
合、位相差φは180°とならず、｜Ci0｜の値に関係
なく全体の発生量を零にすることができず、波動
的な交差偏波消去条件が存在しないことになる。
以上は副および主反射鏡ともに二次曲面系を有
するものとしたが、修整鏡面系であつても幾何光
学的交差偏波消去条件だけが成立する。第８図は
鏡面修整した後の鏡面形状を破線で示すものであ
つて、ホーン１の中心軸に沿う光線は副反射鏡上
の点S0と角度σ20は点S′0と角度σ2に、また主反射
鏡の点M0と角度σ30は点M′0と角度σ3に移動する。
同様に焦点F2はF′2に移動し、これらが変化した
パラメータを式(1)に代入して、｜Ci｜を求めるこ
とができ、これによつて二次曲面系と同様に幾何
光学的な条件を求めることができる。
するものとしたが、修整鏡面系であつても幾何光
学的交差偏波消去条件だけが成立する。第８図は
鏡面修整した後の鏡面形状を破線で示すものであ
つて、ホーン１の中心軸に沿う光線は副反射鏡上
の点S0と角度σ20は点S′0と角度σ2に、また主反射
鏡の点M0と角度σ30は点M′0と角度σ3に移動する。
同様に焦点F2はF′2に移動し、これらが変化した
パラメータを式(1)に代入して、｜Ci｜を求めるこ
とができ、これによつて二次曲面系と同様に幾何
光学的な条件を求めることができる。
しかしながら、上記従来のアンテナ装置は、波
動的な交差偏波成分を消去することができないと
いう問題点があつた。
動的な交差偏波成分を消去することができないと
いう問題点があつた。
従つて、この発明によるアンテナ装置は、上記
問題を解消するためになされたものであつて、波
動的に交差編波成分を消去することを目的とする
ものである。
問題を解消するためになされたものであつて、波
動的に交差編波成分を消去することを目的とする
ものである。
よつて、この発明に係るアンテナ装置は、ホー
ンから放射される電波を反射する集束反射鏡（以
下、反射鏡＃１）、副反射鏡（以下、反射鏡＃２）
および主反射鏡（以下、反射鏡＃３）とを備え、
上記反射鏡＃１は二次曲面により構成し、波長を
λ、上記ホーンから放射された電波の上記反射鏡
＃ｉ（ｉ＝１、２、３）におけるビーム半径をξi、
反射鏡＃ｉで反射したビームのビームウエスト位
置におけるビーム半径をi+1、ホーンの中心軸
に沿つた光線に対し、ビームウエスト位置から反
射鏡＃ｉおよび反射鏡＃（ｉ＋１）までの距離を
それぞれZ2i、Z2i+1、反射鏡＃ｉにおける入射光
線と反射光線のなす角度をσi、反射鏡＃ｉに当た
る点の付近の対称面内の鏡面形状を用いてレンズ
系に置換えた焦点距離をfiと定義するとき、下記
の式をほぼ満足するように、ホーンの中心軸に沿
つた光線に対し、ホーンの開口から反射鏡＃１ま
での距離、反射鏡＃１，＃２、及び＃３における
鏡面間距離、入射光線と反射光線のなす角度、光
線のあたる点の付近の対称面内の鏡面形状を決定
したことを特徴とするアンテナ装置である。
ンから放射される電波を反射する集束反射鏡（以
下、反射鏡＃１）、副反射鏡（以下、反射鏡＃２）
および主反射鏡（以下、反射鏡＃３）とを備え、
上記反射鏡＃１は二次曲面により構成し、波長を
λ、上記ホーンから放射された電波の上記反射鏡
＃ｉ（ｉ＝１、２、３）におけるビーム半径をξi、
反射鏡＃ｉで反射したビームのビームウエスト位
置におけるビーム半径をi+1、ホーンの中心軸
に沿つた光線に対し、ビームウエスト位置から反
射鏡＃ｉおよび反射鏡＃（ｉ＋１）までの距離を
それぞれZ2i、Z2i+1、反射鏡＃ｉにおける入射光
線と反射光線のなす角度をσi、反射鏡＃ｉに当た
る点の付近の対称面内の鏡面形状を用いてレンズ
系に置換えた焦点距離をfiと定義するとき、下記
の式をほぼ満足するように、ホーンの中心軸に沿
つた光線に対し、ホーンの開口から反射鏡＃１ま
での距離、反射鏡＃１，＃２、及び＃３における
鏡面間距離、入射光線と反射光線のなす角度、光
線のあたる点の付近の対称面内の鏡面形状を決定
したことを特徴とするアンテナ装置である。
C1cosφi＋C2−C3cosφ2＝０
C1sinφ1＋C3sinφ2＝０
ここで、
Ci＝ξi／fitanσi／２
φi＝tan-1〔Z2i+1／ｋ（ξi+1）2〕−tan-1〔Z2i／
ｋ（ξi+1）2〕 （ｉ＝１、２、３） ｋ＝2π／λ ［作用］ この発明におけるアンテナ装置は、ビームウエ
スト位置等を考慮して各鏡面の配置、曲率半径等
（波動的条件）を決定することにより、鏡面の大
きさが波長に比べて十分小さい（例えば10波長以
下）アンテナ装置において、波動的な交差編波成
分を消去することができる。
ｋ（ξi+1）2〕 （ｉ＝１、２、３） ｋ＝2π／λ ［作用］ この発明におけるアンテナ装置は、ビームウエ
スト位置等を考慮して各鏡面の配置、曲率半径等
（波動的条件）を決定することにより、鏡面の大
きさが波長に比べて十分小さい（例えば10波長以
下）アンテナ装置において、波動的な交差編波成
分を消去することができる。
第１図は本発明によるアンテナ装置の一実施例
を示す概略構成図であつて、第５図と同一部分は
同一記号を用いて示してある。同図において５は
修整副反射鏡、６は修整主反射鏡、７は集束反射
鏡である。ここで、ホーン１の軸に沿う光線は、
双曲面であるオフセツト鏡面としての集束反射鏡
７上の点Q0で反射した後に、第８図の場合と同
様に点S0′，M0′を経て空間に向う。ここで、点
Q0における入射光線と反射光線とのなす角度を
σ1とし、集束反射鏡７、修整副反射鏡５、修整主
反射鏡６をレンズ系に置き換えたときの焦点距離
を各々f1，f2，f3とし、かつ鏡面番号を＃1，＃2，
＃3とする。なお、ホーン１からの放射波をガウ
スビームとし、＃i（ｉ＝１、２、３）における
ビーム半径をξiとする。
を示す概略構成図であつて、第５図と同一部分は
同一記号を用いて示してある。同図において５は
修整副反射鏡、６は修整主反射鏡、７は集束反射
鏡である。ここで、ホーン１の軸に沿う光線は、
双曲面であるオフセツト鏡面としての集束反射鏡
７上の点Q0で反射した後に、第８図の場合と同
様に点S0′，M0′を経て空間に向う。ここで、点
Q0における入射光線と反射光線とのなす角度を
σ1とし、集束反射鏡７、修整副反射鏡５、修整主
反射鏡６をレンズ系に置き換えたときの焦点距離
を各々f1，f2，f3とし、かつ鏡面番号を＃1，＃2，
＃3とする。なお、ホーン１からの放射波をガウ
スビームとし、＃i（ｉ＝１、２、３）における
ビーム半径をξiとする。
このとき、３枚の鏡面系で発生する交差編波レ
ベルのピーク値Cmは次のようになる。
ベルのピーク値Cmは次のようになる。
Cm＝10logCreal＋Cing／ｅ、（dB）
Creal＝C1cosφ1＋C2−C3cosφ2
Cing＝C1sinφ1＋C3sinφ2 ……(2)
ここで、ｅ＝2.718、Ciは鏡面＃iで発生する交
差編波成分であり、φiは鏡面＃2での交差編波成
分を基準とした鏡面＃1，＃3での成分に対する位
相差であつて次式で与えられた。
差編波成分であり、φiは鏡面＃2での交差編波成
分を基準とした鏡面＃1，＃3での成分に対する位
相差であつて次式で与えられた。
Ci＝ξi／fitanσi／２
φi＝tan-1〔Z2i+1／ｋ（ξi+1）2〕−tan-1〔Z2i／
ｋ（ξi+1）2〕 Ｋ＝2π／λ ……(3) ここで、λは波長、i+1は鏡面＃iで反射した
ビームのウエスト位置におけるビーム半径、Z2i、
Z2i+1はビームウエスト位置から鏡面＃i、＃（ｉ
＋１）までの距離である。また、ホーン１の開口
径をA0、長さをN0、ホーン開口面から鏡面＃1ま
での距離をW0、鏡面＃iと鏡面＃(i+1)との距離を
Wi、ホーンの開口面におけるビーム半径ををξ0、
波面の曲率径をR0、鏡面＃iにおける入射波面の
曲率半径をR2i-1、反射波面の曲率半径をR2iとす
る。ここで、ξ0，R0とA0，N6には次の関係があ
る。
ｋ（ξi+1）2〕 Ｋ＝2π／λ ……(3) ここで、λは波長、i+1は鏡面＃iで反射した
ビームのウエスト位置におけるビーム半径、Z2i、
Z2i+1はビームウエスト位置から鏡面＃i、＃（ｉ
＋１）までの距離である。また、ホーン１の開口
径をA0、長さをN0、ホーン開口面から鏡面＃1ま
での距離をW0、鏡面＃iと鏡面＃(i+1)との距離を
Wi、ホーンの開口面におけるビーム半径ををξ0、
波面の曲率径をR0、鏡面＃iにおける入射波面の
曲率半径をR2i-1、反射波面の曲率半径をR2iとす
る。ここで、ξ0，R0とA0，N6には次の関係があ
る。
ξ0＝aA0、R0＝N0 ……(4)
いま、ホーン１をEH11モード励振のコルゲー
トホーンとすれば、αは0.322になる。
トホーンとすれば、αは0.322になる。
このように、ホーン１の緒元を与え、かつ式(3)
のCiを零にする条件から、各鏡面の設計パラメー
タが次のように決定される。
のCiを零にする条件から、各鏡面の設計パラメー
タが次のように決定される。
1＝ξ0／√１＋v0 2，v0＝kξ0 2／R0
Z0＝R0／１＋１／v0 2、Z1＝Z0＋W0
ξ1＝1√１＋1 2、v1＝Z1／kξ1 2……(5)
、R1＝Z1（１＋１／v1 2）
１／f1＝１／R1−１／R2 ……(6)
2＝ξ1／√１＋v2 2、v2＝kξ1 2／R2
Z2＝R2／１＋１／v2 2，Z3＝Z2＋W1
ξ2＝2√１＋3 2、v3＝Z3／kξ2 2……(7)
R3＝Z3（１＋１／v3 2）
R4＝〔R22／ξ2 2−W1／ξ1 2 R11／f1
R2／（R2＋W1）〕W2／W2／ξ2 2（R11／f1＋R22／R3）＋
W1／ξ1 2 R11／f1 R2／（R2＋W1）、Rii＝ξitanσi／
２ １／f2＝１／R3−１／R4 ……(8) 3＝ξ2／√１＋v4 2 1v4＝kξ2 2／R4 Z4＝R4／１＋１／v4 2、Z5＝Z4＋W2 ξ3＝3√１＋5 2、v5＝Z5／kξ3 2……(9) R5＝Z5（１＋１／v5 2） １／f3＝１／R5 tanσ3／２＝R11／f1＋R22／f2／ξ3／f3 ……(10) そして、式(5)〜(10)に示すように鏡面系のパラメ
ータを決定した場合における交差偏波成分は第２
図に示すように消去される。
R2／（R2＋W1）〕W2／W2／ξ2 2（R11／f1＋R22／R3）＋
W1／ξ1 2 R11／f1 R2／（R2＋W1）、Rii＝ξitanσi／
２ １／f2＝１／R3−１／R4 ……(8) 3＝ξ2／√１＋v4 2 1v4＝kξ2 2／R4 Z4＝R4／１＋１／v4 2、Z5＝Z4＋W2 ξ3＝3√１＋5 2、v5＝Z5／kξ3 2……(9) R5＝Z5（１＋１／v5 2） １／f3＝１／R5 tanσ3／２＝R11／f1＋R22／f2／ξ3／f3 ……(10) そして、式(5)〜(10)に示すように鏡面系のパラメ
ータを決定した場合における交差偏波成分は第２
図に示すように消去される。
なお、レンズ系に置き換えた場合の焦点距離fi
のうち、f1は鏡面＃1が二次曲面であることから
容易に定まるが、f2，f3は鏡面＃2，＃3が修整鏡
面のため明確にはならない。しかし、修整鏡面は
異なる定数をもつ二次曲面群として表示すること
ができることが報告されており、また、交差偏波
成分の発生量は鏡面の中心部における鏡面形状に
関与することが知られていることから、第１図の
点S0′，M0′における対称面内における二次曲面系
の定数を用いればよい。この二次曲面系の定数は
第３図を用いて次のように求めることができる。
ここで、５，６，７は第１図と同一であり、８は
ホーン１の集束反射鏡７によるイメージホーンで
ある。このイメージホーン８の開口径をA0′、長
さをN0′とすれば、これらは次式から求めること
ができる。
のうち、f1は鏡面＃1が二次曲面であることから
容易に定まるが、f2，f3は鏡面＃2，＃3が修整鏡
面のため明確にはならない。しかし、修整鏡面は
異なる定数をもつ二次曲面群として表示すること
ができることが報告されており、また、交差偏波
成分の発生量は鏡面の中心部における鏡面形状に
関与することが知られていることから、第１図の
点S0′，M0′における対称面内における二次曲面系
の定数を用いればよい。この二次曲面系の定数は
第３図を用いて次のように求めることができる。
ここで、５，６，７は第１図と同一であり、８は
ホーン１の集束反射鏡７によるイメージホーンで
ある。このイメージホーン８の開口径をA0′、長
さをN0′とすれば、これらは次式から求めること
ができる。
１／f1＝１／W0−１／W0′＝１／W0＋N0−１／W′0＋
N′0 A′0＝A0｜W0′／W0｜ ……(11) ここで、f1，W0，A0，N0が既知であるために
イメージホーン８の緒元が求まる。そして、この
イメージホーン８を用いて対称面内の鏡面系を示
したのが第４図である。ここで、一次放射器は第
３図で示したイメージホーン８であつて、鏡面を
修整する前の二次曲面系において９は回転対称形
副反射鏡、１０は回転対称主反射鏡である。ま
た、鏡面修整御の鏡面系において１１は回転対称
形修整副反射鏡、１２は回転対称形修整主反射鏡
である。このような回転対称系において二次曲線
系を初期値として与えることによつて要求する開
口分布が定まれば、鏡面修整系の決定が行なえる
ことが知られている。ここで、開口径Dmは第３
図、第４図とも同一である。
N′0 A′0＝A0｜W0′／W0｜ ……(11) ここで、f1，W0，A0，N0が既知であるために
イメージホーン８の緒元が求まる。そして、この
イメージホーン８を用いて対称面内の鏡面系を示
したのが第４図である。ここで、一次放射器は第
３図で示したイメージホーン８であつて、鏡面を
修整する前の二次曲面系において９は回転対称形
副反射鏡、１０は回転対称主反射鏡である。ま
た、鏡面修整御の鏡面系において１１は回転対称
形修整副反射鏡、１２は回転対称形修整主反射鏡
である。このような回転対称系において二次曲線
系を初期値として与えることによつて要求する開
口分布が定まれば、鏡面修整系の決定が行なえる
ことが知られている。ここで、開口径Dmは第３
図、第４図とも同一である。
なお、上記実施例においては、副反射鏡、主反
射鏡を修整鏡面としたが二次曲面であつてもよ
い。また、上記実施例において、副反射鏡５とホ
ーン１との間に１枚の集束反射鏡７を設けたがＮ
枚の集束反射鏡を設けた場合にも同様の効果が得
られるものであつて、この場合には（Ｎ−１）枚
の集束反射鏡によるホーンのイメージを上記実施
例のホーンに置き換えればよい。
射鏡を修整鏡面としたが二次曲面であつてもよ
い。また、上記実施例において、副反射鏡５とホ
ーン１との間に１枚の集束反射鏡７を設けたがＮ
枚の集束反射鏡を設けた場合にも同様の効果が得
られるものであつて、この場合には（Ｎ−１）枚
の集束反射鏡によるホーンのイメージを上記実施
例のホーンに置き換えればよい。
説明したように、この発明によるアンテナ装置
においては、ビームウエスト位置等を考慮して各
鏡面の配置、曲率半径等（波動的条件）を決定す
ることにより、鏡面の大きさが波長に比べて十分
小さい（例えば10波長以下）アンテナ装置におい
て、波動的に交差偏波成分を消去することが出来
る優れた効果を有する。
においては、ビームウエスト位置等を考慮して各
鏡面の配置、曲率半径等（波動的条件）を決定す
ることにより、鏡面の大きさが波長に比べて十分
小さい（例えば10波長以下）アンテナ装置におい
て、波動的に交差偏波成分を消去することが出来
る優れた効果を有する。
第１図はこの発明によるアンテナ装置の一実施
例を示す概略構成図、第２図、第３図、第４図は
第１図に示すアンテナ装置の動作を説明するため
の構成図、第５図は従来のアンテナ装置の一例を
示す概略構成図、第６図、第７図、第８図は従来
のアンテナ装置の動作を説明するための構成図で
ある。 １……ホーン、２……双曲面鏡、３……パラボ
ラ、４……鏡軸、５……修整副反射鏡、６……修
整主反射鏡、７……集束反射鏡、８……イメージ
ホーン、９……回転対称形（２次）副反射鏡、１
０……回転対称形（２次）主反射鏡、１１……回
転対称形修整副反射鏡、１２……回転対称形修整
主反射鏡。なお、図中同一または相当部分は同一
記号を用いて示してある。
例を示す概略構成図、第２図、第３図、第４図は
第１図に示すアンテナ装置の動作を説明するため
の構成図、第５図は従来のアンテナ装置の一例を
示す概略構成図、第６図、第７図、第８図は従来
のアンテナ装置の動作を説明するための構成図で
ある。 １……ホーン、２……双曲面鏡、３……パラボ
ラ、４……鏡軸、５……修整副反射鏡、６……修
整主反射鏡、７……集束反射鏡、８……イメージ
ホーン、９……回転対称形（２次）副反射鏡、１
０……回転対称形（２次）主反射鏡、１１……回
転対称形修整副反射鏡、１２……回転対称形修整
主反射鏡。なお、図中同一または相当部分は同一
記号を用いて示してある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 中心軸をもつホーンと、このホーンから放射
される電波を反射する集束反射鏡（以下、反射鏡
＃１）、副反射鏡（以下、反射鏡＃２）および主
反射鏡（以下、反射鏡＃３）とを備え、上記反射
鏡＃２および上記反射鏡＃３を該反射鏡＃３の開
口面において要求される開口分布が得られる曲面
とするアンテナ装置において、上記反射鏡＃１は
二次曲面により構成し、波長をλ、上記ホーンか
ら放射された電波の上記反射鏡＃ｉ（ｉ＝１、２、
３）におけるビーム半径をξi、反射鏡＃ｉで反射
したビームのビームウエスト位置におけるビーム
半径をi+1、ホーンの中心軸に沿つた光線に対
し、ビームウエスト位置から反射鏡＃ｉおよび反
射鏡＃（ｉ＋１）までの距離をそれぞれZ2i、
Z2i+1、反射鏡＃ｉにおける入射光線と反射光線
のなす角度をσi、反射鏡＃ｉに当たる点の付近の
対称面内の鏡面形状を用いてレンズ系に置換えた
焦点距離をfiと定義するとき、下記の式をほぼ満
足するように、ホーンの中心軸に沿つた光線に対
し、ホーンの開口から反射鏡＃１までの距離、反
射鏡＃１，＃２、及び＃３における鏡面間距離、
入射光線と反射光線のなす角度、光線のあたる点
の付近の対称面内の鏡面形状を決定したことを特
徴とするアンテナ装置。 C1cosφi＋C2−C3cosφ2＝０ C1sinφ1＋C3sinφ2＝０ ここで、 Ci＝ξi／fitanσi／２ φi＝tan-1〔Z2i+1／ｋ（ξi+1）2〕−tan-1〔Z2i／
ｋ（ξi+1）2〕 （ｉ＝１、２、３） ｋ＝2π／λ ２ 集束反射鏡を複数枚の二次曲面系に置き換え
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
アンテナ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP843085A JPS61169004A (ja) | 1985-01-22 | 1985-01-22 | アンテナ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP843085A JPS61169004A (ja) | 1985-01-22 | 1985-01-22 | アンテナ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61169004A JPS61169004A (ja) | 1986-07-30 |
| JPH0550882B2 true JPH0550882B2 (ja) | 1993-07-30 |
Family
ID=11692904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP843085A Granted JPS61169004A (ja) | 1985-01-22 | 1985-01-22 | アンテナ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61169004A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9312606B2 (en) | 2011-08-26 | 2016-04-12 | Nec Corporation | Antenna device including reflector and primary radiator |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5651107A (en) * | 1979-10-04 | 1981-05-08 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Antenna device |
| JPS57178402A (en) * | 1981-04-27 | 1982-11-02 | Kokusai Denshin Denwa Co Ltd <Kdd> | Multireflex mirror antenna |
-
1985
- 1985-01-22 JP JP843085A patent/JPS61169004A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61169004A (ja) | 1986-07-30 |
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| JP2000151266A (ja) | アンテナ装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |