JPH055157A - 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 - Google Patents
被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管Info
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- JPH055157A JPH055157A JP3300724A JP30072491A JPH055157A JP H055157 A JPH055157 A JP H055157A JP 3300724 A JP3300724 A JP 3300724A JP 30072491 A JP30072491 A JP 30072491A JP H055157 A JPH055157 A JP H055157A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動切削時などの加工能率向上、バイト寿命
向上などを目的として、被削性（特に、切屑処理性）の
優れた電気抵抗溶接鋼管を提供する。 【構成】 機械構造用鋼において、重量％で、Ｓ≦０．
０４０％、Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、各０．
０４０％以下のＢｉ、Ｐｂ、Ｔｅの１種以上を合計で
０．０５％以下を含み、さらに必要に応じて、Ｃｒ：
０．１０〜１．５０％、Ｍｏ：０．１０〜０．６０％の
１種もしくは２種および／あるいはＣａ≦０．０２０％
を添加した機械構造用電気抵抗溶接鋼管。 【効果】 機械的性質、冷間加工性能、電気抵抗溶接性
能、電気抵抗溶接後のＵＳＴ歩留等を著しく劣化させる
ことなく、被削性（特に、切屑処理性）の優れた電気抵
抗溶接鋼管を提供することが可能となった。
向上などを目的として、被削性（特に、切屑処理性）の
優れた電気抵抗溶接鋼管を提供する。 【構成】 機械構造用鋼において、重量％で、Ｓ≦０．
０４０％、Ｎ：０．００２０〜０．０１００％、各０．
０４０％以下のＢｉ、Ｐｂ、Ｔｅの１種以上を合計で
０．０５％以下を含み、さらに必要に応じて、Ｃｒ：
０．１０〜１．５０％、Ｍｏ：０．１０〜０．６０％の
１種もしくは２種および／あるいはＣａ≦０．０２０％
を添加した機械構造用電気抵抗溶接鋼管。 【効果】 機械的性質、冷間加工性能、電気抵抗溶接性
能、電気抵抗溶接後のＵＳＴ歩留等を著しく劣化させる
ことなく、被削性（特に、切屑処理性）の優れた電気抵
抗溶接鋼管を提供することが可能となった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、被削性の優れた機械構
造用電気抵抗溶接鋼管に関するものである。
造用電気抵抗溶接鋼管に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】切削加工技術の進展、自動車その他の機
械生産量の増大に伴い、被削性の優れた鋼材の必要性が
大きくなっている。機械構造用鋼管についても、切削加
工の自動化、高能率化によって切屑処理性、切削仕上面
の良好な材料が望まれている。一般の機械構造用鋼につ
いては、被削性を改善させるために、例えば特開昭５５
−８５６５８号公報、特開昭５７−１４０８５３号公報
や特開昭６２−３３７４７号公報に示されているような
Ｓ系快削鋼、Ｐｂ快削鋼、Ｃａ快削鋼およびこれらの複
合快削鋼が開発され、実用化されている。
械生産量の増大に伴い、被削性の優れた鋼材の必要性が
大きくなっている。機械構造用鋼管についても、切削加
工の自動化、高能率化によって切屑処理性、切削仕上面
の良好な材料が望まれている。一般の機械構造用鋼につ
いては、被削性を改善させるために、例えば特開昭５５
−８５６５８号公報、特開昭５７−１４０８５３号公報
や特開昭６２−３３７４７号公報に示されているような
Ｓ系快削鋼、Ｐｂ快削鋼、Ｃａ快削鋼およびこれらの複
合快削鋼が開発され、実用化されている。
【０００３】なお、これらの快削性元素が生成する介在
物による機械的性質の劣化を防ぐために、特公昭６１−
１６３３７号公報に示すように、s ｏｌ．Ａｌを制限
し、Ｓ、Ｃａ、Ｏの量を特定しているものもある。
物による機械的性質の劣化を防ぐために、特公昭６１−
１６３３７号公報に示すように、s ｏｌ．Ａｌを制限
し、Ｓ、Ｃａ、Ｏの量を特定しているものもある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記に示した従来の快
削鋼を用いて、被削性の良好な機械構造用鋼管を電気抵
抗溶接によって製造しようとする際には、以下に示す問
題点がある。すなわち、これらの快削鋼の快削性元素が
生成する介在物は、一般に機械的性質を劣化させ、さら
に電気抵抗溶接性を劣化させ、溶接割れ、超音波探傷試
験時のＵＳＴ不良などによる大幅な歩留低下の原因とな
るため、電気抵抗溶接管の材料としては使用することが
できない。
削鋼を用いて、被削性の良好な機械構造用鋼管を電気抵
抗溶接によって製造しようとする際には、以下に示す問
題点がある。すなわち、これらの快削鋼の快削性元素が
生成する介在物は、一般に機械的性質を劣化させ、さら
に電気抵抗溶接性を劣化させ、溶接割れ、超音波探傷試
験時のＵＳＴ不良などによる大幅な歩留低下の原因とな
るため、電気抵抗溶接管の材料としては使用することが
できない。
【０００５】なお、特公昭６１−１６３３７号公報につ
いても、電気抵抗溶接管の素材として用いる場合には、
上記問題点を完全に解消するものでなく、さらにＳｉキ
ルド鋼においてＯの量を０．００４０重量％以下に低減
させることは通常困難である。一方、上記に示した快削
性元素を大幅な歩留低下を生じさせない範囲内で添加
し、電気抵抗溶接管素材とすることも考えられるが、こ
の程度の添加では、管に冷間引抜あるいはその他の冷間
加工を与えた場合、一般に切屑処理性が悪化するため、
その被削性は十分なものではない。
いても、電気抵抗溶接管の素材として用いる場合には、
上記問題点を完全に解消するものでなく、さらにＳｉキ
ルド鋼においてＯの量を０．００４０重量％以下に低減
させることは通常困難である。一方、上記に示した快削
性元素を大幅な歩留低下を生じさせない範囲内で添加
し、電気抵抗溶接管素材とすることも考えられるが、こ
の程度の添加では、管に冷間引抜あるいはその他の冷間
加工を与えた場合、一般に切屑処理性が悪化するため、
その被削性は十分なものではない。
【０００６】本発明は、上記の問題点を解消し、機械構
造用電縫鋼管の被削性改善要求に応えることを目的とし
てなされたものである。
造用電縫鋼管の被削性改善要求に応えることを目的とし
てなされたものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。 （１） 重量％表示で Ｃ：０．０２〜０．６０％、 Ｓｉ：０．４％以下、 Ｍｎ：０．２０〜２．０％、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．０４０％以下、 Ｔ．Ａｌ：０．００１〜０．０３０％、 Ｎ：０．００２０〜０．０１００％ Ｏ：０．００６０％以下を含み、さらに Ｂｉ：０．０４０％以下、Ｐｂ：０．０４０％以下、Ｔ
ｅ：０．０４０％以下の１種以上を合計０．０５０％以
下含有し、残部鉄および不可避的不純物からなることを
特徴とする被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼
管。
ろは下記のとおりである。 （１） 重量％表示で Ｃ：０．０２〜０．６０％、 Ｓｉ：０．４％以下、 Ｍｎ：０．２０〜２．０％、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．０４０％以下、 Ｔ．Ａｌ：０．００１〜０．０３０％、 Ｎ：０．００２０〜０．０１００％ Ｏ：０．００６０％以下を含み、さらに Ｂｉ：０．０４０％以下、Ｐｂ：０．０４０％以下、Ｔ
ｅ：０．０４０％以下の１種以上を合計０．０５０％以
下含有し、残部鉄および不可避的不純物からなることを
特徴とする被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼
管。
【０００８】（２） さらに、 Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、 Ｍｏ：０．１０〜０．６０％の１種もしくは２種を添加
した前項１記載の被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶
接鋼管。 （３） 重量％表示で Ｃ：０．０２〜０．６０％、 Ｓｉ：０．４％以下、 Ｍｎ：０．２０〜２．０％、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．０４０％以下、 Ｔ．Ａｌ：０．００１〜０．０３０％、 Ｎ：０．００２０〜０．０１００％ Ｏ：０．００６０％以下、 を含み、さらに、 Ｂｉ：０．０４０％以下、Ｐｂ：０．０４０％以下、Ｔ
ｅ：０．０４０％以下の１種以上を合計０．０５０％以
下含有し、さらに、 Ｃａ：０．０２０％以下で、かつ Ｃａ％／（１．２５×Ｏ％＋０．６２５×Ｓ％）≧０．
０５を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接
鋼管。
した前項１記載の被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶
接鋼管。 （３） 重量％表示で Ｃ：０．０２〜０．６０％、 Ｓｉ：０．４％以下、 Ｍｎ：０．２０〜２．０％、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．０４０％以下、 Ｔ．Ａｌ：０．００１〜０．０３０％、 Ｎ：０．００２０〜０．０１００％ Ｏ：０．００６０％以下、 を含み、さらに、 Ｂｉ：０．０４０％以下、Ｐｂ：０．０４０％以下、Ｔ
ｅ：０．０４０％以下の１種以上を合計０．０５０％以
下含有し、さらに、 Ｃａ：０．０２０％以下で、かつ Ｃａ％／（１．２５×Ｏ％＋０．６２５×Ｓ％）≧０．
０５を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接
鋼管。
【０００９】（４） さらに、 Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、 Ｍｏ：０．１０〜０．６０％の１種もしくは２種を添加
した前項３記載の被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶
接鋼管。ここで、本発明は、切屑処理性の良好な電気抵
抗溶接管を、歩留よく製造することを可能とするため
に、素材のＳ、Ｃａ、Ｏの量を限定し、さらに管の機械
的性質を劣化させることのない範囲内で快削性元素であ
るＮ、ＳとＢｉ、Ｐｂ、Ｔｅの１種以上との複合効果を
最大限に発揮させたものである。
した前項３記載の被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶
接鋼管。ここで、本発明は、切屑処理性の良好な電気抵
抗溶接管を、歩留よく製造することを可能とするため
に、素材のＳ、Ｃａ、Ｏの量を限定し、さらに管の機械
的性質を劣化させることのない範囲内で快削性元素であ
るＮ、ＳとＢｉ、Ｐｂ、Ｔｅの１種以上との複合効果を
最大限に発揮させたものである。
【００１０】
【作用】以下に、本発明の詳細を述べると共に、前記の
ように本発明鋼管の成分範囲を定めた理由について説明
する。本発明は、切屑処理性の良好な機械構造用鋼管
を、電気抵抗溶接により製造することを目的としたもの
で、Ｓ、Ｃａ、Ｏの量を限定することにより、快削成分
の介在物による電気抵抗溶接の際の溶接割れ、ＵＳＴ不
良などを原因とする歩留の大幅低下を抑制し、Ｓ、Ｎお
よびＢｉ、Ｐｂ、Ｔｅの１種以上との複合効果により被
削性を向上させている。
ように本発明鋼管の成分範囲を定めた理由について説明
する。本発明は、切屑処理性の良好な機械構造用鋼管
を、電気抵抗溶接により製造することを目的としたもの
で、Ｓ、Ｃａ、Ｏの量を限定することにより、快削成分
の介在物による電気抵抗溶接の際の溶接割れ、ＵＳＴ不
良などを原因とする歩留の大幅低下を抑制し、Ｓ、Ｎお
よびＢｉ、Ｐｂ、Ｔｅの１種以上との複合効果により被
削性を向上させている。
【００１１】Ｃは機械的強度を確保するのに必須である
ため下限を０．０２％とした。一方、０．６０％を超え
ると靱性および被削性が劣化するうえ、製管のための電
気抵抗溶接時に、その熱影響によって著しく硬化し、加
工性を損なうので、その上限を０．６０％とした。Ｓｉ
は脱酸上鋼に含まれる元素であるが、過剰に添加すると
延性を低下させるほか、Ｓｉスケールの生成によって被
削材の表面性状を劣化させ、被削性も悪化させるため、
その上限値を０．４％とした。
ため下限を０．０２％とした。一方、０．６０％を超え
ると靱性および被削性が劣化するうえ、製管のための電
気抵抗溶接時に、その熱影響によって著しく硬化し、加
工性を損なうので、その上限を０．６０％とした。Ｓｉ
は脱酸上鋼に含まれる元素であるが、過剰に添加すると
延性を低下させるほか、Ｓｉスケールの生成によって被
削材の表面性状を劣化させ、被削性も悪化させるため、
その上限値を０．４％とした。
【００１２】Ｍｎは一般に鋼の強度、靱性を確保するう
えで不可欠な元素であり、Ｓによる熱間脆性を回避する
意味を併せて、下限を０．２０％とした。しかしなが
ら、過度の添加は加工性・溶接性を劣化させるため、
２．０％以下とした。Ｐは一般に鋼中に固溶して生地を
脆化させることにより被削性を向上させる元素である
が、この量が多いと電気抵抗溶接性を劣化させる。従っ
て、その上限を０．０３０％とした。
えで不可欠な元素であり、Ｓによる熱間脆性を回避する
意味を併せて、下限を０．２０％とした。しかしなが
ら、過度の添加は加工性・溶接性を劣化させるため、
２．０％以下とした。Ｐは一般に鋼中に固溶して生地を
脆化させることにより被削性を向上させる元素である
が、この量が多いと電気抵抗溶接性を劣化させる。従っ
て、その上限を０．０３０％とした。
【００１３】Ｓは切屑処理性を改善するために有効な元
素であるが、Ｓ量の増大と共に、製管のための電気抵抗
溶接の際の溶接割れ、超音波探傷試験時のＵＳＴ不良な
どによる大幅な歩留低下の原因となるため、その上限値
を０．０４０％とした。Ｎは被削性に対して有効な元素
である。これは切屑の温度がＮによる青熱脆性温度領域
に達するため、切屑の分断性がよくなるというものであ
り、０．００２０％以上の添加でその作用を発揮する。
しかしながら、０．０１００％を超えて添加すると溶接
性を著しく劣化させることから、その上限値を０．０１
００％とした。
素であるが、Ｓ量の増大と共に、製管のための電気抵抗
溶接の際の溶接割れ、超音波探傷試験時のＵＳＴ不良な
どによる大幅な歩留低下の原因となるため、その上限値
を０．０４０％とした。Ｎは被削性に対して有効な元素
である。これは切屑の温度がＮによる青熱脆性温度領域
に達するため、切屑の分断性がよくなるというものであ
り、０．００２０％以上の添加でその作用を発揮する。
しかしながら、０．０１００％を超えて添加すると溶接
性を著しく劣化させることから、その上限値を０．０１
００％とした。
【００１４】Ａｌは一般に脱酸上含まれる元素であり、
リムド鋼ベースのものを考慮して、Ｔ．Ａｌの下限値を
０．００１％とした。一方、Ａｌはアルミナクラスター
の生成により鋼の被削性を悪化させるため、その上限を
０．０３０％とした。なおＡｌＮの生成により本発明の
なかでＮによる効果である青熱脆性を軽減させるため、
青熱脆性の効果を最大限に発揮させるためには、Ｔ．Ａ
ｌを０．００６％以下とし、Ｎを０．００４０％以上添
加するのが望ましい。
リムド鋼ベースのものを考慮して、Ｔ．Ａｌの下限値を
０．００１％とした。一方、Ａｌはアルミナクラスター
の生成により鋼の被削性を悪化させるため、その上限を
０．０３０％とした。なおＡｌＮの生成により本発明の
なかでＮによる効果である青熱脆性を軽減させるため、
青熱脆性の効果を最大限に発揮させるためには、Ｔ．Ａ
ｌを０．００６％以下とし、Ｎを０．００４０％以上添
加するのが望ましい。
【００１５】Ｏは前述のＳ量、Ｔ．Ａｌ量を前提とした
場合、０．００６０％超の添加によって酸化物が増大
し、超音波探傷試験時のＵＳＴ不良の要因となるうえ、
後述のＣａ酸化物を生成することにより、次に述べる硫
化物ＭｎＳの形態を制御するためのＣａを少なくするの
で、その上限を０．００６０％とした。Ｂｉ、Ｐｂはい
ずれも低融点で、切屑の青熱脆性温度領域での脆化によ
り切屑の分断性を良くする効果がある。また、ＴｅはＳ
と有効に結びついてＭｎＳの展伸を防止することで被削
性を向上させる。しかしながら、これらを多量に添加す
ると、熱延時の表面疵の原因となるほか、冷間加工性を
阻害するため、上記のＳ、Ｎとの複合効果を前提とし
て、Ｂｉ、Ｐｂ、Ｔｅの添加量はそれぞれ０．０４０％
以下を１種以上、合計０．０５０％以下とした。本発明
においては、Ｓ、Ｎおよび、Ｂｉ、Ｐｂ、Ｔｅの１種以
上との複合効果により、被削性向上に対して十分にその
効果を発揮し、製管後に、冷間加工により加工硬化を与
えられた材料についても優れた切屑処理性を有してい
る。
場合、０．００６０％超の添加によって酸化物が増大
し、超音波探傷試験時のＵＳＴ不良の要因となるうえ、
後述のＣａ酸化物を生成することにより、次に述べる硫
化物ＭｎＳの形態を制御するためのＣａを少なくするの
で、その上限を０．００６０％とした。Ｂｉ、Ｐｂはい
ずれも低融点で、切屑の青熱脆性温度領域での脆化によ
り切屑の分断性を良くする効果がある。また、ＴｅはＳ
と有効に結びついてＭｎＳの展伸を防止することで被削
性を向上させる。しかしながら、これらを多量に添加す
ると、熱延時の表面疵の原因となるほか、冷間加工性を
阻害するため、上記のＳ、Ｎとの複合効果を前提とし
て、Ｂｉ、Ｐｂ、Ｔｅの添加量はそれぞれ０．０４０％
以下を１種以上、合計０．０５０％以下とした。本発明
においては、Ｓ、Ｎおよび、Ｂｉ、Ｐｂ、Ｔｅの１種以
上との複合効果により、被削性向上に対して十分にその
効果を発揮し、製管後に、冷間加工により加工硬化を与
えられた材料についても優れた切屑処理性を有してい
る。
【００１６】なお、製管後のＵＳＴ歩留を最大限にする
と共に、切削工具寿命、冷間加工後の機械的性質を優れ
たものにするには、下記に示すＣａの添加が有効であ
る。Ｃａは硫化物ＭｎＳの形態を制御し、靱性を向上さ
せる効果を有しているほか、酸化物生成により工具寿
命、切削抵抗を良好とする。一方、０．０２０％を超え
て添加すると大型介在物となり、靱性、電気抵抗溶接性
に悪影響を及ぼす。このため、その上限を０．０２０％
に制限した。
と共に、切削工具寿命、冷間加工後の機械的性質を優れ
たものにするには、下記に示すＣａの添加が有効であ
る。Ｃａは硫化物ＭｎＳの形態を制御し、靱性を向上さ
せる効果を有しているほか、酸化物生成により工具寿
命、切削抵抗を良好とする。一方、０．０２０％を超え
て添加すると大型介在物となり、靱性、電気抵抗溶接性
に悪影響を及ぼす。このため、その上限を０．０２０％
に制限した。
【００１７】さらに、Ｃａ％／（１．２５×Ｏ％＋０．
６２５×Ｓ％）を０．０５以上とすることで、製管のた
めの電気抵抗溶接の際のＵＳＴ不良の原因となるＭｎＳ
の展伸を抑える効果を発揮させることができる。なお、
上式の分母は、ＣａがＣａＳとしてＳと有効に結びつ
き、硫化物の多くを楕円状化してＭｎＳの展伸を抑制
し、さらにＣａ、Ａｌが有効に結びついて低融点酸化物
ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 を生成するために必要なＣａ量を表
している。
６２５×Ｓ％）を０．０５以上とすることで、製管のた
めの電気抵抗溶接の際のＵＳＴ不良の原因となるＭｎＳ
の展伸を抑える効果を発揮させることができる。なお、
上式の分母は、ＣａがＣａＳとしてＳと有効に結びつ
き、硫化物の多くを楕円状化してＭｎＳの展伸を抑制
し、さらにＣａ、Ａｌが有効に結びついて低融点酸化物
ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 を生成するために必要なＣａ量を表
している。
【００１８】また、本発明は、機械構造用鋼管の耐食性
を考慮して、０．１０％以上のＣｒ、Ｍｏ等の合金元素
を加えた場合にも有効であり、炭素鋼をはじめ、各種の
合金鋼に対しても適用し得る。但し、これらの元素につ
いても、多量添加は機械構造用合金鋼としての被削性を
低下させるので、その上限値をＣｒは１．５０％、Ｍｏ
は０．６０％とした。さらに、必要に応じて、結晶粒を
細粒化し靱性を向上させるために、Ｎｂ、Ｗ等を含有さ
せることも可能である。また、本発明にＲＥＭ（希土類
元素）を含有させることにより、機械的性質を改善させ
ることも可能である。
を考慮して、０．１０％以上のＣｒ、Ｍｏ等の合金元素
を加えた場合にも有効であり、炭素鋼をはじめ、各種の
合金鋼に対しても適用し得る。但し、これらの元素につ
いても、多量添加は機械構造用合金鋼としての被削性を
低下させるので、その上限値をＣｒは１．５０％、Ｍｏ
は０．６０％とした。さらに、必要に応じて、結晶粒を
細粒化し靱性を向上させるために、Ｎｂ、Ｗ等を含有さ
せることも可能である。また、本発明にＲＥＭ（希土類
元素）を含有させることにより、機械的性質を改善させ
ることも可能である。
【００１９】本発明に従い前記の化学成分で構成された
鋼は、転炉、電気炉などで溶製され、造塊−分塊あるい
は連続鋳造の工程を経て熱間圧延される。次いで、必要
に応じて冷間圧延を施され、管成形−電気抵抗溶接され
た後、必要に応じて所定の熱処理を受け、あるいはさら
に冷間引抜により所定の外径にされた後、機械構造用鋼
管として使用に供される。
鋼は、転炉、電気炉などで溶製され、造塊−分塊あるい
は連続鋳造の工程を経て熱間圧延される。次いで、必要
に応じて冷間圧延を施され、管成形−電気抵抗溶接され
た後、必要に応じて所定の熱処理を受け、あるいはさら
に冷間引抜により所定の外径にされた後、機械構造用鋼
管として使用に供される。
【００２０】
【実施例】表１、表２（表１のつづき）、表３、表４
（表３のつづき）は本発明を実施するにあたって使用に
供した鋼の化学組成を示したものである。表１〜表４に
示した成分の鋼を溶製、連続鋳造、熱間圧延を行った
後、電気抵抗溶接を行い、φ５０．８×ｔ５．０mmの電
気抵抗溶接管を製造した。また、製管後の全ての管につ
いて、超音波探傷（ＵＳＴ）を実施した。この際のＵＳ
Ｔの歩留値と実用試験結果について表５に示す。さら
に、製管後、熱処理、冷間引抜を行い、旋盤を用いて切
削試験を実施した。その結果も併せて表５に示す。これ
らの結果をまとめて、模式的に図１、図２に本発明の効
果を示す。
（表３のつづき）は本発明を実施するにあたって使用に
供した鋼の化学組成を示したものである。表１〜表４に
示した成分の鋼を溶製、連続鋳造、熱間圧延を行った
後、電気抵抗溶接を行い、φ５０．８×ｔ５．０mmの電
気抵抗溶接管を製造した。また、製管後の全ての管につ
いて、超音波探傷（ＵＳＴ）を実施した。この際のＵＳ
Ｔの歩留値と実用試験結果について表５に示す。さら
に、製管後、熱処理、冷間引抜を行い、旋盤を用いて切
削試験を実施した。その結果も併せて表５に示す。これ
らの結果をまとめて、模式的に図１、図２に本発明の効
果を示す。
【００２１】なお、切削試験は、回転数３００〜８００
RPM 、送り０．１０〜０．５０mm／rev.、切削速度５０
〜２００mm／min.、切込み１．５mmの切削条件で超硬工
具を用いて実施し、切屑を採取した。ここで、切屑処理
性指数は、切屑長さ５０mm以下が得られる条件数の全条
件数に対する百分率で示した。
RPM 、送り０．１０〜０．５０mm／rev.、切削速度５０
〜２００mm／min.、切込み１．５mmの切削条件で超硬工
具を用いて実施し、切屑を採取した。ここで、切屑処理
性指数は、切屑長さ５０mm以下が得られる条件数の全条
件数に対する百分率で示した。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】
【表５】
【００２７】表５および図１より、Ｓレベルの低い従来
の機械構造用電気抵抗溶接鋼管はＵＳＴ時の歩留は良好
であるが、切屑処理性が劣ること、Ｓレベルの高い従来
の快削鋼を素材とした場合には、切屑処理性は良好であ
るが、ＵＳＴ時の歩留が著しく劣ることがわかる。さら
に、Ｓ、Ｎ、Ｃａ、Ｏの量を本発明で示した範囲に特定
することにより、歩留を著しく低下させることなく、切
屑処理性の良好な電気抵抗溶接鋼管を製造することが可
能であることがわかる。さらに、図２よりＳ、Ｎおよび
Ｂｉ、Ｐｂ、Ｔｅの１種以上との複合効果により、冷間
加工材においても、切屑処理性が良好であることがわか
る。
の機械構造用電気抵抗溶接鋼管はＵＳＴ時の歩留は良好
であるが、切屑処理性が劣ること、Ｓレベルの高い従来
の快削鋼を素材とした場合には、切屑処理性は良好であ
るが、ＵＳＴ時の歩留が著しく劣ることがわかる。さら
に、Ｓ、Ｎ、Ｃａ、Ｏの量を本発明で示した範囲に特定
することにより、歩留を著しく低下させることなく、切
屑処理性の良好な電気抵抗溶接鋼管を製造することが可
能であることがわかる。さらに、図２よりＳ、Ｎおよび
Ｂｉ、Ｐｂ、Ｔｅの１種以上との複合効果により、冷間
加工材においても、切屑処理性が良好であることがわか
る。
【００２８】
【発明の効果】以上の実施例からもわかるように、機械
構造用電気抵抗溶接鋼管の素材のＳ、Ｃａ、Ｏの量を本
発明の範囲に特定することにより、ＵＳＴ時の歩留の低
下はほとんどなくなる。さらにＳ、ＮおよびＢｉ、Ｐ
ｂ、Ｔｅの１種以上との複合効果によりその被削性は非
常に良好である。本発明により被削性の優れた機械構造
用電気抵抗溶接鋼管を製造することが可能となった。
構造用電気抵抗溶接鋼管の素材のＳ、Ｃａ、Ｏの量を本
発明の範囲に特定することにより、ＵＳＴ時の歩留の低
下はほとんどなくなる。さらにＳ、ＮおよびＢｉ、Ｐ
ｂ、Ｔｅの１種以上との複合効果によりその被削性は非
常に良好である。本発明により被削性の優れた機械構造
用電気抵抗溶接鋼管を製造することが可能となった。
【図１】本発明の効果について模式的に示した図であ
る。
る。
【図２】本発明鋼と比較鋼の切削試験結果の一例を示し
た図である。
た図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 重量％表示で Ｃ：０．０２〜０．６０％、 Ｓｉ：０．４％以下、 Ｍｎ：０．２０〜２．０％、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．０４０％以下、 Ｔ．Ａｌ：０．００１〜０．０３０％、 Ｎ：０．００２０〜０．０１００％ Ｏ：０．００６０％以下を含み、さらに Ｂｉ：０．０４０％以下、Ｐｂ：０．０４０％以下、Ｔ
ｅ：０．０４０％以下の１種以上を合計０．０５０％以
下含有し、残部鉄および不可避的不純物からなることを
特徴とする被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼
管。 【請求項２】 さらに、 Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、 Ｍｏ：０．１０〜０．６０％の１種もしくは２種を添加
した請求項１記載の被削性の優れた機械構造用電気抵抗
溶接鋼管。 【請求項３】 重量％表示で Ｃ：０．０２〜０．６０％、 Ｓｉ：０．４％以下、 Ｍｎ：０．２０〜２．０％、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．０４０％以下、 Ｔ．Ａｌ：０．００１〜０．０３０％、 Ｎ：０．００２０〜０．０１００％ Ｏ：０．００６０％以下、を含み、さらに、 Ｂｉ：０．０４０％以下、Ｐｂ：０．０４０％以下、Ｔ
ｅ：０．０４０％以下の１種以上を合計０．０５０％以
下含有し、さらに、 Ｃａ：０．０２０％以下で、かつ Ｃａ％／（１．２５×Ｏ％＋０．６２５×Ｓ％）≧０．
０５を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接
鋼管。 【請求項４】 さらに、 Ｃｒ：０．１０〜１．５０％、 Ｍｏ：０．１０〜０．６０％の１種もしくは２種を添加
した請求項３記載の被削性の優れた機械構造用電気抵抗
溶接鋼管。
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|---|---|---|---|
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| JP2-316283 | 1990-11-21 |
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|---|---|
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-
1991
- 1991-11-15 JP JP3300724A patent/JP2573118B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-11-19 EP EP91119714A patent/EP0487024A1/en not_active Withdrawn
- 1991-11-20 US US07/794,885 patent/US5213633A/en not_active Expired - Fee Related
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