JPH0551586A - 生ゴミの油化処理方法 - Google Patents
生ゴミの油化処理方法Info
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- JPH0551586A JPH0551586A JP3237302A JP23730291A JPH0551586A JP H0551586 A JPH0551586 A JP H0551586A JP 3237302 A JP3237302 A JP 3237302A JP 23730291 A JP23730291 A JP 23730291A JP H0551586 A JPH0551586 A JP H0551586A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 生ゴミを経済的に処理すると同時に有用な物
質に変換させる方法の提供。 【構成】 生ゴミを、必要に応じてのアルカリ性物質の
存在下、水性媒体の存在下で高温高圧に保持することに
よって油状物質に液化させ、得られた液化物から、密度
差を利用する分離手段により処理して油状物質を分離す
る生ゴミの油化処理方法。
質に変換させる方法の提供。 【構成】 生ゴミを、必要に応じてのアルカリ性物質の
存在下、水性媒体の存在下で高温高圧に保持することに
よって油状物質に液化させ、得られた液化物から、密度
差を利用する分離手段により処理して油状物質を分離す
る生ゴミの油化処理方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は生ゴミの油化処理方法に
関するものである。
関するものである。
【０００２】
【従来技術及びその問題点】生ゴミは、人類の生活、生
産活動の過程で不可避的に生ずる余剰物質であってその
排出量は年々増加している。特に都市部においては生ゴ
ミの爆発的増加に対してその処分が飽和状態になりつつ
あり、重大な社会問題としてクローズアップされてい
る。従来、生ゴミは埋立処分されたりする場合が多かっ
たが、近年、環境汚染や埋立地の不足のため、その処理
が問題になっている。このため焼却による生ゴミ処理が
提案され、焼却場も数多く建設された。しかしながら、
生ゴミは一般に多量の水分を含有するため、この方法で
は水分の蒸発に多大な熱エネルギーを要し、助燃材とし
て重油等の燃料を必要とするため経済的でない。また焼
却処分の場合、二酸化炭素や窒素酸化物、硫黄酸化物等
の燃焼ガスを排出するだけでなく、ゴミのなかに有機塩
素系の化合物が含まれていると猛毒物質のダイオキシン
を発生させる可能性が有り、環境保持の観点からも問題
を有している。
産活動の過程で不可避的に生ずる余剰物質であってその
排出量は年々増加している。特に都市部においては生ゴ
ミの爆発的増加に対してその処分が飽和状態になりつつ
あり、重大な社会問題としてクローズアップされてい
る。従来、生ゴミは埋立処分されたりする場合が多かっ
たが、近年、環境汚染や埋立地の不足のため、その処理
が問題になっている。このため焼却による生ゴミ処理が
提案され、焼却場も数多く建設された。しかしながら、
生ゴミは一般に多量の水分を含有するため、この方法で
は水分の蒸発に多大な熱エネルギーを要し、助燃材とし
て重油等の燃料を必要とするため経済的でない。また焼
却処分の場合、二酸化炭素や窒素酸化物、硫黄酸化物等
の燃焼ガスを排出するだけでなく、ゴミのなかに有機塩
素系の化合物が含まれていると猛毒物質のダイオキシン
を発生させる可能性が有り、環境保持の観点からも問題
を有している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は生ゴミを経済
的に処理すると同時に有用な物質に変換させて有効利用
するための方法を提供することをその課題とする。
的に処理すると同時に有用な物質に変換させて有効利用
するための方法を提供することをその課題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、生ゴミ
を、必要に応じてのアルカリ性物質の存在下、水性媒体
の存在下で高温高圧に保持し、油状物質に液化させるこ
とを特徴とする生ゴミの油化処理方法が提供される。
を、必要に応じてのアルカリ性物質の存在下、水性媒体
の存在下で高温高圧に保持し、油状物質に液化させるこ
とを特徴とする生ゴミの油化処理方法が提供される。
【０００５】本発明において被処理原料として用いる生
ゴミとしては、台所厨芥や都市ゴミを始め、澱粉工場、
酒類製造工場、化学調味料製造工場等の食品工業から排
出される生ゴミ、製紙工業、繊維工業からの生ゴミ、農
水産廃棄物等とくに制約されない。
ゴミとしては、台所厨芥や都市ゴミを始め、澱粉工場、
酒類製造工場、化学調味料製造工場等の食品工業から排
出される生ゴミ、製紙工業、繊維工業からの生ゴミ、農
水産廃棄物等とくに制約されない。
【０００６】本発明の方法を実施するには、生ゴミを、
水性媒体の存在下で高温高圧条件に保持すればよい。必
要に応じてアルカリ性物質を触媒として添加するが、こ
の触媒として用いるアルカリ性物質としては、例えば、
水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム、
炭酸カリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウ
ム、ギ酸ナトリウム、ギ酸カリウム等のアルカリ金属化
合物や、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化マ
グネシウム等のアルカリ土類金属化合物等が挙げられ
る。このようなアルカリ性物質の使用量は、生ゴミ１０
０重量部（乾燥物基準）に対し、０．１−５０重量部、
好ましくは１−２０重量部の割合である。水性媒体の存
在割合は、生ゴミ１００重量部（乾燥物基準）に対し、
１０−１０００重量部、好ましくは２０−６００重量部
の割合である。生ゴミは、一般には、含水状態で発生す
る。このような含水状態の生ゴミはその１００重量部当
り水分を９０重量部以上含む場合もある。この場合、そ
のまま反応処理に付することができるが、エネルギー的
には不利であるため、適当な手段により濃縮処理を行う
のが望ましい。一般には、濾過分離や、遠心分離等の機
械的分離法が採用される。
水性媒体の存在下で高温高圧条件に保持すればよい。必
要に応じてアルカリ性物質を触媒として添加するが、こ
の触媒として用いるアルカリ性物質としては、例えば、
水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム、
炭酸カリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウ
ム、ギ酸ナトリウム、ギ酸カリウム等のアルカリ金属化
合物や、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化マ
グネシウム等のアルカリ土類金属化合物等が挙げられ
る。このようなアルカリ性物質の使用量は、生ゴミ１０
０重量部（乾燥物基準）に対し、０．１−５０重量部、
好ましくは１−２０重量部の割合である。水性媒体の存
在割合は、生ゴミ１００重量部（乾燥物基準）に対し、
１０−１０００重量部、好ましくは２０−６００重量部
の割合である。生ゴミは、一般には、含水状態で発生す
る。このような含水状態の生ゴミはその１００重量部当
り水分を９０重量部以上含む場合もある。この場合、そ
のまま反応処理に付することができるが、エネルギー的
には不利であるため、適当な手段により濃縮処理を行う
のが望ましい。一般には、濾過分離や、遠心分離等の機
械的分離法が採用される。
【０００７】本発明における反応処理は高温高圧下で実
施されるが、この場合、反応圧力は一般には２０−２２
０気圧、好ましくは４０−１７０気圧であり、反応温度
は一般には２００−４００℃、好ましくは２５０−３５
０℃、反応時間は５−１８０分である。本発明において
圧力は、水蒸気等の水性媒体による自己発生圧を利用す
ることができるが、必要に応じ、例えば、窒素ガス、炭
素ガス、アルゴンガス等を用いて加圧することもでき
る。本発明により得られた反応生成物は、油状物質と水
性物質とからなるが、この生成物は相分離性の良好なも
ので、静置により、油相と水相とに容易に分離させるこ
とができる。この生成物の相分離性の良いことは、本発
明の大きな特徴の１つである。反応生成物から油状物質
と水性媒体との間の密度差を利用した分離手段、例え
ば、前記静置による重力分離の他、遠心分離等を採用す
ることができる。本発明において、相分離性の良好な反
応生成物を得るには、分離された水相のｐＨが４−１
１、好ましくは６−１０になるようにアルカリ性物質の
添加量やその他の反応条件を調節するのがよい。
施されるが、この場合、反応圧力は一般には２０−２２
０気圧、好ましくは４０−１７０気圧であり、反応温度
は一般には２００−４００℃、好ましくは２５０−３５
０℃、反応時間は５−１８０分である。本発明において
圧力は、水蒸気等の水性媒体による自己発生圧を利用す
ることができるが、必要に応じ、例えば、窒素ガス、炭
素ガス、アルゴンガス等を用いて加圧することもでき
る。本発明により得られた反応生成物は、油状物質と水
性物質とからなるが、この生成物は相分離性の良好なも
ので、静置により、油相と水相とに容易に分離させるこ
とができる。この生成物の相分離性の良いことは、本発
明の大きな特徴の１つである。反応生成物から油状物質
と水性媒体との間の密度差を利用した分離手段、例え
ば、前記静置による重力分離の他、遠心分離等を採用す
ることができる。本発明において、相分離性の良好な反
応生成物を得るには、分離された水相のｐＨが４−１
１、好ましくは６−１０になるようにアルカリ性物質の
添加量やその他の反応条件を調節するのがよい。
【０００８】本発明方法を好ましく実施する場合、反応
装置としては、外部加熱型または熱交換型反応装置、即
ち、外部に電熱ヒータや、熱媒体による加熱機構を供え
た流通反応器を用いるのが有利である。このような反応
装置では、生ゴミは、その反応器を流通する間に所定の
反応温度に加熱されると共に、その反応温度に所定時間
保持された後、反応器から抜出される。
装置としては、外部加熱型または熱交換型反応装置、即
ち、外部に電熱ヒータや、熱媒体による加熱機構を供え
た流通反応器を用いるのが有利である。このような反応
装置では、生ゴミは、その反応器を流通する間に所定の
反応温度に加熱されると共に、その反応温度に所定時間
保持された後、反応器から抜出される。
【０００９】次に、本発明の好ましい実施態様につい
て、図面にそのフローシートを示す。図面において、１
は破砕分別装置、２は濃縮装置、３は反応装置、４は冷
却装置、５は分離装置を各示す。生ゴミはライン６によ
り破砕分離装置１に送られ、ここでより細かく砕かれ、
金属、ガラス等と分別される。金属、ガラス等はライン
７により除去され、全重量１００重量部に対し水分９０
重量部以上を含む生ゴミはライン８を介して濃縮装置２
に供給され、ここで濃縮処理される。得られた分離水は
ライン９により除去され、一方、濃縮処理された水分８
５重量部以下、通常７０−８０重量部の生ゴミは、必要
であればライン１１によりアルカリ性物質を添加された
後、ライン１０を通って反応装置３に導入される。この
反応装置は、熱交換型反応装置であり、加熱媒体がライ
ン１２から導入され、ライン１３から排出され、その間
に反応装置内の内容物を加熱する。
て、図面にそのフローシートを示す。図面において、１
は破砕分別装置、２は濃縮装置、３は反応装置、４は冷
却装置、５は分離装置を各示す。生ゴミはライン６によ
り破砕分離装置１に送られ、ここでより細かく砕かれ、
金属、ガラス等と分別される。金属、ガラス等はライン
７により除去され、全重量１００重量部に対し水分９０
重量部以上を含む生ゴミはライン８を介して濃縮装置２
に供給され、ここで濃縮処理される。得られた分離水は
ライン９により除去され、一方、濃縮処理された水分８
５重量部以下、通常７０−８０重量部の生ゴミは、必要
であればライン１１によりアルカリ性物質を添加された
後、ライン１０を通って反応装置３に導入される。この
反応装置は、熱交換型反応装置であり、加熱媒体がライ
ン１２から導入され、ライン１３から排出され、その間
に反応装置内の内容物を加熱する。
【００１０】反応装置２内に導入された生ゴミ及びアル
カリ性物質は、反応装置内を、押出し流れとして、所定
速度で流通し、ライン１４より抜出され、その間に生ゴ
ミは反応処理を受け、油状物質に液化される。本発明の
場合、反応装置から抜出される反応生成物の温度は２０
０−４００℃、好ましくは２５０−３５０℃に規定する
のがよい。ライン１４によって抜出された反応生成物
は、冷却装置４に導入され、ここで１００℃以下に冷却
された後、ライン１５を通って分離装置５に導入され
る。この分離装置５としては、密度差を利用するものが
好ましく用いられ、静置槽や、遠心分離機等が用いられ
る。分離装置５からは、密度の小さな生成物がライン１
６を通って抜出され、一方、密度の大きな生成物がライ
ン１７を通って抜出される。
カリ性物質は、反応装置内を、押出し流れとして、所定
速度で流通し、ライン１４より抜出され、その間に生ゴ
ミは反応処理を受け、油状物質に液化される。本発明の
場合、反応装置から抜出される反応生成物の温度は２０
０−４００℃、好ましくは２５０−３５０℃に規定する
のがよい。ライン１４によって抜出された反応生成物
は、冷却装置４に導入され、ここで１００℃以下に冷却
された後、ライン１５を通って分離装置５に導入され
る。この分離装置５としては、密度差を利用するものが
好ましく用いられ、静置槽や、遠心分離機等が用いられ
る。分離装置５からは、密度の小さな生成物がライン１
６を通って抜出され、一方、密度の大きな生成物がライ
ン１７を通って抜出される。
【００１１】
【発明の効果】本発明によれば、従来その処理が問題に
なっていた生ゴミを、液体燃料（発熱量約８５００ｋｃ
ａｌ／ｋｇ）として有用な油状物質に変換させることが
できる。しかも、この場合、油状物質の収率は、乾燥有
機物基準でほぼ３０％もの高い値に達する。生ゴミがこ
のような液体燃料として有用な油状物質に高収率で変換
されることは本発明者らが初めて見出した意外な事実で
ある。その上、本発明により得られる油状物質は水性媒
体から容易に相分離するため、生成物からの油状物質の
分離回収は容易である。また、このことは、油状物質が
単に反応生成物を静置するだけで、水性媒体から分離で
きることを意味しており、蒸留、膜分離、有機溶媒を用
いる化学抽出等の分離法に比べて、技術的、経済的に非
常に有利である。
なっていた生ゴミを、液体燃料（発熱量約８５００ｋｃ
ａｌ／ｋｇ）として有用な油状物質に変換させることが
できる。しかも、この場合、油状物質の収率は、乾燥有
機物基準でほぼ３０％もの高い値に達する。生ゴミがこ
のような液体燃料として有用な油状物質に高収率で変換
されることは本発明者らが初めて見出した意外な事実で
ある。その上、本発明により得られる油状物質は水性媒
体から容易に相分離するため、生成物からの油状物質の
分離回収は容易である。また、このことは、油状物質が
単に反応生成物を静置するだけで、水性媒体から分離で
きることを意味しており、蒸留、膜分離、有機溶媒を用
いる化学抽出等の分離法に比べて、技術的、経済的に非
常に有利である。
【００１２】
【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。模擬的な生ゴミとして、表１に示すＡ、Ｂ二種類
の供試材を作製し、油化処理実験に用いた。この生ゴミ
は、Ａは含水率８０重量％、固形物中有機物含量９１重
量％、固形物中有機物含量９４重量％を示した。
する。模擬的な生ゴミとして、表１に示すＡ、Ｂ二種類
の供試材を作製し、油化処理実験に用いた。この生ゴミ
は、Ａは含水率８０重量％、固形物中有機物含量９１重
量％、固形物中有機物含量９４重量％を示した。
【００１３】
【表１】
【００１４】実施例１ 生ゴミＡ１００ｇを加圧反応容器中で、窒素ガスにより
１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分
で３２５℃まで加熱した。この場合、反応圧力は、圧力
調節弁により１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温度
で１時間保持した後に常温まで冷却し、反応生成物を反
応容器からガラス容器に取り出した。取り出し直後は懸
濁状態であったが、時間の経過とともに相分離が進行
し、約５分後には油状物質と水相の二つの相に分離し
た。両相をそれぞれわけ取り、油状物質４．３ｇを回収
した。供試材（乾燥有機物基準）に対する油状物質の収
率は約２４重量％で、その油状物質の発熱量は約８００
０ｋｃａｌ／ｋｇであった。
１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分
で３２５℃まで加熱した。この場合、反応圧力は、圧力
調節弁により１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温度
で１時間保持した後に常温まで冷却し、反応生成物を反
応容器からガラス容器に取り出した。取り出し直後は懸
濁状態であったが、時間の経過とともに相分離が進行
し、約５分後には油状物質と水相の二つの相に分離し
た。両相をそれぞれわけ取り、油状物質４．３ｇを回収
した。供試材（乾燥有機物基準）に対する油状物質の収
率は約２４重量％で、その油状物質の発熱量は約８００
０ｋｃａｌ／ｋｇであった。
【００１５】実施例２ 生ゴミＡ１００ｇに触媒として炭酸ソーダを１ｇ添加
し、加圧反応容器中で、窒素ガスにより１５０ｋｇ／ｃ
ｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分で３２５℃まで
加熱した。この場合、反応圧力は、圧力調節弁により１
５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温度で１時間保持し
た後に常温まで冷却し、反応生成物を反応容器からガラ
ス容器に取り出した。取り出し直後は懸濁状態であった
が、時間の経過とともに相分離が進行し、約５分後には
油状物質と水相の二つの相に分離した。両相をそれぞれ
わけ取り、油状物質４．７ｇを回収した。供試材（乾燥
有機物基準）に対する油状物質の収率は約３０重量％
で、その油状物質の発熱量は約８５００ｋｃａｌ／ｋｇ
であった。
し、加圧反応容器中で、窒素ガスにより１５０ｋｇ／ｃ
ｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分で３２５℃まで
加熱した。この場合、反応圧力は、圧力調節弁により１
５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温度で１時間保持し
た後に常温まで冷却し、反応生成物を反応容器からガラ
ス容器に取り出した。取り出し直後は懸濁状態であった
が、時間の経過とともに相分離が進行し、約５分後には
油状物質と水相の二つの相に分離した。両相をそれぞれ
わけ取り、油状物質４．７ｇを回収した。供試材（乾燥
有機物基準）に対する油状物質の収率は約３０重量％
で、その油状物質の発熱量は約８５００ｋｃａｌ／ｋｇ
であった。
【００１６】実施例３ 生ゴミＢ１００ｇを加圧反応容器中で、窒素ガスにより
１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分
で、３２５℃まで加熱した。この場合、反応圧力は、圧
力調節弁により１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温
度で１時間保持した後に常温まで冷却し、反応生成物を
反応容器からガラス容器に取り出した。取り出し直後は
懸濁状態であったが、時間の経過とともに相分離が進行
し、約５分後には油状物質と水相の二つの相に分離し
た。両相をそれぞれわけ取り、油状物質４．０ｇを回収
した。供試材（乾燥有機物基準）に対する油状物質の収
率は約２１重量％、その油状物質の発熱量は約８０００
ｋｃａｌ／ｋｇであった。
１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分
で、３２５℃まで加熱した。この場合、反応圧力は、圧
力調節弁により１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温
度で１時間保持した後に常温まで冷却し、反応生成物を
反応容器からガラス容器に取り出した。取り出し直後は
懸濁状態であったが、時間の経過とともに相分離が進行
し、約５分後には油状物質と水相の二つの相に分離し
た。両相をそれぞれわけ取り、油状物質４．０ｇを回収
した。供試材（乾燥有機物基準）に対する油状物質の収
率は約２１重量％、その油状物質の発熱量は約８０００
ｋｃａｌ／ｋｇであった。
【００１７】実施例４ 生ゴミＢ１００ｇに触媒として炭酸ソーダを１ｇ添加
し、加圧反応容器中で、窒素ガスにより１５０ｋｇ／ｃ
ｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分で３２５℃まで
加熱した。この場合、反応圧力は、圧力調節弁により１
５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温度で１時間保持し
た後に常温まで冷却し、反応生成物を反応容器からガラ
ス容器に取り出した。取り出し直後は懸濁状態であった
が、時間の経過とともに相分離が進行し、約５分後には
油状物質と水相の二つの相に分離した。両相をそれぞれ
わけ取り、油状物質４．５ｇを回収した。供試材（乾燥
有機物基準）に対する油状物質の収率は約２４重量％
で、その油状物質の発熱量は８２００ｋｇ／ｃｍ2Ｇで
あった。
し、加圧反応容器中で、窒素ガスにより１５０ｋｇ／ｃ
ｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分で３２５℃まで
加熱した。この場合、反応圧力は、圧力調節弁により１
５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温度で１時間保持し
た後に常温まで冷却し、反応生成物を反応容器からガラ
ス容器に取り出した。取り出し直後は懸濁状態であった
が、時間の経過とともに相分離が進行し、約５分後には
油状物質と水相の二つの相に分離した。両相をそれぞれ
わけ取り、油状物質４．５ｇを回収した。供試材（乾燥
有機物基準）に対する油状物質の収率は約２４重量％
で、その油状物質の発熱量は８２００ｋｇ／ｃｍ2Ｇで
あった。
【図１】本発明を実施する場合のフローシートの一例を
示す。
示す。
１ 破砕分別装置 ２ 濃縮装置 ３ 反応装置 ４ 冷却装置 ５ 分離装置
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成３年１２月１６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 生ゴミの油化処理方法
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は生ゴミの油化処理方法に
関するものである。
関するものである。
【０００２】
【従来技術及びその問題点】生ゴミは、人類の生活、生
産活動の過程で不可避的に生ずる余剰物質であってその
排出量は年々増加している。特に都市部においては生ゴ
ミの爆発的増加に対してその処分が飽和状態になりつつ
あり、重大な社会問題としてクローズアップされてい
る。従来、生ゴミは埋立処分されたりする場合が多かっ
たが、近年、環境汚染や埋立地の不足のため、その処理
が問題になっている。このため焼却による生ゴミ処理が
提案され、焼却場も数多く建設された。しかしながら、
生ゴミは一般に多量の水分を含有するため、この方法で
は水分の蒸発に多大な熱エネルギーを要し、助燃材とし
て重油等の燃料を必要とするため経済的でない。また焼
却処分の場合、二酸化炭素や窒素酸化物、硫黄酸化物等
の燃焼ガスを排出するだけでなく、ゴミのなかに有機塩
素系の化合物が含まれていると猛毒物質のダイオキシン
を発生させる可能性が有り、環境保持の観点からも問題
を有している。
産活動の過程で不可避的に生ずる余剰物質であってその
排出量は年々増加している。特に都市部においては生ゴ
ミの爆発的増加に対してその処分が飽和状態になりつつ
あり、重大な社会問題としてクローズアップされてい
る。従来、生ゴミは埋立処分されたりする場合が多かっ
たが、近年、環境汚染や埋立地の不足のため、その処理
が問題になっている。このため焼却による生ゴミ処理が
提案され、焼却場も数多く建設された。しかしながら、
生ゴミは一般に多量の水分を含有するため、この方法で
は水分の蒸発に多大な熱エネルギーを要し、助燃材とし
て重油等の燃料を必要とするため経済的でない。また焼
却処分の場合、二酸化炭素や窒素酸化物、硫黄酸化物等
の燃焼ガスを排出するだけでなく、ゴミのなかに有機塩
素系の化合物が含まれていると猛毒物質のダイオキシン
を発生させる可能性が有り、環境保持の観点からも問題
を有している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は生ゴミを経済
的に処理すると同時に有用な物質に変換させて有効利用
するための方法を提供することをその課題とする。
的に処理すると同時に有用な物質に変換させて有効利用
するための方法を提供することをその課題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、生ゴミ
を、必要に応じてのアルカリ性物質の存在下、水性媒体
の存在下で高温高圧に保持し、油状物質に液化させるこ
とを特徴とする生ゴミの油化処理方法が提供される。
を、必要に応じてのアルカリ性物質の存在下、水性媒体
の存在下で高温高圧に保持し、油状物質に液化させるこ
とを特徴とする生ゴミの油化処理方法が提供される。
【０００５】本発明において被処理原料として用いる生
ゴミとしては、台所厨芥や都市ゴミを始め、澱粉工場、
酒類製造工場、化学調味料製造工場等の食品工業から排
出される生ゴミ、製紙工業、繊維工業からの生ゴミ、農
水産廃棄物等とくに制約されない。
ゴミとしては、台所厨芥や都市ゴミを始め、澱粉工場、
酒類製造工場、化学調味料製造工場等の食品工業から排
出される生ゴミ、製紙工業、繊維工業からの生ゴミ、農
水産廃棄物等とくに制約されない。
【０００６】本発明の方法を実施するには、生ゴミを、
水性媒体の存在下で高温高圧条件に保持すればよい。必
要に応じてアルカリ性物質を触媒として添加するが、こ
の触媒として用いるアルカリ性物質としては、例えば、
水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム、
炭酸カリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウ
ム、ギ酸ナトリウム、ギ酸カリウム等のアルカリ金属化
合物や、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化マ
グネシウム等のアルカリ土類金属化合物等が挙げられ
る。このようなアルカリ性物質の使用量は、生ゴミ１０
０重量部（乾燥物基準）に対し、０．１−５０重量部、
好ましくは１−２０重量部の割合である。水性媒体の存
在割合は、生ゴミ１００重量部（乾燥物基準）に対し、
１０−１０００重量部、好ましくは２０−６００重量部
の割合である。生ゴミは、一般には、含水状態で発生す
る。このような含水状態の生ゴミはその１００重量部当
り水分を９０重量部以上含む場合もある。この場合、そ
のまま反応処理に付することができるが、エネルギー的
には不利であるため、適当な手段により濃縮処理を行う
のが望ましい。一般には、濾過分離や、遠心分離等の機
械的分離法が採用される。
水性媒体の存在下で高温高圧条件に保持すればよい。必
要に応じてアルカリ性物質を触媒として添加するが、こ
の触媒として用いるアルカリ性物質としては、例えば、
水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム、
炭酸カリウム、炭酸水素ナトリウム、炭酸水素カリウ
ム、ギ酸ナトリウム、ギ酸カリウム等のアルカリ金属化
合物や、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化マ
グネシウム等のアルカリ土類金属化合物等が挙げられ
る。このようなアルカリ性物質の使用量は、生ゴミ１０
０重量部（乾燥物基準）に対し、０．１−５０重量部、
好ましくは１−２０重量部の割合である。水性媒体の存
在割合は、生ゴミ１００重量部（乾燥物基準）に対し、
１０−１０００重量部、好ましくは２０−６００重量部
の割合である。生ゴミは、一般には、含水状態で発生す
る。このような含水状態の生ゴミはその１００重量部当
り水分を９０重量部以上含む場合もある。この場合、そ
のまま反応処理に付することができるが、エネルギー的
には不利であるため、適当な手段により濃縮処理を行う
のが望ましい。一般には、濾過分離や、遠心分離等の機
械的分離法が採用される。
【０００７】本発明における反応処理は高温高圧下で実
施されるが、この場合、反応圧力は一般には２０−２２
０気圧、好ましくは４０−１７０気圧であり、反応温度
は一般には２００−４００℃、好ましくは２５０−３５
０℃、反応時間は５−１８０分である。本発明において
圧力は、水蒸気等の水性媒体による自己発生圧を利用す
ることができるが、必要に応じ、例えば、窒素ガス、炭
素ガス、アルゴンガス等を用いて加圧することもでき
る。本発明により得られた反応生成物は、油状物質と水
性物質とからなるが、この生成物は相分離性の良好なも
ので、静置により、油相と水相とに容易に分離させるこ
とができる。この生成物の相分離性の良いことは、本発
明の大きな特徴の１つである。反応生成物から油状物質
と水性媒体との間の密度差を利用した分離手段、例え
ば、前記静置による重力分離の他、遠心分離等を採用す
ることができる。本発明において、相分離性の良好な反
応生成物を得るには、分離された水相のｐＨが４−１
１、好ましくは６−１０になるようにアルカリ性物質の
添加量やその他の反応条件を調節するのがよい。
施されるが、この場合、反応圧力は一般には２０−２２
０気圧、好ましくは４０−１７０気圧であり、反応温度
は一般には２００−４００℃、好ましくは２５０−３５
０℃、反応時間は５−１８０分である。本発明において
圧力は、水蒸気等の水性媒体による自己発生圧を利用す
ることができるが、必要に応じ、例えば、窒素ガス、炭
素ガス、アルゴンガス等を用いて加圧することもでき
る。本発明により得られた反応生成物は、油状物質と水
性物質とからなるが、この生成物は相分離性の良好なも
ので、静置により、油相と水相とに容易に分離させるこ
とができる。この生成物の相分離性の良いことは、本発
明の大きな特徴の１つである。反応生成物から油状物質
と水性媒体との間の密度差を利用した分離手段、例え
ば、前記静置による重力分離の他、遠心分離等を採用す
ることができる。本発明において、相分離性の良好な反
応生成物を得るには、分離された水相のｐＨが４−１
１、好ましくは６−１０になるようにアルカリ性物質の
添加量やその他の反応条件を調節するのがよい。
【０００８】本発明方法を好ましく実施する場合、反応
装置としては、外部加熱型または熱交換型反応装置、即
ち、外部に電熱ヒータや、熱媒体による加熱機構を供え
た流通反応器を用いるのが有利である。このような反応
装置では、生ゴミは、その反応器を流通する間に所定の
反応温度に加熱されると共に、その反応温度に所定時間
保持された後、反応器から抜出される。
装置としては、外部加熱型または熱交換型反応装置、即
ち、外部に電熱ヒータや、熱媒体による加熱機構を供え
た流通反応器を用いるのが有利である。このような反応
装置では、生ゴミは、その反応器を流通する間に所定の
反応温度に加熱されると共に、その反応温度に所定時間
保持された後、反応器から抜出される。
【０００９】次に、本発明の好ましい実施態様につい
て、図面にそのフローシートを示す。図面において、１
は破砕分別装置、２は濃縮装置、３は反応装置、４は冷
却装置、５は分離装置を各示す。生ゴミはライン６によ
り破砕分離装置１に送られ、ここでより細かく砕かれ、
金属、ガラス等と分別される。金属、ガラス等はライン
７により除去され、全重量１００重量部に対し水分９０
重量部以上を含む生ゴミはライン８を介して濃縮装置２
に供給され、ここで濃縮処理される。得られた分離水は
ライン９により除去され、一方、濃縮処理された水分８
５重量部以下、通常７０−８０重量部の生ゴミは、必要
であればライン１１によりアルカリ性物質を添加された
後、ライン１０を通って反応装置３に導入される。この
反応装置は、熱交換型反応装置であり、加熱媒体がライ
ン１２から導入され、ライン１３から排出され、その間
に反応装置内の内容物を加熱する。
て、図面にそのフローシートを示す。図面において、１
は破砕分別装置、２は濃縮装置、３は反応装置、４は冷
却装置、５は分離装置を各示す。生ゴミはライン６によ
り破砕分離装置１に送られ、ここでより細かく砕かれ、
金属、ガラス等と分別される。金属、ガラス等はライン
７により除去され、全重量１００重量部に対し水分９０
重量部以上を含む生ゴミはライン８を介して濃縮装置２
に供給され、ここで濃縮処理される。得られた分離水は
ライン９により除去され、一方、濃縮処理された水分８
５重量部以下、通常７０−８０重量部の生ゴミは、必要
であればライン１１によりアルカリ性物質を添加された
後、ライン１０を通って反応装置３に導入される。この
反応装置は、熱交換型反応装置であり、加熱媒体がライ
ン１２から導入され、ライン１３から排出され、その間
に反応装置内の内容物を加熱する。
【００１０】反応装置３内に導入された生ゴミ及びアル
カリ性物質は、反応装置内を、押出し流れとして、所定
速度で流通し、ライン１４より抜出され、その間に生ゴ
ミは反応処理を受け、油状物質に液化される。本発明の
場合、反応装置から抜出される反応生成物の温度は２０
０−４００℃、好ましくは２５０−３５０℃に規定する
のがよい。ライン１４によって抜出された反応生成物
は、冷却装置４に導入され、ここで１００℃以下に冷却
された後、ライン１５を通って分離装置５に導入され
る。この分離装置５としては、密度差を利用するものが
好ましく用いられ、静置槽や、遠心分離機等が用いられ
る。分離装置５からは、密度の小さな生成物がライン１
６を通って抜出され、一方、密度の大きな生成物がライ
ン１７を通って抜出される。
カリ性物質は、反応装置内を、押出し流れとして、所定
速度で流通し、ライン１４より抜出され、その間に生ゴ
ミは反応処理を受け、油状物質に液化される。本発明の
場合、反応装置から抜出される反応生成物の温度は２０
０−４００℃、好ましくは２５０−３５０℃に規定する
のがよい。ライン１４によって抜出された反応生成物
は、冷却装置４に導入され、ここで１００℃以下に冷却
された後、ライン１５を通って分離装置５に導入され
る。この分離装置５としては、密度差を利用するものが
好ましく用いられ、静置槽や、遠心分離機等が用いられ
る。分離装置５からは、密度の小さな生成物がライン１
６を通って抜出され、一方、密度の大きな生成物がライ
ン１７を通って抜出される。
【００１１】
【発明の効果】本発明によれば、従来その処理が問題に
なっていた生ゴミを、液体燃料（発熱量約８５００ｋｃ
ａｌ／ｋｇ）として有用な油状物質に変換させることが
できる。しかも、この場合、油状物質の収率は、有機物
基準でほぼ３０％もの高い値に達する。生ゴミがこのよ
うな液体燃料として有用な油状物質に高収率で変換され
ることは本発明者らが初めて見出した意外な事実であ
る。その上、本発明により得られる油状物質は水性媒体
から容易に相分離するため、生成物からの油状物質の分
離回収は容易である。また、このことは、油状物質が単
に反応生成物を静置するだけで、水性媒体から分離でき
ることを意味しており、蒸留、膜分離、有機溶媒を用い
る抽出等の分離法に比べて、技術的、経済的に非常に有
利である。
なっていた生ゴミを、液体燃料（発熱量約８５００ｋｃ
ａｌ／ｋｇ）として有用な油状物質に変換させることが
できる。しかも、この場合、油状物質の収率は、有機物
基準でほぼ３０％もの高い値に達する。生ゴミがこのよ
うな液体燃料として有用な油状物質に高収率で変換され
ることは本発明者らが初めて見出した意外な事実であ
る。その上、本発明により得られる油状物質は水性媒体
から容易に相分離するため、生成物からの油状物質の分
離回収は容易である。また、このことは、油状物質が単
に反応生成物を静置するだけで、水性媒体から分離でき
ることを意味しており、蒸留、膜分離、有機溶媒を用い
る抽出等の分離法に比べて、技術的、経済的に非常に有
利である。
【００１２】
【実施例】次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明
する。模擬的な生ゴミとして、Ａ、Ｂ二種類の供試試料
を調製し、油化処理実験に用いた。この生ゴミ試料は含
水状態の各素材に水を加えて混合した。この時の各素材
及び水の重量比を表１に示す。混合後の生ゴミの含水率
はＡ、Ｂともに８０重量％であった。また、固形分中の
有機物含量はＡが９１重量％、Ｂが９４重量％であっ
た。
する。模擬的な生ゴミとして、Ａ、Ｂ二種類の供試試料
を調製し、油化処理実験に用いた。この生ゴミ試料は含
水状態の各素材に水を加えて混合した。この時の各素材
及び水の重量比を表１に示す。混合後の生ゴミの含水率
はＡ、Ｂともに８０重量％であった。また、固形分中の
有機物含量はＡが９１重量％、Ｂが９４重量％であっ
た。
【００１３】
【表１】
【００１４】実施例１ 生ゴミＡ１００ｇを加圧反応容器中で、窒素ガスにより
１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分
で３２５℃まで加熱した。この場合、反応圧力は、圧力
調節弁により１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温度
で１時間保持した後に常温まで冷却し、反応生成物を反
応容器からガラス容器に取り出した。取り出し直後は懸
濁状態であったが、時間の経過とともに相分離が進行
し、約５分後には油状物質と水相の二つの相に分離し
た。両相をそれぞれわけ取り、油状物質４．３ｇを回収
した。供試試料（有機物基準）に対する油状物質の収率
は約２４重量％で、その油状物質の発熱量は約８０００
ｋｃａｌ／ｋｇであった。
１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分
で３２５℃まで加熱した。この場合、反応圧力は、圧力
調節弁により１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温度
で１時間保持した後に常温まで冷却し、反応生成物を反
応容器からガラス容器に取り出した。取り出し直後は懸
濁状態であったが、時間の経過とともに相分離が進行
し、約５分後には油状物質と水相の二つの相に分離し
た。両相をそれぞれわけ取り、油状物質４．３ｇを回収
した。供試試料（有機物基準）に対する油状物質の収率
は約２４重量％で、その油状物質の発熱量は約８０００
ｋｃａｌ／ｋｇであった。
【００１５】実施例２ 生ゴミＡ１００ｇに触媒として炭酸ナトリウムを１ｇ添
加し、加圧反応容器中で、窒素ガスにより１５０ｋｇ／
ｃｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分で３２５℃ま
で加熱した。この場合、反応圧力は、圧力調節弁により
１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温度で１時間保持
した後に常温まで冷却し、反応生成物を反応容器からガ
ラス容器に取り出した。取り出し直後は懸濁状態であっ
たが、時間の経過とともに相分離が進行し、約５分後に
は油状物質と水相の二つの相に分離した。両相をそれぞ
れわけ取り、油状物質５．４ｇを回収した。供試試料
（有機物基準）に対する油状物質の収率は約３０重量％
で、その油状物質の発熱量は約８５００ｋｃａｌ／ｋｇ
であった。
加し、加圧反応容器中で、窒素ガスにより１５０ｋｇ／
ｃｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分で３２５℃ま
で加熱した。この場合、反応圧力は、圧力調節弁により
１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温度で１時間保持
した後に常温まで冷却し、反応生成物を反応容器からガ
ラス容器に取り出した。取り出し直後は懸濁状態であっ
たが、時間の経過とともに相分離が進行し、約５分後に
は油状物質と水相の二つの相に分離した。両相をそれぞ
れわけ取り、油状物質５．４ｇを回収した。供試試料
（有機物基準）に対する油状物質の収率は約３０重量％
で、その油状物質の発熱量は約８５００ｋｃａｌ／ｋｇ
であった。
【００１６】実施例３ 生ゴミＢ１００ｇを加圧反応容器中で、窒素ガスにより
１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分
で、３２５℃まで加熱した。この場合、反応圧力は、圧
力調節弁により１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温
度で１時間保持した後に常温まで冷却し、反応生成物を
反応容器からガラス容器に取り出した。取り出し直後は
懸濁状態であったが、時間の経過とともに相分離が進行
し、約５分後には油状物質と水相の二つの相に分離し
た。両相をそれぞれわけ取り、油状物質４．０ｇを回収
した。供試試料（有機物基準）に対する油状物質の収率
は約２１重量％、その油状物質の発熱量は約８０００ｋ
ｃａｌ／ｋｇであった。
１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分
で、３２５℃まで加熱した。この場合、反応圧力は、圧
力調節弁により１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温
度で１時間保持した後に常温まで冷却し、反応生成物を
反応容器からガラス容器に取り出した。取り出し直後は
懸濁状態であったが、時間の経過とともに相分離が進行
し、約５分後には油状物質と水相の二つの相に分離し
た。両相をそれぞれわけ取り、油状物質４．０ｇを回収
した。供試試料（有機物基準）に対する油状物質の収率
は約２１重量％、その油状物質の発熱量は約８０００ｋ
ｃａｌ／ｋｇであった。
【００１７】実施例４ 生ゴミＢ１００ｇに触媒として炭酸ナトリウムを１ｇ添
加し、加圧反応容器中で、窒素ガスにより１５０ｋｇ／
ｃｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分で３２５℃ま
で加熱した。この場合、反応圧力は、圧力調節弁により
１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温度で１時間保持
した後に常温まで冷却し、反応生成物を反応容器からガ
ラス容器に取り出した。取り出し直後は懸濁状態であっ
たが、時間の経過とともに相分離が進行し、約５分後に
は油状物質と水相の二つの相に分離した。両相をそれぞ
れわけ取り、油状物質４．５ｇを回収した。供試試料
（有機物基準）に対する油状物質の収率は約２４重量％
で、その油状物質の発熱量は８２００ｋｃａｌ／ｋｇで
あった。
加し、加圧反応容器中で、窒素ガスにより１５０ｋｇ／
ｃｍ2Ｇに加圧し、昇温速度約１０℃／分で３２５℃ま
で加熱した。この場合、反応圧力は、圧力調節弁により
１５０ｋｇ／ｃｍ2Ｇに保った。この温度で１時間保持
した後に常温まで冷却し、反応生成物を反応容器からガ
ラス容器に取り出した。取り出し直後は懸濁状態であっ
たが、時間の経過とともに相分離が進行し、約５分後に
は油状物質と水相の二つの相に分離した。両相をそれぞ
れわけ取り、油状物質４．５ｇを回収した。供試試料
（有機物基準）に対する油状物質の収率は約２４重量％
で、その油状物質の発熱量は８２００ｋｃａｌ／ｋｇで
あった。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を実施する場合のフローシートの一例を
示す。
示す。
【符号の説明】 １ 破砕分別装置 ２ 濃縮装置 ３ 反応装置 ４ 冷却装置 ５ 分離装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小木 知子 茨城県つくば市小野川16番３ 工業技術院 公害資源研究所内 (72)発明者 土手 裕 茨城県つくば市小野川16番３ 工業技術院 公害資源研究所内 (72)発明者 美濃輪 智朗 茨城県つくば市小野川16番３ 工業技術院 公害資源研究所内 (72)発明者 村上 雅教 東京都大田区羽田旭町11番１号 株式会社 荏原製作所内 (72)発明者 大谷 繁 東京都大田区羽田旭町11番１号 株式会社 荏原製作所内 (72)発明者 昔農 英夫 東京都大田区羽田旭町11番１号 株式会社 荏原製作所内
Claims (2)
- 【請求項１】 生ゴミを、必要に応じてのアルカリ性物
質の存在下、水性媒体の存在下で高温高圧に保持するこ
とによって油状物質に液化させることを特徴とする生ゴ
ミの油化処理方法。 - 【請求項２】 該油状物質を含む生ゴミ液化物を、密度
差を利用する分離手段により処理して油状物質を分離す
る請求項１の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3237302A JPH0551586A (ja) | 1991-08-23 | 1991-08-23 | 生ゴミの油化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3237302A JPH0551586A (ja) | 1991-08-23 | 1991-08-23 | 生ゴミの油化処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0551586A true JPH0551586A (ja) | 1993-03-02 |
Family
ID=17013353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3237302A Pending JPH0551586A (ja) | 1991-08-23 | 1991-08-23 | 生ゴミの油化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0551586A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4836952A (en) * | 1986-04-16 | 1989-06-06 | Nippon Kayaku Kabushiki Kaisha | Deoxygenating composition |
| JP2003520121A (ja) * | 2000-01-24 | 2003-07-02 | ウェイスト リダクション バイ ウェイスト リダクション インコーポレイテッド | 感染性廃棄物の処理装置及び方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59105079A (ja) * | 1982-12-06 | 1984-06-18 | Kurushima Group Kyodo Gijutsu Kenkyusho:Kk | アルカリ熱水を利用した有機物質の処理法 |
| JPS60262888A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Agency Of Ind Science & Technol | 木質系バイオマスの液化方法 |
| JPS6173793A (ja) * | 1984-09-20 | 1986-04-15 | Agency Of Ind Science & Technol | セルロ−ス系バイオマスの高効率液化法 |
| JPS62109891A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | Agency Of Ind Science & Technol | アルコ−ル発酵残渣の処理方法 |
| JPH02102798A (ja) * | 1988-10-13 | 1990-04-16 | Agency Of Ind Science & Technol | 産業廃水汚泥の処理方法 |
-
1991
- 1991-08-23 JP JP3237302A patent/JPH0551586A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59105079A (ja) * | 1982-12-06 | 1984-06-18 | Kurushima Group Kyodo Gijutsu Kenkyusho:Kk | アルカリ熱水を利用した有機物質の処理法 |
| JPS60262888A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-26 | Agency Of Ind Science & Technol | 木質系バイオマスの液化方法 |
| JPS6173793A (ja) * | 1984-09-20 | 1986-04-15 | Agency Of Ind Science & Technol | セルロ−ス系バイオマスの高効率液化法 |
| JPS62109891A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | Agency Of Ind Science & Technol | アルコ−ル発酵残渣の処理方法 |
| JPH02102798A (ja) * | 1988-10-13 | 1990-04-16 | Agency Of Ind Science & Technol | 産業廃水汚泥の処理方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4836952A (en) * | 1986-04-16 | 1989-06-06 | Nippon Kayaku Kabushiki Kaisha | Deoxygenating composition |
| JP2003520121A (ja) * | 2000-01-24 | 2003-07-02 | ウェイスト リダクション バイ ウェイスト リダクション インコーポレイテッド | 感染性廃棄物の処理装置及び方法 |
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