JPH0551695A - 切欠き疲労強度の高い熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
切欠き疲労強度の高い熱延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH0551695A JPH0551695A JP23251291A JP23251291A JPH0551695A JP H0551695 A JPH0551695 A JP H0551695A JP 23251291 A JP23251291 A JP 23251291A JP 23251291 A JP23251291 A JP 23251291A JP H0551695 A JPH0551695 A JP H0551695A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 重量％でＣ：０．０１〜０．１０％：Ｓｉ：
０．４％以下、Ｍｎ０．５〜２．０％、ｓｏｌ．Ａ１：
０．１０％以下を含み、さらにＴｉ：０．２％以下、Ｎ
ｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．０５％以下、のＮｂ，Ｔ
ｉ、Ｖのうち１種以上を含み残部が鉄および不可避不純
物である化学組成を有し、かつ歪５〜１５％における加
工硬化指数ｎ値の平均値が０．１８以下でありかつ破断
伸びが２５％以下である、切欠き疲労強度の高い熱延鋼
板。 【効果】 自動車用ホイールのような繰り返し荷重を受
ける機械構造用材料として好適である。
０．４％以下、Ｍｎ０．５〜２．０％、ｓｏｌ．Ａ１：
０．１０％以下を含み、さらにＴｉ：０．２％以下、Ｎ
ｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．０５％以下、のＮｂ，Ｔ
ｉ、Ｖのうち１種以上を含み残部が鉄および不可避不純
物である化学組成を有し、かつ歪５〜１５％における加
工硬化指数ｎ値の平均値が０．１８以下でありかつ破断
伸びが２５％以下である、切欠き疲労強度の高い熱延鋼
板。 【効果】 自動車用ホイールのような繰り返し荷重を受
ける機械構造用材料として好適である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、従来材に比べて極めて
優れた切欠き疲労強度を有するため自動車用ホイールの
ように繰り返し荷重を受ける機械構造用鋼板として有用
な熱延鋼板およびその製造方法に関する。
優れた切欠き疲労強度を有するため自動車用ホイールの
ように繰り返し荷重を受ける機械構造用鋼板として有用
な熱延鋼板およびその製造方法に関する。
【０００２】熱延鋼板を素材とする製品で疲労破壊が問
題となるものは非常に多い。例えば自動車用ホイールが
あげられる。ホイールの疲労き裂の発生する危険箇所は
主として風孔（飾り孔）である。風孔はポンチによる打
ち抜きによって作られる。風孔はその形状ゆえに応力集
中部であるが、さらに打ち抜きにより生ずるバリにより
ミクロ的な応力集中部となり一種の切欠きとして作用す
る。
題となるものは非常に多い。例えば自動車用ホイールが
あげられる。ホイールの疲労き裂の発生する危険箇所は
主として風孔（飾り孔）である。風孔はポンチによる打
ち抜きによって作られる。風孔はその形状ゆえに応力集
中部であるが、さらに打ち抜きにより生ずるバリにより
ミクロ的な応力集中部となり一種の切欠きとして作用す
る。
【０００３】ホイールの耐久性を高めるには、（１）風
孔の形状を変え風孔に負荷される応力を軽減する、
（２）風孔打ち抜き後バリをつぶす、（３）切欠き疲労
強度が高い材料を用いる、必要がある。風孔の形状は現
状でも応力集中が最小になるように設計されており改善
の余地はない。また自動車用ホイールが最低限のコスト
と時間で製造されなければならないことを考えると、ホ
イールの製造段階においてバリをつぶすような新たな工
程を設けることは経済的でない。したがって高い切欠き
疲労強度を持つ材料を適用することはホイールの疲労強
度を高めることに最も有効である。
孔の形状を変え風孔に負荷される応力を軽減する、
（２）風孔打ち抜き後バリをつぶす、（３）切欠き疲労
強度が高い材料を用いる、必要がある。風孔の形状は現
状でも応力集中が最小になるように設計されており改善
の余地はない。また自動車用ホイールが最低限のコスト
と時間で製造されなければならないことを考えると、ホ
イールの製造段階においてバリをつぶすような新たな工
程を設けることは経済的でない。したがって高い切欠き
疲労強度を持つ材料を適用することはホイールの疲労強
度を高めることに最も有効である。
【０００４】機械構造用熱延鋼板に要求される性質とし
ては、以上に述べた切欠き部疲労強度のほかに、成形性
・加工性がある。一般に引張強度が高くなると成形性・
加工性が低下する。また風孔等打ち抜きによる打ち抜き
破面性状が著しく悪化する。このような制限の中で実際
に鋼板として可能な引張強度は５００〜７００ＭＰａで
あり、この制限の範囲でより切欠き疲労強度の高い材料
を設計する必要があることが分かる。
ては、以上に述べた切欠き部疲労強度のほかに、成形性
・加工性がある。一般に引張強度が高くなると成形性・
加工性が低下する。また風孔等打ち抜きによる打ち抜き
破面性状が著しく悪化する。このような制限の中で実際
に鋼板として可能な引張強度は５００〜７００ＭＰａで
あり、この制限の範囲でより切欠き疲労強度の高い材料
を設計する必要があることが分かる。
【０００５】従来の技術として、少量のＰとＴｉの同時
添加と所定の熱延条件の設定とによって、熱延鋼板の加
工性の改善を試みたもの（特開平２−１７９８４７号公
報）、炭素を極低量に抑え、銅を含有させることによっ
てハット部などの平滑部の疲労強度の改善を試みたもの
（特開平２−６６１１６号公報）はある。しかし風孔部
疲労強度の改善を試みたものはない。
添加と所定の熱延条件の設定とによって、熱延鋼板の加
工性の改善を試みたもの（特開平２−１７９８４７号公
報）、炭素を極低量に抑え、銅を含有させることによっ
てハット部などの平滑部の疲労強度の改善を試みたもの
（特開平２−６６１１６号公報）はある。しかし風孔部
疲労強度の改善を試みたものはない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この発明が解決しよう
とする課題は、現状の製品の形状を変えることなく、ま
たコスト及び手間がかかる余計なプロセスを追加せず
に、素材鋼板の材質を変えることで製品の切欠き部の疲
労強度を高めることである。つまり切欠き疲労強度が高
い素材熱延鋼板をどのような化学成分、圧延条件で作れ
ばよいかという点にある。
とする課題は、現状の製品の形状を変えることなく、ま
たコスト及び手間がかかる余計なプロセスを追加せず
に、素材鋼板の材質を変えることで製品の切欠き部の疲
労強度を高めることである。つまり切欠き疲労強度が高
い素材熱延鋼板をどのような化学成分、圧延条件で作れ
ばよいかという点にある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】切欠き部、例として風孔
の打ち抜き孔の状態は図３のようになっている。ポンチ
で抜いた側にバリが生じ応力集中源となる。疲労き裂の
発生を抑えるためには、（１）バリが小さい、（２）バ
リ部及び近傍が破断により著しく硬化しない、ことが必
要である。（１）の理由のために破断伸び値が小さい、
（２）の理由のための加工硬化の目安であるｎ値が小さ
い材料を用いればよい。
の打ち抜き孔の状態は図３のようになっている。ポンチ
で抜いた側にバリが生じ応力集中源となる。疲労き裂の
発生を抑えるためには、（１）バリが小さい、（２）バ
リ部及び近傍が破断により著しく硬化しない、ことが必
要である。（１）の理由のために破断伸び値が小さい、
（２）の理由のための加工硬化の目安であるｎ値が小さ
い材料を用いればよい。
【０００８】本発明の完成に先立ち、異なる強化機構
（固溶、析出、転位、細粒、パーライト強化）を有する
５００〜６００ＭＰａ級の熱延鋼板を用いて引張試験を
行った結果、転位強化材（変態温度Ａ1以下で最終圧延
仕上げをおこなったもの）が他の強化材に比べ低いｎ
値、低い破断伸び値を持つことが判明した。したがって
転位強化材が風孔などの切り欠きに対し高い疲労強度を
持つと推定できる。またＳｉの添加によりｎ値が著しく
大きくなることも判明した。したがってＳｉは少なくす
ることが望ましい。
（固溶、析出、転位、細粒、パーライト強化）を有する
５００〜６００ＭＰａ級の熱延鋼板を用いて引張試験を
行った結果、転位強化材（変態温度Ａ1以下で最終圧延
仕上げをおこなったもの）が他の強化材に比べ低いｎ
値、低い破断伸び値を持つことが判明した。したがって
転位強化材が風孔などの切り欠きに対し高い疲労強度を
持つと推定できる。またＳｉの添加によりｎ値が著しく
大きくなることも判明した。したがってＳｉは少なくす
ることが望ましい。
【０００９】またポンチにて打ち抜いた孔表面ではパー
ライトに沿って微細なき裂が生じており、疲労き裂の起
点となる可能性がある。疲労強度を高めるためには炭素
量を減らし析出するパーライト量を低減する必要があ
る。
ライトに沿って微細なき裂が生じており、疲労き裂の起
点となる可能性がある。疲労強度を高めるためには炭素
量を減らし析出するパーライト量を低減する必要があ
る。
【００１０】
【作用】本発明による熱延鋼板は引張強度が５００〜７
００ＭＰａであるものを対象にしている。これは主要製
品であるホイールを考えると現状では５００ＭＰａ以上
の強度が必要であり、またホイール製造のため７００Ｍ
Ｐａが限界であるためである。
００ＭＰａであるものを対象にしている。これは主要製
品であるホイールを考えると現状では５００ＭＰａ以上
の強度が必要であり、またホイール製造のため７００Ｍ
Ｐａが限界であるためである。
【００１１】高い切欠き部疲労強度を得るためには以下
の２点を満たすことが必要十分条件である。一つは破断
伸びＥｌが小さいことである。Ｅｌが小さいとポンチ打
ち抜きの際にバリが生じにくく、き裂が発生しにくいた
めである。基礎試験の結果よりここでは２５％以上では
疲労強度が大きく低下することが判明した。このため２
５％以下とした。二つ目は加工硬化指数ｎ値が小さいこ
とである。
の２点を満たすことが必要十分条件である。一つは破断
伸びＥｌが小さいことである。Ｅｌが小さいとポンチ打
ち抜きの際にバリが生じにくく、き裂が発生しにくいた
めである。基礎試験の結果よりここでは２５％以上では
疲労強度が大きく低下することが判明した。このため２
５％以下とした。二つ目は加工硬化指数ｎ値が小さいこ
とである。
【００１２】ここで、加工硬化ｎ値とは、真応力σAと
真歪ｅとの関係をσA＝Ｃｅnで近似させたときのｎの値
である。薄鋼板では、通常、公称歪ε＝５〜１５％、ε
＝１０〜２０％などの全伸びの範囲について近似したと
きのｎの値を、プレス成形性に関連する特性値として用
いる。基礎試験の結果よりここでは０．１８以下とし
た。この理由はｎ値が大きいと加工硬化によりバリが硬
化し切欠き感受性が高まるためである。
真歪ｅとの関係をσA＝Ｃｅnで近似させたときのｎの値
である。薄鋼板では、通常、公称歪ε＝５〜１５％、ε
＝１０〜２０％などの全伸びの範囲について近似したと
きのｎの値を、プレス成形性に関連する特性値として用
いる。基礎試験の結果よりここでは０．１８以下とし
た。この理由はｎ値が大きいと加工硬化によりバリが硬
化し切欠き感受性が高まるためである。
【００１３】材料の機械的性質及び疲労強度は圧延条件
及び化学成分によって一義的に決まる。上記のＥｌ値、
ｎ値および引張強度５００〜７００ＭＰａを得るための
圧延条件と化学成分およびその限度理由を以下に示す。
及び化学成分によって一義的に決まる。上記のＥｌ値、
ｎ値および引張強度５００〜７００ＭＰａを得るための
圧延条件と化学成分およびその限度理由を以下に示す。
【００１４】本発明の熱延鋼板の圧延条件およびその限
定理由は以下のとおりである。熱間圧延を行う際、鋳造
後直接あるいは１１００℃以上に再加熱する。これは不
純物が完全に固溶し偏析するのを防ぐためである。圧延
の最終パスの入り側でＡ1以下の温度とするのはフェラ
イトにより多く転位を導入するためである。Ａ1以上の
温度の場合、オーステナイトからフェライトに変態する
際に再結晶により転位は消滅する。
定理由は以下のとおりである。熱間圧延を行う際、鋳造
後直接あるいは１１００℃以上に再加熱する。これは不
純物が完全に固溶し偏析するのを防ぐためである。圧延
の最終パスの入り側でＡ1以下の温度とするのはフェラ
イトにより多く転位を導入するためである。Ａ1以上の
温度の場合、オーステナイトからフェライトに変態する
際に再結晶により転位は消滅する。
【００１５】転位密度を高めることで強度は上昇する。
加工前にすでに転位密度の増加により硬化しているた
め、加工硬化量は小さい。すなわちｎ値は小さくなる。
さらに、破断延性値が小さくなることが基礎試験から分
かっている。またＡ1−１００℃以上とするのは温度を
低下しても導入できる転位の量はあまり増加せずむしろ
圧延機の負担を大きくするだけであるからである。圧下
率５％以上とするのは圧下率が小さいと同じ転位密度と
するのにより多くの圧延パスを必要とするため効率が悪
く、また圧下率を２０％以下とするのは圧延機の限界で
あり、また温度によっては鋼板に割れが生ずるためであ
る。
加工前にすでに転位密度の増加により硬化しているた
め、加工硬化量は小さい。すなわちｎ値は小さくなる。
さらに、破断延性値が小さくなることが基礎試験から分
かっている。またＡ1−１００℃以上とするのは温度を
低下しても導入できる転位の量はあまり増加せずむしろ
圧延機の負担を大きくするだけであるからである。圧下
率５％以上とするのは圧下率が小さいと同じ転位密度と
するのにより多くの圧延パスを必要とするため効率が悪
く、また圧下率を２０％以下とするのは圧延機の限界で
あり、また温度によっては鋼板に割れが生ずるためであ
る。
【００１６】また、５５０〜６５０℃で巻き取るのは十
分な析出物を得るためであり、析出物は強度を上げる効
果がある。冷却速度については、空冷以上の速度なら特
に問題がない。しかし、最終圧延温度と巻き取り温度の
差はせいぜい１００℃であり、空冷でもほんの数分であ
り、短く作業上の限界がある。
分な析出物を得るためであり、析出物は強度を上げる効
果がある。冷却速度については、空冷以上の速度なら特
に問題がない。しかし、最終圧延温度と巻き取り温度の
差はせいぜい１００℃であり、空冷でもほんの数分であ
り、短く作業上の限界がある。
【００１７】本発明の熱延鋼板の化学成分の限定理由は
以下のとおりである。Ｃは高張力鋼板として必要な強度
を確保するために０．０１％以上の添加が必要である。
一方、風孔打ち抜き面においてはパーライトに沿って微
細なき裂を生ずるためできるだけ少なくするのが望まし
い。基礎試験により０．１０％以上の添加により疲労強
度が大きく低下することが判明した。したがってその上
限値を０．１％とする。
以下のとおりである。Ｃは高張力鋼板として必要な強度
を確保するために０．０１％以上の添加が必要である。
一方、風孔打ち抜き面においてはパーライトに沿って微
細なき裂を生ずるためできるだけ少なくするのが望まし
い。基礎試験により０．１０％以上の添加により疲労強
度が大きく低下することが判明した。したがってその上
限値を０．１％とする。
【００１８】Ｓｉは固溶強化元素であり、強度を高める
のに効果的な元素である。しかしながらＳｉの添加によ
り破断延性が大きくなり、またｎ値も大きくなる。した
がって添加量はできるだけ少ない方が好ましい。基礎試
験により０．４％以上では疲労限度が大きく低下するこ
とが判明した。従ってその上限値を０．４％とする。
のに効果的な元素である。しかしながらＳｉの添加によ
り破断延性が大きくなり、またｎ値も大きくなる。した
がって添加量はできるだけ少ない方が好ましい。基礎試
験により０．４％以上では疲労限度が大きく低下するこ
とが判明した。従ってその上限値を０．４％とする。
【００１９】Ｍｎは鋼の焼き入れ性を向上させる。かか
る効果をあげるために、０．５％以上の含有量が必要で
あり、一方製鋼の容易性と経済性を考えて、含有量の上
限を２．０％とした。
る効果をあげるために、０．５％以上の含有量が必要で
あり、一方製鋼の容易性と経済性を考えて、含有量の上
限を２．０％とした。
【００２０】Ａ１は脱酸剤として添加されるが、過度の
添加は非金属介在物を形成するのでｓｏｌ．Ａ1含有量
として０．１０％までにとどめるべきである。ＳはＭｎ
と結合して非金属介在物を形成するのでできるだけ少な
い方がよい。０．０１５％は許容上限値である。
添加は非金属介在物を形成するのでｓｏｌ．Ａ1含有量
として０．１０％までにとどめるべきである。ＳはＭｎ
と結合して非金属介在物を形成するのでできるだけ少な
い方がよい。０．０１５％は許容上限値である。
【００２１】Ｎｂ、ＴｉおよびＶは鋼板の強度向上のた
めに必要に応じて添加させる成分である。また析出元素
であるためｎ値を下げ破断伸び値も下げる傾向にある。
しかし過度に添加する必要はなく、Ｎｂは０．０５％ま
で、Ｔｉは０．２％までで十分である。これを以上添加
しても強度およびｎ値、破断延性値が変化しないことが
基礎試験により判明した。
めに必要に応じて添加させる成分である。また析出元素
であるためｎ値を下げ破断伸び値も下げる傾向にある。
しかし過度に添加する必要はなく、Ｎｂは０．０５％ま
で、Ｔｉは０．２％までで十分である。これを以上添加
しても強度およびｎ値、破断延性値が変化しないことが
基礎試験により判明した。
【００２２】
【実施例】本発明における鋼板が高い切り欠き疲労強度
を持つことを実証するため圧延条件および化学成分を変
えた１０種類の供試材を用いて疲労試験を行った。供試
材の化学成分は表１に、供試材の圧延条件、機械的性質
および疲労試験の結果を表２に示す。
を持つことを実証するため圧延条件および化学成分を変
えた１０種類の供試材を用いて疲労試験を行った。供試
材の化学成分は表１に、供試材の圧延条件、機械的性質
および疲労試験の結果を表２に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】なお温度Ａ1は約７２０℃である。表１，
２に示す供試材のうち本発明の特許請求範囲に含まれる
ものはマーク１〜５、８〜１１である。マーク６はＮｂ
が過多，マーク７はＦ．Ｔ．が低すぎる。マーク１２は
Ｃが過多、マーク１３はＳｉが過多、マーク１４、１５
はＣ．Ｔ．が低過ぎ、マーク１６、１７はＦ．Ｔ．が高
過ぎ、マーク１８はＣ．Ｔ．が高過ぎる。
２に示す供試材のうち本発明の特許請求範囲に含まれる
ものはマーク１〜５、８〜１１である。マーク６はＮｂ
が過多，マーク７はＦ．Ｔ．が低すぎる。マーク１２は
Ｃが過多、マーク１３はＳｉが過多、マーク１４、１５
はＣ．Ｔ．が低過ぎ、マーク１６、１７はＦ．Ｔ．が高
過ぎ、マーク１８はＣ．Ｔ．が高過ぎる。
【００２６】疲労試験は図２に示す試験片を用いて行っ
た。ポンチ打ち抜きのクリアランス１０％である。試験
は荷重制御完全片振り平面曲げにて行った。バリのある
面を引張側に設定した。試験状況を図１に示す。
た。ポンチ打ち抜きのクリアランス１０％である。試験
は荷重制御完全片振り平面曲げにて行った。バリのある
面を引張側に設定した。試験状況を図１に示す。
【００２７】疲労試験結果において、本願特許請求範囲
に記載の構成要件を満たしているマーク１〜５、８〜１
１はいずれも１５０ＭＰａ以上と高い疲労強度を示して
いる。また、マーク７、８も高い疲労強度を示している
が、経済的あるいは作業上むだな処置である。それに対
し、本願特許請求範囲の構成要件を満たしていないもの
はいずれも１５０ＭＰａ以下である。
に記載の構成要件を満たしているマーク１〜５、８〜１
１はいずれも１５０ＭＰａ以上と高い疲労強度を示して
いる。また、マーク７、８も高い疲労強度を示している
が、経済的あるいは作業上むだな処置である。それに対
し、本願特許請求範囲の構成要件を満たしていないもの
はいずれも１５０ＭＰａ以下である。
【００２８】なおＣ量およびＳｉ量のいずれも低く、か
つ析出元素Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ量の高いマーク１、２、４、
ついで最終パス入り側温度を６５０℃以下に下げたマー
ク５、７が他の供試材に比べ高い疲労限度を示してい
る。したがってＣ量、Ｓｉ量はできるだけ少なく、析出
元素Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ量は請求項の範囲内でできるだけ高
く、また最終パス入り側温度もできるだけ低くした方が
よいことが分かる。また疲労強度は機械的特性値である
破断伸びおよび加工効果指数ｎ値で整理できることが分
かる。
つ析出元素Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ量の高いマーク１、２、４、
ついで最終パス入り側温度を６５０℃以下に下げたマー
ク５、７が他の供試材に比べ高い疲労限度を示してい
る。したがってＣ量、Ｓｉ量はできるだけ少なく、析出
元素Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ量は請求項の範囲内でできるだけ高
く、また最終パス入り側温度もできるだけ低くした方が
よいことが分かる。また疲労強度は機械的特性値である
破断伸びおよび加工効果指数ｎ値で整理できることが分
かる。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述したごとく本発明方法の実施に
より、極めて高い切欠き疲労限度を有する熱延鋼板を製
造することが可能となる。また本発明方法の実施により
製造された鋼板を用いることにより、従来の製品製造工
程のままで自動車用ホイールなどの高い繰り返し荷重を
受ける切欠き付きの構造部材の疲労強度を高めることが
可能になった。
より、極めて高い切欠き疲労限度を有する熱延鋼板を製
造することが可能となる。また本発明方法の実施により
製造された鋼板を用いることにより、従来の製品製造工
程のままで自動車用ホイールなどの高い繰り返し荷重を
受ける切欠き付きの構造部材の疲労強度を高めることが
可能になった。
【図１】本発明の効果確認のための疲労試験（４点平面
曲げ）実施状況を示す模式図である。
曲げ）実施状況を示す模式図である。
【図２】本発明の効果確認のための疲労試験の試験片形
状を示す図である。
状を示す図である。
【図３】ポンチ打ち抜き孔断面の模式図である。
１ 打ち抜きにより生じたバリ ２ 打ち抜きによる破面 ３ 平面曲げによる応力を測定するための歪ゲージ
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．０１〜０．１０％：Ｓ
ｉ：０．４％以下、Ｍｎ０．５〜２．０％、ｓｏｌ．Ａ
１：０．１０％以下を含み、さらにＴｉ：０．２％以
下、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．０５％以下、のＮ
ｂ，Ｔｉ、Ｖのうち１種以上を含み残部が鉄および不可
避不純物である化学組成を有し、かつ歪５〜１５％にお
ける加工硬化指数ｎ値の平均値が０．１８以下でありか
つ破断伸びが２５％以下である、切欠き疲労強度の高い
熱延鋼板。 - 【請求項２】 重量％でＣ：０．０１〜０．１０％、Ｓ
ｉ：０．４％以下、Ｍｎ０．５〜２．０％、ｓｏｌ．Ａ
１：０．１０％以下を含み、さらにＴｉ：０．２％以
下、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．０５％以下、のＮ
ｂ，Ｔｉ、Ｖのうち１種以上を含み残部が鉄および不可
避不純物である鋼片を、鋳造後直後あるいは１１００℃
以上に再加熱した後、連続熱間圧延の最終パスの入り側
温度がＡ1〜Ａ1−１００℃、圧下率が５〜２０％である
条件で熱間圧延を終了し、空冷し、５５０〜６５０℃で
巻き取ることを特徴とする、切欠き疲労強度の高い熱延
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23251291A JPH0551695A (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 切欠き疲労強度の高い熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23251291A JPH0551695A (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 切欠き疲労強度の高い熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0551695A true JPH0551695A (ja) | 1993-03-02 |
Family
ID=16940497
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23251291A Pending JPH0551695A (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 切欠き疲労強度の高い熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0551695A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6128112A (en) * | 1996-08-22 | 2000-10-03 | Mcdonnell Douglas Corporation | Weighted-sum processing method and apparatus for decoding digital signals |
| EP1574588A1 (en) * | 2004-03-10 | 2005-09-14 | Algoma Steel Inc. | High strength steel product with improved formability and steel manufacturing process |
| JP2011025270A (ja) * | 2009-07-23 | 2011-02-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接継手 |
-
1991
- 1991-08-21 JP JP23251291A patent/JPH0551695A/ja active Pending
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