JPH0553922B2 - - Google Patents
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- JPH0553922B2 JPH0553922B2 JP61035846A JP3584686A JPH0553922B2 JP H0553922 B2 JPH0553922 B2 JP H0553922B2 JP 61035846 A JP61035846 A JP 61035846A JP 3584686 A JP3584686 A JP 3584686A JP H0553922 B2 JPH0553922 B2 JP H0553922B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Control Of Turbines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は蒸気タービンに係り、特にタービンの
負荷にかかわらず排気蒸気量が一定になるように
した蒸気タービンに関する。
負荷にかかわらず排気蒸気量が一定になるように
した蒸気タービンに関する。
一般に、小地域に電力を供給しかつ排気蒸気を
造水プラント等の用途に利用する蒸気タービンプ
ラントが知られている。第９図は上記蒸気タービ
ンプラントに用いられる蒸気タービン１の概略を
示したもので、ボイラ（図示せず）で発生した主
蒸気２は、蒸気加減弁３を経てタービンの初段部
に導かれ、初段動翼４、２段動翼５と順次各動翼
で仕事をしてタービンを運転し発電機６を駆動し
たのちタービンケーシング７外に排気蒸気８とし
て排出され、さらにこの排気蒸気８は造水プラン
ト（図示せず）で利用されるようになつている。
上記タービン内部における蒸気の状態変化は第１
０図および第１１図に示した通りで、タービンの
初段部に入口圧力PHで流入した主蒸気２は初段
動翼４で仕事をして出口圧力P1となつて初段部
より流出し、さらに後続の段落で仕事をして最終
段部より出口圧力PexHでタービンケーシング７外
に排出されるようになつている。通常、この排気
蒸気の出口圧力PexHは大気圧以上に保たれ、ター
ビンの負荷にかかわらず一定になるように調節さ
れている。
造水プラント等の用途に利用する蒸気タービンプ
ラントが知られている。第９図は上記蒸気タービ
ンプラントに用いられる蒸気タービン１の概略を
示したもので、ボイラ（図示せず）で発生した主
蒸気２は、蒸気加減弁３を経てタービンの初段部
に導かれ、初段動翼４、２段動翼５と順次各動翼
で仕事をしてタービンを運転し発電機６を駆動し
たのちタービンケーシング７外に排気蒸気８とし
て排出され、さらにこの排気蒸気８は造水プラン
ト（図示せず）で利用されるようになつている。
上記タービン内部における蒸気の状態変化は第１
０図および第１１図に示した通りで、タービンの
初段部に入口圧力PHで流入した主蒸気２は初段
動翼４で仕事をして出口圧力P1となつて初段部
より流出し、さらに後続の段落で仕事をして最終
段部より出口圧力PexHでタービンケーシング７外
に排出されるようになつている。通常、この排気
蒸気の出口圧力PexHは大気圧以上に保たれ、ター
ビンの負荷にかかわらず一定になるように調節さ
れている。
従来、このような蒸気タービン１において、第
１２図に示した電力の月間需要のようにタービン
の負荷が変動する場合は、蒸気加減弁３の開閉に
よる主蒸気流量の変化によりタービンの負荷制御
を行なつていた。第１３図は蒸気加減弁が２つ設
けられた蒸気タービンの負荷制御を示したもの
で、所定の電力量を維持するために必要な主蒸気
流量信号９が演算器１０ａ，１０ｂに入力される
と各蒸気加減弁の流量特性から第１４図に示した
ような弁開度信号１１ａ，１１ｂが出力され、負
荷に応じて主蒸気流量が変化するようになつてい
る。
１２図に示した電力の月間需要のようにタービン
の負荷が変動する場合は、蒸気加減弁３の開閉に
よる主蒸気流量の変化によりタービンの負荷制御
を行なつていた。第１３図は蒸気加減弁が２つ設
けられた蒸気タービンの負荷制御を示したもの
で、所定の電力量を維持するために必要な主蒸気
流量信号９が演算器１０ａ，１０ｂに入力される
と各蒸気加減弁の流量特性から第１４図に示した
ような弁開度信号１１ａ，１１ｂが出力され、負
荷に応じて主蒸気流量が変化するようになつてい
る。
ところが、前記造水プラントにおいては、造水
量を一定にするために排気蒸気量を一定に維持す
ることが望ましく、上述のように負荷に応じて主
蒸気流量を変化させるとタービンの排気蒸気量が
一定にならなくなるという問題があり、造水プラ
ントを備えた蒸気タービンでは主蒸気流量の変化
による負荷制御を行なうことができないという問
題があつた。
量を一定にするために排気蒸気量を一定に維持す
ることが望ましく、上述のように負荷に応じて主
蒸気流量を変化させるとタービンの排気蒸気量が
一定にならなくなるという問題があり、造水プラ
ントを備えた蒸気タービンでは主蒸気流量の変化
による負荷制御を行なうことができないという問
題があつた。
そこで本発明の目的は、上記従来技術が有する
問題点を解消し、タービンの負荷が変動しても常
に排気蒸気量が一定に保たれるような蒸気タービ
ンを提供するものである。
問題点を解消し、タービンの負荷が変動しても常
に排気蒸気量が一定に保たれるような蒸気タービ
ンを提供するものである。
上記目的を達成するために、本発明は蒸気発生
源で発生する主蒸気をタービンの初段部に導く高
圧蒸気加減弁と、上記主蒸気をタービンの２段部
以降に導く低圧蒸気加減弁とを備え、上記蒸気発
生源で低圧化した主蒸気をタービンの低負荷運転
時のみ上記低圧蒸気加減弁よりタービンの少なく
とも初段部をバイパスして２段部以降に流入する
ようにしたもので、タービンの負荷にかかわらず
排気蒸気量が一定になるようにしたものである。
源で発生する主蒸気をタービンの初段部に導く高
圧蒸気加減弁と、上記主蒸気をタービンの２段部
以降に導く低圧蒸気加減弁とを備え、上記蒸気発
生源で低圧化した主蒸気をタービンの低負荷運転
時のみ上記低圧蒸気加減弁よりタービンの少なく
とも初段部をバイパスして２段部以降に流入する
ようにしたもので、タービンの負荷にかかわらず
排気蒸気量が一定になるようにしたものである。
以下、本発明による蒸気タービンの実施例を第
１図乃至第８図を参照して説明する。なお、従来
と同一部分には同一符号を用いる。
１図乃至第８図を参照して説明する。なお、従来
と同一部分には同一符号を用いる。
第１図において符号１は蒸気タービンを示し、
この蒸気タービン１は初段部、２段部と各段落を
軸方向に組み合わせて構成され、各段落内にはそ
れぞれ初段動翼４、２段動翼５と各動翼が組み込
まれている。蒸気発生源であるボイラ（図示せ
ず）で発生した主蒸気２は、高圧蒸気加減弁２１
を経てタービンの初段部に導かれると共に低圧蒸
気加減弁２２を経てタービンの２段部に導かれ、
タービンを運転して発電機６を駆動したのち排気
蒸気８としてタービンケーシング７外に排出さ
れ、さらに排気蒸気８は造水プラント（図示せ
ず）で利用されるようになつている。タービンの
初段部には冷却蒸気をタービンケーシング７外に
排出するドレン弁２３が設けられ、初段動翼４の
摩擦による初段部の温度上昇を防止している。ま
た、ボイラで発生する主蒸気の圧力は、第２図に
示したように、時刻と共に変化するようにボイラ
側で調節され、この圧力変化は第１２図に示した
タービンの負荷変動に対応するようになつてい
る。
この蒸気タービン１は初段部、２段部と各段落を
軸方向に組み合わせて構成され、各段落内にはそ
れぞれ初段動翼４、２段動翼５と各動翼が組み込
まれている。蒸気発生源であるボイラ（図示せ
ず）で発生した主蒸気２は、高圧蒸気加減弁２１
を経てタービンの初段部に導かれると共に低圧蒸
気加減弁２２を経てタービンの２段部に導かれ、
タービンを運転して発電機６を駆動したのち排気
蒸気８としてタービンケーシング７外に排出さ
れ、さらに排気蒸気８は造水プラント（図示せ
ず）で利用されるようになつている。タービンの
初段部には冷却蒸気をタービンケーシング７外に
排出するドレン弁２３が設けられ、初段動翼４の
摩擦による初段部の温度上昇を防止している。ま
た、ボイラで発生する主蒸気の圧力は、第２図に
示したように、時刻と共に変化するようにボイラ
側で調節され、この圧力変化は第１２図に示した
タービンの負荷変動に対応するようになつてい
る。
第３図および第４図は上記高圧蒸気加減弁２１
および低圧蒸気加減弁２２がそれぞれ２つずつ設
けられた蒸気タービンの主蒸気導入部を示したも
ので、タービンケーシング７の初段部相当位置に
は上部にマニフオルドケーシング２４がタービン
ケーシング７と一体に形成されている。上記マニ
フオルドケーシング２４のタービン側壁面２５に
は弁口２６が４つ直列に形成され、この弁口２６
のうち中央の２つの弁口２６ａ，２６ａは高圧蒸
気加減弁用弁口として、両側の２つの弁口２６
ｂ，２６ｂは低圧蒸気加減弁用弁口として用いら
れ、上記各弁口２６ａ，２６ｂを閉塞する高圧蒸
気加減弁２１および低圧蒸気加減弁２２がマニフ
オルドケーシング２４内に一体的に組み込まれて
いる。また、高圧蒸気加減弁用弁口２６ａはター
ビンケーシング７に形成された高圧蒸気流入口
（図示せず）を介してタービン初段部の調速段ノ
ズル２７と接続し、低圧蒸気加減弁用弁口２６ｂ
はタービンケーシング７に形成された低圧蒸気流
入口２８を介してタービン２段部と接続してい
る。
および低圧蒸気加減弁２２がそれぞれ２つずつ設
けられた蒸気タービンの主蒸気導入部を示したも
ので、タービンケーシング７の初段部相当位置に
は上部にマニフオルドケーシング２４がタービン
ケーシング７と一体に形成されている。上記マニ
フオルドケーシング２４のタービン側壁面２５に
は弁口２６が４つ直列に形成され、この弁口２６
のうち中央の２つの弁口２６ａ，２６ａは高圧蒸
気加減弁用弁口として、両側の２つの弁口２６
ｂ，２６ｂは低圧蒸気加減弁用弁口として用いら
れ、上記各弁口２６ａ，２６ｂを閉塞する高圧蒸
気加減弁２１および低圧蒸気加減弁２２がマニフ
オルドケーシング２４内に一体的に組み込まれて
いる。また、高圧蒸気加減弁用弁口２６ａはター
ビンケーシング７に形成された高圧蒸気流入口
（図示せず）を介してタービン初段部の調速段ノ
ズル２７と接続し、低圧蒸気加減弁用弁口２６ｂ
はタービンケーシング７に形成された低圧蒸気流
入口２８を介してタービン２段部と接続してい
る。
次に作用を説明する。
本発明による蒸気タービンは、第２図に示した
ように、タービンの負荷に対応するように主蒸気
圧力が変化するので、昼間のように電力需要が多
い時（定格負荷時）は、ボイラ側で圧力PHまで
高めた高圧の主蒸気を高圧蒸気加減弁２１からタ
ービンの初段部に流入させる。高圧の主蒸気は、
初段動翼４、２段動翼５と各動翼で仕事をしター
ビンを定格負荷で運転して発電機６を駆動したの
ち排気蒸気８として排出され、さらにこの排気蒸
気８は造水プラントで利用される。
ように、タービンの負荷に対応するように主蒸気
圧力が変化するので、昼間のように電力需要が多
い時（定格負荷時）は、ボイラ側で圧力PHまで
高めた高圧の主蒸気を高圧蒸気加減弁２１からタ
ービンの初段部に流入させる。高圧の主蒸気は、
初段動翼４、２段動翼５と各動翼で仕事をしター
ビンを定格負荷で運転して発電機６を駆動したの
ち排気蒸気８として排出され、さらにこの排気蒸
気８は造水プラントで利用される。
一方、夜間のように電力需要が少ない時（低負
荷時）は、タービン負荷の減少に対応してボイラ
側で圧力PLまで低めた低圧の主蒸気を低圧蒸気
加減弁２２からタービンの初段部をバイパスして
２段部に流入させる。このため低圧の主蒸気は、
２段動翼５以降の各動翼でのみ仕事をしタービン
を低負荷状態で運転する。また排気蒸気８は、定
格負荷運転時と同様に造水プラントで利用され
る。ここで低圧の主蒸気圧力PLは、定格負荷運
転時におけるタービンの２段部入口圧力に加減弁
圧力損失を加えたものにしておく、このようにす
れば、タービンの２段部以降を流れる主蒸気の流
量が定格負荷運転時と同一になるので、タービン
の排気蒸気量は定格負荷運転時とほぼ同一にな
る。また、上記低圧主蒸気の温度を適当に選択す
ることにより、排気蒸気８の温度も定格負荷運転
時と同一に保つことができる。なお、上記主蒸気
のバイパスにより初段動翼４は空転するので、初
段動翼４の摩擦によりタービンの初段部の温度が
上昇するようであれば、前記ドレン弁２３を開放
して冷却蒸気を流せばよい。
荷時）は、タービン負荷の減少に対応してボイラ
側で圧力PLまで低めた低圧の主蒸気を低圧蒸気
加減弁２２からタービンの初段部をバイパスして
２段部に流入させる。このため低圧の主蒸気は、
２段動翼５以降の各動翼でのみ仕事をしタービン
を低負荷状態で運転する。また排気蒸気８は、定
格負荷運転時と同様に造水プラントで利用され
る。ここで低圧の主蒸気圧力PLは、定格負荷運
転時におけるタービンの２段部入口圧力に加減弁
圧力損失を加えたものにしておく、このようにす
れば、タービンの２段部以降を流れる主蒸気の流
量が定格負荷運転時と同一になるので、タービン
の排気蒸気量は定格負荷運転時とほぼ同一にな
る。また、上記低圧主蒸気の温度を適当に選択す
ることにより、排気蒸気８の温度も定格負荷運転
時と同一に保つことができる。なお、上記主蒸気
のバイパスにより初段動翼４は空転するので、初
段動翼４の摩擦によりタービンの初段部の温度が
上昇するようであれば、前記ドレン弁２３を開放
して冷却蒸気を流せばよい。
第５図は、主蒸気流量を変化させる負荷制御で
あるノズル締切り制御（以下PA制御という）ま
たは絞り制御（以下FA制御という）から上述の
ような段落バイパスによる負荷制御に蒸気タービ
ンの負荷制御を移行させる方法を示し、高圧蒸気
加減弁および低圧蒸気加減弁がそれぞれ２つずつ
設けられた場合を示す。図において演算装置３１
はタービンに設けられた段落圧力フイードバツク
回路として作用し、主蒸気圧力の低下とともにタ
ービン負荷が低下してくる場合、演算装置３１よ
り主蒸気圧力低下前の負荷を保つようにバイアス
信号３２が出力される。このバイアス信号３２は
加算器３３で主蒸気流量信号９に加算され、PA
流量信号３４として高圧蒸気加減弁（図示せず）
に出力される。このため、一定量の主蒸気圧力低
下までは高圧蒸気加減弁が全開方向に移行するの
で、主蒸気流量は増加しタービンの負荷は変動し
ない。しかし、高圧蒸気加減弁が全開するとそれ
以上はタービンに流入する主蒸気流量が増加しな
いので、主蒸気圧力の低下に伴いタービン負荷は
低下してくる。このため、蒸気タービンは、ター
ビン初段部をバイパスする段落バイパス運転に移
行し、演算装置３５が作動してBAバイアス信号
３６が出力される。このBAバイアス信号３６
は、加算器３７で主蒸気流量信号９およびBA全
閉信号３８と加算されてBA流量信号３９として
低圧蒸気加減弁（図示せず）に向けて出力され、
このBA流量信号３９は途中演算器４０ａ，４０
ｂにおいて各低圧蒸気加減弁の流量特性に合つた
第６図に示したような弁開度信号４１ａ，４１ｂ
に変換される。ここで、高圧蒸気加減弁のPA制
御中はBAバイアス信号３６は零になるのでBA
全閉信号３８によりBA流量信号３９は零以下の
信号となり、低圧蒸気加減弁は全閉に保たれる。
あるノズル締切り制御（以下PA制御という）ま
たは絞り制御（以下FA制御という）から上述の
ような段落バイパスによる負荷制御に蒸気タービ
ンの負荷制御を移行させる方法を示し、高圧蒸気
加減弁および低圧蒸気加減弁がそれぞれ２つずつ
設けられた場合を示す。図において演算装置３１
はタービンに設けられた段落圧力フイードバツク
回路として作用し、主蒸気圧力の低下とともにタ
ービン負荷が低下してくる場合、演算装置３１よ
り主蒸気圧力低下前の負荷を保つようにバイアス
信号３２が出力される。このバイアス信号３２は
加算器３３で主蒸気流量信号９に加算され、PA
流量信号３４として高圧蒸気加減弁（図示せず）
に出力される。このため、一定量の主蒸気圧力低
下までは高圧蒸気加減弁が全開方向に移行するの
で、主蒸気流量は増加しタービンの負荷は変動し
ない。しかし、高圧蒸気加減弁が全開するとそれ
以上はタービンに流入する主蒸気流量が増加しな
いので、主蒸気圧力の低下に伴いタービン負荷は
低下してくる。このため、蒸気タービンは、ター
ビン初段部をバイパスする段落バイパス運転に移
行し、演算装置３５が作動してBAバイアス信号
３６が出力される。このBAバイアス信号３６
は、加算器３７で主蒸気流量信号９およびBA全
閉信号３８と加算されてBA流量信号３９として
低圧蒸気加減弁（図示せず）に向けて出力され、
このBA流量信号３９は途中演算器４０ａ，４０
ｂにおいて各低圧蒸気加減弁の流量特性に合つた
第６図に示したような弁開度信号４１ａ，４１ｂ
に変換される。ここで、高圧蒸気加減弁のPA制
御中はBAバイアス信号３６は零になるのでBA
全閉信号３８によりBA流量信号３９は零以下の
信号となり、低圧蒸気加減弁は全閉に保たれる。
第７図は、段落バイパス運転移行時に作動する
演算装置３５の詳細を示したもので、徐々に低下
する主蒸気の圧力は、主蒸気圧力信号４２として
演算器４３に入力され、その主蒸気圧力に対する
所望の設定負荷信号４４が出力される。この設定
負荷信号４４は加算器４５に入力され、ここで実
負荷信号４６との偏差が求められ負荷偏差信号４
７として出力される。さらに、この負荷偏差信号
４７は演算器４８で通常のPI制御が施されてBA
バイアス信号３６として出力され、上記負荷偏差
信号４７が零になるように低圧蒸気加減弁が開閉
制御される。第８図は上記設定負荷信号４４を求
める演算器４３の詳細を示したもので、符号４２
ａは段落バイパス運転移行時の主蒸気圧力、符号
４２ｂはBA制御切替完了時の主蒸気圧力を示
し、この主蒸気圧力４２ａ，４２ｂを演算器４３
に入力するとそれぞれの主蒸気圧力時に対応した
所望の設定負荷信号４４ａ，４４ｂが求められる
のがわかる。
演算装置３５の詳細を示したもので、徐々に低下
する主蒸気の圧力は、主蒸気圧力信号４２として
演算器４３に入力され、その主蒸気圧力に対する
所望の設定負荷信号４４が出力される。この設定
負荷信号４４は加算器４５に入力され、ここで実
負荷信号４６との偏差が求められ負荷偏差信号４
７として出力される。さらに、この負荷偏差信号
４７は演算器４８で通常のPI制御が施されてBA
バイアス信号３６として出力され、上記負荷偏差
信号４７が零になるように低圧蒸気加減弁が開閉
制御される。第８図は上記設定負荷信号４４を求
める演算器４３の詳細を示したもので、符号４２
ａは段落バイパス運転移行時の主蒸気圧力、符号
４２ｂはBA制御切替完了時の主蒸気圧力を示
し、この主蒸気圧力４２ａ，４２ｂを演算器４３
に入力するとそれぞれの主蒸気圧力時に対応した
所望の設定負荷信号４４ａ，４４ｂが求められる
のがわかる。
このように段落をバイパスする主蒸気流量を制
御する演算装置３５を設けたので、蒸気タービン
の負荷制御おいてPA制御またはFA制御から段落
バイパス制御へ移行する際にタービンの負荷変動
がほとんどなくなり、かつ段落バイパス制御への
切替動作が迅速になる。
御する演算装置３５を設けたので、蒸気タービン
の負荷制御おいてPA制御またはFA制御から段落
バイパス制御へ移行する際にタービンの負荷変動
がほとんどなくなり、かつ段落バイパス制御への
切替動作が迅速になる。
以上の説明から明らかなように、本発明は高圧
蒸気加減弁と低圧蒸気加減弁とを備え、低圧化し
た主蒸気をタービンの低負荷運転時のみ低圧蒸気
加減弁よりタービンの少なくとも初段部をバイパ
スして２段部以降に流入するようにしたので、タ
ービンの負荷が変動してもタービンの排気蒸気量
は常に一定に保たれる。また、高圧蒸気加減弁と
低圧蒸気加減弁がマニフオルドケーシング内に一
体に組み込まれているので、蒸気タービン全体が
コンパクトになり、蒸気タービンプラント建屋の
省スペースに貢献する。
蒸気加減弁と低圧蒸気加減弁とを備え、低圧化し
た主蒸気をタービンの低負荷運転時のみ低圧蒸気
加減弁よりタービンの少なくとも初段部をバイパ
スして２段部以降に流入するようにしたので、タ
ービンの負荷が変動してもタービンの排気蒸気量
は常に一定に保たれる。また、高圧蒸気加減弁と
低圧蒸気加減弁がマニフオルドケーシング内に一
体に組み込まれているので、蒸気タービン全体が
コンパクトになり、蒸気タービンプラント建屋の
省スペースに貢献する。
第１図は本発明による蒸気タービンを示す概略
構成図、第２図は主蒸気圧力の時刻における変化
を示す図、第３図は主蒸気導入部を示す一部切欠
斜視図、第４図は第３図の−線に沿つた縦断
面図、第５図は段落バイパス運転移行時のタービ
ンの負荷制御方法を示すブロツク図、第６図は低
圧蒸気加減弁の流量特性を示す特性図、第７図は
段落バイパス運転移行時に作動する演算装置の詳
細を示すブロツク図、第８図は設定負荷信号を求
める演算器の特性図、第９図は従来の蒸気タービ
ンを示す概略構成図、第１０図は蒸気タービン内
部の蒸気の膨脹線図、第１１図は蒸気タービン内
部の圧力変化図、第１２図はタービン負荷の時刻
における変化を示す図、第１３図は従来の蒸気タ
ービンの負荷制御方法を示すブロツク図、第１４
図は蒸気加減弁の流量特性を示す特性図である。 １…蒸気タービン、２…主蒸気、４…初段動
翼、５…２段動翼、６…発電機、７…タービンケ
ーシング、８…排気蒸気、９…主蒸気流量信号、
１１ａ，１１ｂ…弁開度信号、２１…高圧蒸気加
減弁、２２…低圧蒸気加減弁、２３…ドレン弁、
２４…マニフオルドケーシング、２６ａ…高圧蒸
気加減弁用弁口、２６ｂ…低圧蒸気加減弁用弁
口、２８…低圧蒸気流入口、３１，３５…演算装
置、３４…PA流量信号、３９…BA流量信号。
構成図、第２図は主蒸気圧力の時刻における変化
を示す図、第３図は主蒸気導入部を示す一部切欠
斜視図、第４図は第３図の−線に沿つた縦断
面図、第５図は段落バイパス運転移行時のタービ
ンの負荷制御方法を示すブロツク図、第６図は低
圧蒸気加減弁の流量特性を示す特性図、第７図は
段落バイパス運転移行時に作動する演算装置の詳
細を示すブロツク図、第８図は設定負荷信号を求
める演算器の特性図、第９図は従来の蒸気タービ
ンを示す概略構成図、第１０図は蒸気タービン内
部の蒸気の膨脹線図、第１１図は蒸気タービン内
部の圧力変化図、第１２図はタービン負荷の時刻
における変化を示す図、第１３図は従来の蒸気タ
ービンの負荷制御方法を示すブロツク図、第１４
図は蒸気加減弁の流量特性を示す特性図である。 １…蒸気タービン、２…主蒸気、４…初段動
翼、５…２段動翼、６…発電機、７…タービンケ
ーシング、８…排気蒸気、９…主蒸気流量信号、
１１ａ，１１ｂ…弁開度信号、２１…高圧蒸気加
減弁、２２…低圧蒸気加減弁、２３…ドレン弁、
２４…マニフオルドケーシング、２６ａ…高圧蒸
気加減弁用弁口、２６ｂ…低圧蒸気加減弁用弁
口、２８…低圧蒸気流入口、３１，３５…演算装
置、３４…PA流量信号、３９…BA流量信号。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 蒸気発生源で発生する主蒸気をタービンの初
段部に導く高圧蒸気加減弁と、上記主蒸気をター
ビンの２段部以降に導く低圧蒸気加減弁とを備
え、上記蒸気発生源で低圧化した主蒸気をタービ
ンの低負荷運転時のみ上記低圧蒸気加減弁よりタ
ービンの少なくとも初段部をバイパスして２段部
以降に流入するようにしたことを特徴とする蒸気
タービン。 ２ 上記高圧蒸気加減弁と低圧蒸気加減弁は、タ
ービンケーシングに形成されたマニフオルドケー
シング内に一体的に組み込まれていることを特徴
とする特許請求の範囲第１項に記載の蒸気タービ
ン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61035846A JPS62195403A (ja) | 1986-02-20 | 1986-02-20 | 蒸気タ−ビン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61035846A JPS62195403A (ja) | 1986-02-20 | 1986-02-20 | 蒸気タ−ビン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62195403A JPS62195403A (ja) | 1987-08-28 |
| JPH0553922B2 true JPH0553922B2 (ja) | 1993-08-11 |
Family
ID=12453352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61035846A Granted JPS62195403A (ja) | 1986-02-20 | 1986-02-20 | 蒸気タ−ビン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62195403A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE470068B (sv) * | 1991-06-20 | 1993-11-01 | Abb Stal Ab | Styrsystem för avtappning/intappning av ånga vid en turbin |
| JP4633376B2 (ja) * | 2004-03-26 | 2011-02-16 | 株式会社テイエルブイ | 蒸気タービンを利用したプロセス蒸気の制御装置 |
| US8505299B2 (en) * | 2010-07-14 | 2013-08-13 | General Electric Company | Steam turbine flow adjustment system |
| EP3048264A1 (en) * | 2015-01-23 | 2016-07-27 | Alstom Technology Ltd | Method for retrofitting steam turbine |
| CN106958465B (zh) * | 2017-04-10 | 2018-11-13 | 贵州电网有限责任公司电力科学研究院 | 一种用于汽轮发电机组甩负荷后快速稳定转速的方法 |
-
1986
- 1986-02-20 JP JP61035846A patent/JPS62195403A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62195403A (ja) | 1987-08-28 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |