JPH0559171B2 - - Google Patents
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- JPH0559171B2 JPH0559171B2 JP59159894A JP15989484A JPH0559171B2 JP H0559171 B2 JPH0559171 B2 JP H0559171B2 JP 59159894 A JP59159894 A JP 59159894A JP 15989484 A JP15989484 A JP 15989484A JP H0559171 B2 JPH0559171 B2 JP H0559171B2
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- JP
- Japan
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- less
- steel
- temperature
- strength
- rolling
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は高い強度と良好な溶接性が必要な橋
梁、建設機械等の溶接構造用材料として有用な鋼
に係り、このような用途に必要な高度の靱性と良
好な溶接性を有ししかも引張強さ70Kgｆ／mm2以上
の高強度を有する鋼を安価に製造する方法に関す
るものである。 （従来の技術） 従来、これら用途の高強度鋼は、特公昭41−
2763号公報の提案にある如く、オフライン焼入れ
および焼戻し熱処理法により製造されている。し
かしながら、これらの鋼には高強度を得るため多
量の合金元素が添加されるため、製造コストが高
いと共に、溶接割れ防止のため一定の予熱が必要
で厳しい溶接施工の管理が必要となり、溶接能率
を低下させている。 （発明が解決しようとする問題点） このため、この種鋼の製造コスト低減と溶接性
改善が強く望まれていた。 本発明者らはこの対策として先にNb，Mo，
Ｂ，低Ｎを組合せた鋼をオンライン焼入れし、そ
の後焼戻すことにより、著しい焼入れ性の向上が
はかれることを知見し、これに基づく特許出願を
行なつた（「溶接性に優れた高強度鋼の製造方法」
昭和59年６月19日出願）。これによつて大巾な製
造コスト低減と溶接性の改善を達成することに成
功したが、合金元素としてMo：0.1％以上の添加
が必要であるため合金コストは尚高価であつた。 （問題点を解決するための手段） そこで、発明者らは更に溶接性改善と公金コス
ト低減を狙つて種々の検討を加えた結果、Nb，
Cr，Ｂ、低Ｎを組合せた鋼をオンライン焼入れ
し、その後焼戻すことにより、著しい焼入れ性の
向上がはかれることを知見し、安価な鋼材が製造
可能であることを見出した。 すなわち、本発明の要旨とするところは、 (1) 重量％にて、Ｃ：0.04〜0.13％、Si：0.1〜1.0
％、Mn：0.50〜2.0％、Cr：0.1〜1.0％，Nb：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.01％以下、Al：0.1％以
下、Ｎ：0.0060％以下を基本成分とし、残部Fe
および不可避不純物からなる鋼を、加熱温度
1000℃以上、圧延終了温度800℃以上の条件で
加熱圧延し、圧延後直ちに200℃以下まで急冷
した後、Ac1点以下で焼戻し熱処理を施こすこ
とを特徴とする引張強さ70Kgｆ／mm2以上の高強
度鋼の製造方法、 (2) 重量％にて、Ｃ：0.04〜0.13％、Si：0.1〜1.0
％、Mn：0.50〜2.0％、Cr：0.1〜1.0％，Nb：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.01％以下、Al：0.1％以
下、Ｎ：0.0060％以下を基本成分とし、Mo：
0.1％未満、Ｖ：0.1％以下、およびCu：１％以
下の強度改善元素群をこの範囲で１種または２
種以上含有し、残部Feおよび不可避不純物か
らなる鋼を、加熱温度1000℃以上、圧延終了温
度800℃以上の条件で加熱圧延し、圧延後直ち
に200℃以下まで急冷した後、Ac1点以下で焼
戻し熱処理を施こすことを特徴とする引張強さ
70Kgｆ／mm2以上の高強度鋼の製造方法、 (3) 重量％にて、Ｃ：0.04〜0.13％、Si：0.1〜1.0
％、Mn：0.50〜2.0％、Cr：0.1〜1.0％，Nb：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.01％以下、Al：0.1％以
下、Ｎ：0.0060％以下を基本成分とし、Ni：
1.0％以下、Ti：0.1％以下、およびCa：0.1％
以下の低温靱性改善元素群をこの範囲内で１種
または２種以上含有し、残部Feおよび不可避
不純物からなる鋼を、加熱温度1000℃以上、圧
延終了温度800℃以上の条件で加熱圧延し、圧
延後直ちに200℃以下まで急冷した後、Ac1点
以下で焼戻し熱処理を施こすことを特徴とする
引張強さ70Kgｆ／mm2以上の高強度鋼の製造方
法、 および (4) 重量％にて、Ｃ：0.04〜0.13％、Si：0.1〜1.0
％、Mn：0.50〜2.0％、Cr：0.1〜1.0％，Nb：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.01％以下、Al：0.1％以
下、Ｎ：0.0060％以下を基本成分とし、Mo：
0.1％未満、Ｖ：0.1％以下、およびCu：１％以
下の強度改善元素群をこの範囲で１種または２
種以上と、Ni：1.0％以下、Ti：0.1％以下、お
よびCa：0.01％以下の低温靱性改善元素群をこ
の範囲内で１種または２種以上含有し、残部
Feおよび不可避不純物からなる鋼を、加熱温
度1000℃以上、圧延終了温度800℃以上の条件
で加熱圧延し、圧延後直ちに200℃以下まで急
冷した後、Ac1点以下で焼戻し熱処理を施こす
ことを特徴とする引張強さ70Kgｆ／mm2以上の高
強度鋼の製造方法である。 （作用） 本発明は以上の如き構成によつて達成される
が、これは適切なNb−Cr−Ｂ−Ｎ成分系の鋼を
オンライン焼入れした後焼戻すことにより、Ｂお
よびCrの焼入性向上効果を飛躍的に高めること
が可能であることを見出したこと、即ち、低Ｎ化
をはかることにより少量のNbによるNb窒化物の
生成によりＢの焼入性を大きく高めると共に、
Crの焼入性をも一層向上させる知見を得たこと
に基づく。この方法によつて、比較的合金元素が
少なくてかつ安価な化学成分で良好な低温靱性、
溶接性を有する70Kgｆ／mm2以上の引張強さを有す
る鋼の製造を可能としたものである。 次に、本発明における化学成分の限定理由につ
いてのべる。 Ｃは高強度鋼を得るために0.04％以上は必要
で、多くなる程強度が上昇するが低温靱性が低下
すると共に耐溶接割れ性が劣化するので、その含
有量を0.04〜0.13％とした。 Siは通常脱酸元素として使用されるほか強度向
上のため0.1％以上は必要である。しかし、1.0％
を超えると低温靱性の低下が著しいため1.0％以
下とする。 Mnは高強度を得るために0.50％以上は必要だ
が、2.0％を超えると低温靱性、溶接性を損うの
でその含有量を0.50〜0.2％とした。 Nbは窒化物を生成し、ＢおよびCrの焼入性向
上に有用であるが、0.005％未満では効果がない。
また、0.05％を超えるとコストが高くなると共に
溶接性を損うため、0.005〜0.05％とする。望ま
しくは0.01〜0.025％である。 Ｂは焼入性を高めるのに有用であるが、多いと
かえつて母材の低温靱性を阻害するため0.01％を
上限とする。 Alは鋼の脱酸のために添加されるが、0.1％を
超えると鋼の清浄性を阻害するため0.1％を上限
とする。 CrはNb，Ｂと関連して焼入れ性改善に有用
で、0.1％以上必要だが、多過ぎると溶接性を阻
害するので上限1.0％とする。 Ｎは一般に不可避元素であると共に、Ｂの焼入
性を阻害する元素であるが、少量のNbで焼入性
向上をはかることが可能な上限は0.0060％であ
る。望ましくは0.0040％以下が良い。 以下選択元素について述べる。 Mo，ＶおよびCuは強度を改善するという均等
的作用を持つものであるが、それぞれ、0.1％、
0.1％および１％以上ないし超えると、合金コス
トが高くなり、また、低温靱性を損なうので、こ
れを上限とする。 Ni，TiおよびCaは、低温靱性を改善するとい
う均等的作用を持つものであるが、それぞれ、
1.0％、0.1％および0.01％を超えると高価になり、
また、TiとCaについては析出物や非金属介在物
の生成によつて低温靱性を損なうため、これを上
限とする。 次に、不純物として不可避的に含有するＰ，Ｓ
については特に限定するものではないが、鋼の清
浄性を通じて材質を安定化するため少ない程良
く、このような観点からＰは0.020％以下、Ｓは
0.010％以下とすることが望ましい。 次に、前記組成を有する鋼の加熱−圧延−熱処
理条件の限定理由について述べる。 加熱温度はNbが固溶する温度として1000℃以
上必要である。 圧延終了温度は、低くなると焼入れ性が低下
し、その結果、焼戻し後の低温靱性が劣化するた
め800℃以上とする。 次いで圧延後直ちに急冷を行うが、冷却開始温
度が低くなると焼入れ性が低下するので800℃以
上からの急冷が好ましい。この急冷はオンライン
上で水、ミスト等の冷却媒体を鋼板の表裏面に供
給して行うものである。急冷後の温度は、高いと
完全な焼入れ組織とすることがむずかしいため、
200℃を上限とする。 前記処理を経た後、焼戻し熱処理を施すのであ
るが、フエライト域で焼戻すことが良好な低温靱
性を得るのに不可欠であるため、上限温度をAc1
温度とする。 （実施例） 次に実施例を比較例と共に挙げる。 第１表に示す化学成分を有する鋼を用いて第２
表に示す加熱−圧延−熱処理を施した。得られた
鋼板の機械的性質と溶接割れ性を併せて第２表に
示す。
梁、建設機械等の溶接構造用材料として有用な鋼
に係り、このような用途に必要な高度の靱性と良
好な溶接性を有ししかも引張強さ70Kgｆ／mm2以上
の高強度を有する鋼を安価に製造する方法に関す
るものである。 （従来の技術） 従来、これら用途の高強度鋼は、特公昭41−
2763号公報の提案にある如く、オフライン焼入れ
および焼戻し熱処理法により製造されている。し
かしながら、これらの鋼には高強度を得るため多
量の合金元素が添加されるため、製造コストが高
いと共に、溶接割れ防止のため一定の予熱が必要
で厳しい溶接施工の管理が必要となり、溶接能率
を低下させている。 （発明が解決しようとする問題点） このため、この種鋼の製造コスト低減と溶接性
改善が強く望まれていた。 本発明者らはこの対策として先にNb，Mo，
Ｂ，低Ｎを組合せた鋼をオンライン焼入れし、そ
の後焼戻すことにより、著しい焼入れ性の向上が
はかれることを知見し、これに基づく特許出願を
行なつた（「溶接性に優れた高強度鋼の製造方法」
昭和59年６月19日出願）。これによつて大巾な製
造コスト低減と溶接性の改善を達成することに成
功したが、合金元素としてMo：0.1％以上の添加
が必要であるため合金コストは尚高価であつた。 （問題点を解決するための手段） そこで、発明者らは更に溶接性改善と公金コス
ト低減を狙つて種々の検討を加えた結果、Nb，
Cr，Ｂ、低Ｎを組合せた鋼をオンライン焼入れ
し、その後焼戻すことにより、著しい焼入れ性の
向上がはかれることを知見し、安価な鋼材が製造
可能であることを見出した。 すなわち、本発明の要旨とするところは、 (1) 重量％にて、Ｃ：0.04〜0.13％、Si：0.1〜1.0
％、Mn：0.50〜2.0％、Cr：0.1〜1.0％，Nb：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.01％以下、Al：0.1％以
下、Ｎ：0.0060％以下を基本成分とし、残部Fe
および不可避不純物からなる鋼を、加熱温度
1000℃以上、圧延終了温度800℃以上の条件で
加熱圧延し、圧延後直ちに200℃以下まで急冷
した後、Ac1点以下で焼戻し熱処理を施こすこ
とを特徴とする引張強さ70Kgｆ／mm2以上の高強
度鋼の製造方法、 (2) 重量％にて、Ｃ：0.04〜0.13％、Si：0.1〜1.0
％、Mn：0.50〜2.0％、Cr：0.1〜1.0％，Nb：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.01％以下、Al：0.1％以
下、Ｎ：0.0060％以下を基本成分とし、Mo：
0.1％未満、Ｖ：0.1％以下、およびCu：１％以
下の強度改善元素群をこの範囲で１種または２
種以上含有し、残部Feおよび不可避不純物か
らなる鋼を、加熱温度1000℃以上、圧延終了温
度800℃以上の条件で加熱圧延し、圧延後直ち
に200℃以下まで急冷した後、Ac1点以下で焼
戻し熱処理を施こすことを特徴とする引張強さ
70Kgｆ／mm2以上の高強度鋼の製造方法、 (3) 重量％にて、Ｃ：0.04〜0.13％、Si：0.1〜1.0
％、Mn：0.50〜2.0％、Cr：0.1〜1.0％，Nb：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.01％以下、Al：0.1％以
下、Ｎ：0.0060％以下を基本成分とし、Ni：
1.0％以下、Ti：0.1％以下、およびCa：0.1％
以下の低温靱性改善元素群をこの範囲内で１種
または２種以上含有し、残部Feおよび不可避
不純物からなる鋼を、加熱温度1000℃以上、圧
延終了温度800℃以上の条件で加熱圧延し、圧
延後直ちに200℃以下まで急冷した後、Ac1点
以下で焼戻し熱処理を施こすことを特徴とする
引張強さ70Kgｆ／mm2以上の高強度鋼の製造方
法、 および (4) 重量％にて、Ｃ：0.04〜0.13％、Si：0.1〜1.0
％、Mn：0.50〜2.0％、Cr：0.1〜1.0％，Nb：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.01％以下、Al：0.1％以
下、Ｎ：0.0060％以下を基本成分とし、Mo：
0.1％未満、Ｖ：0.1％以下、およびCu：１％以
下の強度改善元素群をこの範囲で１種または２
種以上と、Ni：1.0％以下、Ti：0.1％以下、お
よびCa：0.01％以下の低温靱性改善元素群をこ
の範囲内で１種または２種以上含有し、残部
Feおよび不可避不純物からなる鋼を、加熱温
度1000℃以上、圧延終了温度800℃以上の条件
で加熱圧延し、圧延後直ちに200℃以下まで急
冷した後、Ac1点以下で焼戻し熱処理を施こす
ことを特徴とする引張強さ70Kgｆ／mm2以上の高
強度鋼の製造方法である。 （作用） 本発明は以上の如き構成によつて達成される
が、これは適切なNb−Cr−Ｂ−Ｎ成分系の鋼を
オンライン焼入れした後焼戻すことにより、Ｂお
よびCrの焼入性向上効果を飛躍的に高めること
が可能であることを見出したこと、即ち、低Ｎ化
をはかることにより少量のNbによるNb窒化物の
生成によりＢの焼入性を大きく高めると共に、
Crの焼入性をも一層向上させる知見を得たこと
に基づく。この方法によつて、比較的合金元素が
少なくてかつ安価な化学成分で良好な低温靱性、
溶接性を有する70Kgｆ／mm2以上の引張強さを有す
る鋼の製造を可能としたものである。 次に、本発明における化学成分の限定理由につ
いてのべる。 Ｃは高強度鋼を得るために0.04％以上は必要
で、多くなる程強度が上昇するが低温靱性が低下
すると共に耐溶接割れ性が劣化するので、その含
有量を0.04〜0.13％とした。 Siは通常脱酸元素として使用されるほか強度向
上のため0.1％以上は必要である。しかし、1.0％
を超えると低温靱性の低下が著しいため1.0％以
下とする。 Mnは高強度を得るために0.50％以上は必要だ
が、2.0％を超えると低温靱性、溶接性を損うの
でその含有量を0.50〜0.2％とした。 Nbは窒化物を生成し、ＢおよびCrの焼入性向
上に有用であるが、0.005％未満では効果がない。
また、0.05％を超えるとコストが高くなると共に
溶接性を損うため、0.005〜0.05％とする。望ま
しくは0.01〜0.025％である。 Ｂは焼入性を高めるのに有用であるが、多いと
かえつて母材の低温靱性を阻害するため0.01％を
上限とする。 Alは鋼の脱酸のために添加されるが、0.1％を
超えると鋼の清浄性を阻害するため0.1％を上限
とする。 CrはNb，Ｂと関連して焼入れ性改善に有用
で、0.1％以上必要だが、多過ぎると溶接性を阻
害するので上限1.0％とする。 Ｎは一般に不可避元素であると共に、Ｂの焼入
性を阻害する元素であるが、少量のNbで焼入性
向上をはかることが可能な上限は0.0060％であ
る。望ましくは0.0040％以下が良い。 以下選択元素について述べる。 Mo，ＶおよびCuは強度を改善するという均等
的作用を持つものであるが、それぞれ、0.1％、
0.1％および１％以上ないし超えると、合金コス
トが高くなり、また、低温靱性を損なうので、こ
れを上限とする。 Ni，TiおよびCaは、低温靱性を改善するとい
う均等的作用を持つものであるが、それぞれ、
1.0％、0.1％および0.01％を超えると高価になり、
また、TiとCaについては析出物や非金属介在物
の生成によつて低温靱性を損なうため、これを上
限とする。 次に、不純物として不可避的に含有するＰ，Ｓ
については特に限定するものではないが、鋼の清
浄性を通じて材質を安定化するため少ない程良
く、このような観点からＰは0.020％以下、Ｓは
0.010％以下とすることが望ましい。 次に、前記組成を有する鋼の加熱−圧延−熱処
理条件の限定理由について述べる。 加熱温度はNbが固溶する温度として1000℃以
上必要である。 圧延終了温度は、低くなると焼入れ性が低下
し、その結果、焼戻し後の低温靱性が劣化するた
め800℃以上とする。 次いで圧延後直ちに急冷を行うが、冷却開始温
度が低くなると焼入れ性が低下するので800℃以
上からの急冷が好ましい。この急冷はオンライン
上で水、ミスト等の冷却媒体を鋼板の表裏面に供
給して行うものである。急冷後の温度は、高いと
完全な焼入れ組織とすることがむずかしいため、
200℃を上限とする。 前記処理を経た後、焼戻し熱処理を施すのであ
るが、フエライト域で焼戻すことが良好な低温靱
性を得るのに不可欠であるため、上限温度をAc1
温度とする。 （実施例） 次に実施例を比較例と共に挙げる。 第１表に示す化学成分を有する鋼を用いて第２
表に示す加熱−圧延−熱処理を施した。得られた
鋼板の機械的性質と溶接割れ性を併せて第２表に
示す。
【表】
【表】
注１ 急冷開始温度は圧延終了温度と大差なし。
注２ 急冷はオンライン上において表裏面に冷却水
を供給して実施した。
注３ DQT：直線焼入れ−焼戻し、QT：オフライン
焼入れ−焼戻し。
第２表から明らかなように、本発明実施例の場
合にはいづれも70Kgｆ／mm2以上の高強度に加え、
低温靱性も良好で且つ溶接割れ性も斜めＹ型割れ
試験における割れ停止温度が室温と極めて良好
で、需要家にとつて使い易い厚鋼板が製造でき
た。 例Ｅ，Ｆ，Ｇは比較例である。例ＥはCrを含
まずDQT処理したものであるが、70Kgｆ／mm2の
強度が得られず、低温靱性も低い。例ＦはＮ量が
高い例で、低温靱性が劣る結果となつている。例
ＧはＣ含有量が高くNbを含有しない例で、これ
を従来のオフライン焼入れ焼戻した例である。す
なわち強度、靱性ともほぼ良好であるが、斜めＹ
型割れ停止温度が125℃であり、溶接割れ性が著
しく劣る鋼板となつている。 （発明の効果） 以上のとおり、本発明はNb−Cr−Ｂ−低Ｎ鋼
を用い、加熱−圧延−オンライン焼入れ−焼戻し
のプロセスとし、特にNbと低ＮによりＢとCrの
焼入性改善効果を飛躍的に高めたものである。こ
れにより、成分的には高価なMoの低減をはかる
ことができると共に、オフライン焼入れ熱処理も
省略できるため、高強度、高靱性鋼を極めて安価
に製造できるという、産業上優れた効果を奏する
ものである。
注２ 急冷はオンライン上において表裏面に冷却水
を供給して実施した。
注３ DQT：直線焼入れ−焼戻し、QT：オフライン
焼入れ−焼戻し。
第２表から明らかなように、本発明実施例の場
合にはいづれも70Kgｆ／mm2以上の高強度に加え、
低温靱性も良好で且つ溶接割れ性も斜めＹ型割れ
試験における割れ停止温度が室温と極めて良好
で、需要家にとつて使い易い厚鋼板が製造でき
た。 例Ｅ，Ｆ，Ｇは比較例である。例ＥはCrを含
まずDQT処理したものであるが、70Kgｆ／mm2の
強度が得られず、低温靱性も低い。例ＦはＮ量が
高い例で、低温靱性が劣る結果となつている。例
ＧはＣ含有量が高くNbを含有しない例で、これ
を従来のオフライン焼入れ焼戻した例である。す
なわち強度、靱性ともほぼ良好であるが、斜めＹ
型割れ停止温度が125℃であり、溶接割れ性が著
しく劣る鋼板となつている。 （発明の効果） 以上のとおり、本発明はNb−Cr−Ｂ−低Ｎ鋼
を用い、加熱−圧延−オンライン焼入れ−焼戻し
のプロセスとし、特にNbと低ＮによりＢとCrの
焼入性改善効果を飛躍的に高めたものである。こ
れにより、成分的には高価なMoの低減をはかる
ことができると共に、オフライン焼入れ熱処理も
省略できるため、高強度、高靱性鋼を極めて安価
に製造できるという、産業上優れた効果を奏する
ものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％にて、Ｃ：0.04〜0.13％、Si：0.1〜1.0
％、Mn：0.50〜2.0％、Cr：0.1〜1.0％，Nb：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.01％以下、Al：0.1％以下、
Ｎ：0.0060％以下を基本成分とし、残部Feおよび
不可避不純物からなる鋼を、加熱温度1000℃以
上、圧延終了温度800℃以上の条件で加熱圧延し、
圧延後直ちに200℃以下まで急冷した後、Ac1点
以下で焼戻し熱処理を施こすことを特徴とする引
張強さ70Kgｆ／mm2以上の高強度鋼の製造方法。 ２ 重量％にて、Ｃ：0.04〜0.13％、Si：0.1〜1.0
％、Mn：0.50〜2.0％、Cr：0.1〜1.0％，Nb：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.01％以下、Al：0.1％以下、
Ｎ：0.0060％以下を基本成分とし、Mo：0.1％未
満、Ｖ：0.1％以下、およびCu：１％以下の強度
改善元素群をこの範囲で１種または２種以上含有
し、残部Feおよび不可避不純物からなる鋼を、
加熱温度1000℃以上、圧延終了温度800℃以上の
条件で加熱圧延し、圧延後直ちに200℃以下まで
急冷した後、Ac1点以下で焼戻し熱処理を施こす
ことを特徴とする引張強さ70Kgｆ／mm2以上の高強
度鋼の製造方法。 ３ 重量％にて、Ｃ：0.04〜0.13％、Si：0.1〜1.0
％、Mn：0.50〜2.0％、Cr：0.1〜1.0％，Nb：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.01％以下、Al：0.1％以下、
Ｎ：0.0060％以下を基本成分とし、Ni：1.0％以
下、Ti：0.1％以下、およびCa：0.01％以下の低
温靱性改善元素群をこの範囲内で１種または２種
以上含有し、残部Feおよび不可避不純物からな
る鋼を、加熱温度1000℃以上、圧延終了温度800
℃以上の条件で加熱圧延し、圧延後直ちに200℃
以下まで急冷した後、Ac1点以下で焼戻し熱処理
を施こすことを特徴とする引張強さ70Kgｆ／mm2以
上の高強度鋼の製造方法。 ４ 重量％にて、Ｃ：0.04〜0.13％、Si：0.1〜1.0
％、Mn：0.50〜2.0％、Cr：0.1〜1.0％，Nb：
0.005〜0.05％、Ｂ：0.01％以下、Al：0.1％以下、
Ｎ：0.0060％以下を基本成分とし、Mo：0.1％未
満、Ｖ：0.1％以下、およびCu：１％以下の強度
改善元素群をこの範囲で１種または２種以上と、
Ni：1.0％以下、Ti：0.1％以下、およびCa：0.01
％以下の低温靱性改善元素群をこの範囲内で１種
または２種以上含有し、残部Feおよび不可避不
純物からなる鋼を、加熱温度1000℃以上、圧延終
了温度800℃以上の条件で加熱圧延し、圧延後直
ちに200℃以下まで急冷した後、Ac1点以下で焼
戻し熱処理を施こすことを特徴とする引張強さ70
Kgｆ／mm2以上の高強度鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59159894A JPS6137918A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 引張強さ７０Ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59159894A JPS6137918A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 引張強さ７０Ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6137918A JPS6137918A (ja) | 1986-02-22 |
| JPH0559171B2 true JPH0559171B2 (ja) | 1993-08-30 |
Family
ID=15703496
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59159894A Granted JPS6137918A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | 引張強さ７０Ｋｇｆ／ｍｍ２以上の高強度鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6137918A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61166918A (ja) * | 1985-01-17 | 1986-07-28 | Nippon Steel Corp | 耐硫化物応力腐食割れ鋼の製造方法 |
| JPS62158817A (ja) * | 1985-12-28 | 1987-07-14 | Nippon Steel Corp | 高強度高靭性の厚鋼板の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5457418A (en) * | 1977-10-18 | 1979-05-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of high toughness, refined steel |
| JPS5896817A (ja) * | 1981-12-07 | 1983-06-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靭性を有する高張力熱間圧延鋼材の製造法 |
-
1984
- 1984-07-30 JP JP59159894A patent/JPS6137918A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6137918A (ja) | 1986-02-22 |
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