JPH0564209B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0564209B2 JPH0564209B2 JP60141801A JP14180185A JPH0564209B2 JP H0564209 B2 JPH0564209 B2 JP H0564209B2 JP 60141801 A JP60141801 A JP 60141801A JP 14180185 A JP14180185 A JP 14180185A JP H0564209 B2 JPH0564209 B2 JP H0564209B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- martensitic
- stainless steel
- rolling
- point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、一般に13Cr系ステンレス鋼と称さ
れるマルテンサイト系ステンレス鋼、さらに詳細
にはCr：12〜15％、Ｃ：0.08〜0.13％を含むステ
ンレス鋼鋼片の製造方法に関する。 ［従来の技術］ （公知の先行例） 従来、この種のステンレス鋼の製造に際して
は、第３Ａ図のように、溶解および連続鋳造工程
を経て得た高温鋼片を、徐冷炉にて約800℃から
マルテンサイト変態終了点Mf以下の温度の約150
℃まで徐冷し、以降は空冷、冷片化し、表面手入
れを行つた後、所定の寸法に冷間でガス切断し、
その後これを加熱し、熱間圧延を行う工程として
いた。 （先願における先行例） ところが、鋼片は200〜300mmと厚く、これを大
型のガス切断機によりガス切断すると、第４図の
ように、スラブＳの切断面Soにヒートクラツク
が発生し、このヒートクラツクの存在が、熱間圧
延時においてミルへの突掛け等の原因になるばか
りでなく、圧延後は第５図のように両端部に不良
部を生じ、歩留低下を招いていた。 そこで、切断時にヒートクラツクの発生が無く
歩留向上を図ることのできるマルテンサイト系ス
テンレス鋼の製造方法が、本願出願人による特願
昭59−208694号において提案されている。この方
法は、第３Ｂ図に示すように、連続鋳造法により
得た高温鋼片を、マルテンサイト変態開始点
（Ms点）温度以下まで冷却することなく加熱し、
厚さ160mm以下に粗圧延し、粗圧延後の高温鋼片
をそのまま、あるいは150℃まで徐冷した後、700
〜900℃の温度で2.5時間以上加熱し、ついで40
℃／Hr以下の冷却速度で冷却するものである。
粗圧延後の鋼片を700〜900℃で2.5時間以上加熱
するのは、フエライト＋パーライト組織を十分発
達させ、マルテンサイト変態を防ぐためである。
この方法によれば、ガススカーフイングなどの手
入れ、ガス切断時などの熱歪みを与える工程にお
いてヒートクラツクを発生し易いマルテンサイト
を生じさせることなく、マルテンサイト鋼鋼片を
製造するとができる。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、上記特願昭59−208694号に開示
される方法においては、粗圧延後、700〜900℃の
温度で2.5時間以上加熱しなければならないため、
処理に時間がかかる上に、経済的にも消費エネル
ギーが大きいという問題がある。 そこで、本発明の目的は、粗圧延後の冷却過程
でフエライト＋パーライト組織を十分発達させ、
マルテンサイト変態を防ぐことにより、上記熱処
理の省略を可能とし、それによつて、表面性状の
よいマルテンサイト系ステンレス鋼鋼片を短時間
に経済的に製造することのできる方法を提供する
ことにある。 他の目的は、最終的に得た綱片をガススカーフ
イングやガス切断する際に熱歪に伴うヒートクラ
ツクの発生を防止することにある。 ［問題点を解決するための手段］ 上記目的を達成するための本発明は、連続鋳造
法によりマルテンサイト系ステンレス鋼鋼片を鋳
造し、引続きこの鋼片をマルテンサイト変態開始
点（Ms点）以上の温度で炉に装入して1200〜
1250℃の温度で加熱し、その後、この鋼片に圧延
終了温度が800℃以上の粗圧延を施した後、700℃
を超える温度から４℃／Hr以下の冷却速度でマ
ルテンサイト変態終了点（Mf）以下の温度まで
冷却した後、当該鋼片に対して熱歪みを与える工
程を行うことを特徴とするものである。 連続鋳造法により得られた鋼片を、Ms点以下
まで冷却せずに加熱する理由は、Ms点以下まで
冷却すると、鋼片はマルテンサイト変態を生じ、
マルテンサイト変態割れが発生するからである。 つぎに、鋼片を粗圧延のために加熱する温度を
1200〜1250℃としたのは、1250℃を超えると粒界
酸化を招き、割れ発生の原因となり、1200℃未満
の場合には後の粗圧延における最終圧延温度が
800℃未満となるからである。 最終圧延温度を800℃以上としたのは、最終圧
延温度が800℃に満たない場合には、冷却速度を
遅くしてもフエライト＋パーライト変態を十分行
なうことができないことと、冷却速度をあまり遅
くすると冷却に時間がかかりすぎるためである。 粗圧延後の冷却速度を４℃／Hrとした理由は、
フエライト＋パーライト変態を促進し、十分に行
なわせるためである。 なお、本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼
鋼片の製造方法においては、粗圧延は、好ましく
は160mm以下の鋼片厚まで行なう。圧下率に換算
すると、40％以上に相当する。最大圧延量は製品
厚さより厚い状態であればよい。粗圧延を厚さ
160mm以下まで行なうのは、鋼片が厚い場合に大
型切断機等により手入れ後に切断されると、入熱
量が大きく、熱歪が大となつてヒートクラツクが
発生するのを、ガス切断時の鋼片の厚みを可能な
限り小さくすることにより防ぐためである。 ［作用］ マルテンサイト系ステンレス鋼の代表的な
TTT曲線（等温変態曲線）を第２図に示す。第
２図から明らかなように、フエライト＋パーライ
ト変態は約700℃において約３時間後に開始する。
700℃を超える温度から十分遅い冷却速度で冷却
すると、フエライト＋パーライト変態が促進さ
れ、十分発達して、残留オーステナイトがなくな
る。本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼の
この性質を利用して、粗圧延を800℃以上の温度
で終了させるようにし、かつ粗圧延後の鋼片を
700℃を超える温度から４℃／Hr以下の低冷却速
度でマルテンサイト変態終了点Mf、たとえば177
℃（第２図参照）以下の150℃まで冷却すること
により、フエライト＋パーライト変態を十分に行
なわしめ、マルテンサイト変態の発生を防ぎ、そ
れによつてガススカーフイングやガス切断などの
熱歪みを加える工程におけるマルテンサイト変態
割れによるヒートクラツクの発生をなくすもので
ある。 ［実施例］ 第１表に示す成分系のマルテンサイト系ステン
レス鋼を転炉または電気炉で溶解し、連続鋳造法
により250〜300mm圧のスラブを得た。得られたス
ラブについて、本発明に従つて、800℃以上の温
度で粗圧延を終了し、３℃／Hrの冷却速度でマ
ルテンサイト変態終了点Mf以下の150℃まで冷却
し、マルテンサイト系ステンレス鋼鋼片を得た。 なお、比較例として、特願昭59−208694号に開
示される方法（以下先願方法という）に従つて、
連続鋳造法により得られた上記スラブを粗圧延
後、800℃で３時間の熱処理を施し、その後、３
℃／Hrの冷却速度で150℃まで冷却し、マルテン
サイト系ステンレス鋼鋼片を得た。
れるマルテンサイト系ステンレス鋼、さらに詳細
にはCr：12〜15％、Ｃ：0.08〜0.13％を含むステ
ンレス鋼鋼片の製造方法に関する。 ［従来の技術］ （公知の先行例） 従来、この種のステンレス鋼の製造に際して
は、第３Ａ図のように、溶解および連続鋳造工程
を経て得た高温鋼片を、徐冷炉にて約800℃から
マルテンサイト変態終了点Mf以下の温度の約150
℃まで徐冷し、以降は空冷、冷片化し、表面手入
れを行つた後、所定の寸法に冷間でガス切断し、
その後これを加熱し、熱間圧延を行う工程として
いた。 （先願における先行例） ところが、鋼片は200〜300mmと厚く、これを大
型のガス切断機によりガス切断すると、第４図の
ように、スラブＳの切断面Soにヒートクラツク
が発生し、このヒートクラツクの存在が、熱間圧
延時においてミルへの突掛け等の原因になるばか
りでなく、圧延後は第５図のように両端部に不良
部を生じ、歩留低下を招いていた。 そこで、切断時にヒートクラツクの発生が無く
歩留向上を図ることのできるマルテンサイト系ス
テンレス鋼の製造方法が、本願出願人による特願
昭59−208694号において提案されている。この方
法は、第３Ｂ図に示すように、連続鋳造法により
得た高温鋼片を、マルテンサイト変態開始点
（Ms点）温度以下まで冷却することなく加熱し、
厚さ160mm以下に粗圧延し、粗圧延後の高温鋼片
をそのまま、あるいは150℃まで徐冷した後、700
〜900℃の温度で2.5時間以上加熱し、ついで40
℃／Hr以下の冷却速度で冷却するものである。
粗圧延後の鋼片を700〜900℃で2.5時間以上加熱
するのは、フエライト＋パーライト組織を十分発
達させ、マルテンサイト変態を防ぐためである。
この方法によれば、ガススカーフイングなどの手
入れ、ガス切断時などの熱歪みを与える工程にお
いてヒートクラツクを発生し易いマルテンサイト
を生じさせることなく、マルテンサイト鋼鋼片を
製造するとができる。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、上記特願昭59−208694号に開示
される方法においては、粗圧延後、700〜900℃の
温度で2.5時間以上加熱しなければならないため、
処理に時間がかかる上に、経済的にも消費エネル
ギーが大きいという問題がある。 そこで、本発明の目的は、粗圧延後の冷却過程
でフエライト＋パーライト組織を十分発達させ、
マルテンサイト変態を防ぐことにより、上記熱処
理の省略を可能とし、それによつて、表面性状の
よいマルテンサイト系ステンレス鋼鋼片を短時間
に経済的に製造することのできる方法を提供する
ことにある。 他の目的は、最終的に得た綱片をガススカーフ
イングやガス切断する際に熱歪に伴うヒートクラ
ツクの発生を防止することにある。 ［問題点を解決するための手段］ 上記目的を達成するための本発明は、連続鋳造
法によりマルテンサイト系ステンレス鋼鋼片を鋳
造し、引続きこの鋼片をマルテンサイト変態開始
点（Ms点）以上の温度で炉に装入して1200〜
1250℃の温度で加熱し、その後、この鋼片に圧延
終了温度が800℃以上の粗圧延を施した後、700℃
を超える温度から４℃／Hr以下の冷却速度でマ
ルテンサイト変態終了点（Mf）以下の温度まで
冷却した後、当該鋼片に対して熱歪みを与える工
程を行うことを特徴とするものである。 連続鋳造法により得られた鋼片を、Ms点以下
まで冷却せずに加熱する理由は、Ms点以下まで
冷却すると、鋼片はマルテンサイト変態を生じ、
マルテンサイト変態割れが発生するからである。 つぎに、鋼片を粗圧延のために加熱する温度を
1200〜1250℃としたのは、1250℃を超えると粒界
酸化を招き、割れ発生の原因となり、1200℃未満
の場合には後の粗圧延における最終圧延温度が
800℃未満となるからである。 最終圧延温度を800℃以上としたのは、最終圧
延温度が800℃に満たない場合には、冷却速度を
遅くしてもフエライト＋パーライト変態を十分行
なうことができないことと、冷却速度をあまり遅
くすると冷却に時間がかかりすぎるためである。 粗圧延後の冷却速度を４℃／Hrとした理由は、
フエライト＋パーライト変態を促進し、十分に行
なわせるためである。 なお、本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼
鋼片の製造方法においては、粗圧延は、好ましく
は160mm以下の鋼片厚まで行なう。圧下率に換算
すると、40％以上に相当する。最大圧延量は製品
厚さより厚い状態であればよい。粗圧延を厚さ
160mm以下まで行なうのは、鋼片が厚い場合に大
型切断機等により手入れ後に切断されると、入熱
量が大きく、熱歪が大となつてヒートクラツクが
発生するのを、ガス切断時の鋼片の厚みを可能な
限り小さくすることにより防ぐためである。 ［作用］ マルテンサイト系ステンレス鋼の代表的な
TTT曲線（等温変態曲線）を第２図に示す。第
２図から明らかなように、フエライト＋パーライ
ト変態は約700℃において約３時間後に開始する。
700℃を超える温度から十分遅い冷却速度で冷却
すると、フエライト＋パーライト変態が促進さ
れ、十分発達して、残留オーステナイトがなくな
る。本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼の
この性質を利用して、粗圧延を800℃以上の温度
で終了させるようにし、かつ粗圧延後の鋼片を
700℃を超える温度から４℃／Hr以下の低冷却速
度でマルテンサイト変態終了点Mf、たとえば177
℃（第２図参照）以下の150℃まで冷却すること
により、フエライト＋パーライト変態を十分に行
なわしめ、マルテンサイト変態の発生を防ぎ、そ
れによつてガススカーフイングやガス切断などの
熱歪みを加える工程におけるマルテンサイト変態
割れによるヒートクラツクの発生をなくすもので
ある。 ［実施例］ 第１表に示す成分系のマルテンサイト系ステン
レス鋼を転炉または電気炉で溶解し、連続鋳造法
により250〜300mm圧のスラブを得た。得られたス
ラブについて、本発明に従つて、800℃以上の温
度で粗圧延を終了し、３℃／Hrの冷却速度でマ
ルテンサイト変態終了点Mf以下の150℃まで冷却
し、マルテンサイト系ステンレス鋼鋼片を得た。 なお、比較例として、特願昭59−208694号に開
示される方法（以下先願方法という）に従つて、
連続鋳造法により得られた上記スラブを粗圧延
後、800℃で３時間の熱処理を施し、その後、３
℃／Hrの冷却速度で150℃まで冷却し、マルテン
サイト系ステンレス鋼鋼片を得た。
【表】
その後、上記の本発明法により得た鋼片および
先願方法により得られた鋼片を、それぞれ熱延に
よりホツトコイルとした。 第２表に、本発明方法と先願方法の製造条件、
ガス切断時のヒートクラツク長さ、製造日数（溶
解からコイル製造まで）、本発明方法の製造コス
トを100としたときの製造コスト指数、製造歩留
りを示す。 第２表から明らかなように、本発明によれば、
先願方法とほとんど同等の表面性状のよいマルテ
ンサイト系ステンレス鋼鋼材を短時間かつ経済的
に製造することができる。
先願方法により得られた鋼片を、それぞれ熱延に
よりホツトコイルとした。 第２表に、本発明方法と先願方法の製造条件、
ガス切断時のヒートクラツク長さ、製造日数（溶
解からコイル製造まで）、本発明方法の製造コス
トを100としたときの製造コスト指数、製造歩留
りを示す。 第２表から明らかなように、本発明によれば、
先願方法とほとんど同等の表面性状のよいマルテ
ンサイト系ステンレス鋼鋼材を短時間かつ経済的
に製造することができる。
【表】
【表】
［発明の効果］
本発明によれば、上記したように、連続鋳造法
により得たマルテンサイト系ステンレス鋼鋼片を
特定の条件で処理することにより、マルテンサイ
ト変態を完全に抑制し、ガススカーフイングやガ
ス切断時におけるヒートクラツク発生を防ぐこと
ができる。しかも、先願方法に較べて、短時間か
つ経済的に、この表面性状のよい鋼片を得ること
ができる。
により得たマルテンサイト系ステンレス鋼鋼片を
特定の条件で処理することにより、マルテンサイ
ト変態を完全に抑制し、ガススカーフイングやガ
ス切断時におけるヒートクラツク発生を防ぐこと
ができる。しかも、先願方法に較べて、短時間か
つ経済的に、この表面性状のよい鋼片を得ること
ができる。
第１図は本発明方法の工程図、第２図は本発明
に係るステンレス鋼のTTT曲線図、第３Ａ図は
公知例による方法の工程図、第３Ｂ図は先願例に
よる方法の工程図、第４図はヒートクラツクの発
生状況を示す鋼片の斜視図、第５図は公知例によ
る場合の圧延後成品の平面図である。
に係るステンレス鋼のTTT曲線図、第３Ａ図は
公知例による方法の工程図、第３Ｂ図は先願例に
よる方法の工程図、第４図はヒートクラツクの発
生状況を示す鋼片の斜視図、第５図は公知例によ
る場合の圧延後成品の平面図である。
Claims (1)
- １ 連続鋳造法によりマルテンサイト系ステンレ
ス鋼鋼片を鋳造し、引続きこの鋼片をマルテンサ
イト変態開始点（Ms点）以上の温度で炉に装入
して1200〜1250℃の温度で加熱し、その後、この
鋼片に圧延終了温度が800℃以上の粗圧延を施し
た後、700℃を超える温度から４℃／Hr以下の冷
却速度でマルテンサイト変態終了点（Mf点）以
下の温度まで冷却した後、当該鋼片に対して熱歪
みを与える工程を行うことを特徴とするマルテン
サイト系ステンレス鋼鋼片の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60141801A JPS624818A (ja) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | マルテンサイト系ステンレス鋼鋼片の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60141801A JPS624818A (ja) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | マルテンサイト系ステンレス鋼鋼片の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS624818A JPS624818A (ja) | 1987-01-10 |
| JPH0564209B2 true JPH0564209B2 (ja) | 1993-09-14 |
Family
ID=15300449
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60141801A Granted JPS624818A (ja) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | マルテンサイト系ステンレス鋼鋼片の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS624818A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0673686B2 (ja) * | 1989-10-06 | 1994-09-21 | 住友金属工業株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法 |
| JP2745839B2 (ja) * | 1991-03-01 | 1998-04-28 | 住友金属工業株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼鋼片の製造法 |
-
1985
- 1985-06-28 JP JP60141801A patent/JPS624818A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS624818A (ja) | 1987-01-10 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |