JPH0564695B2 - - Google Patents
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- JPH0564695B2 JPH0564695B2 JP8769674A JP6967487A JPH0564695B2 JP H0564695 B2 JPH0564695 B2 JP H0564695B2 JP 8769674 A JP8769674 A JP 8769674A JP 6967487 A JP6967487 A JP 6967487A JP H0564695 B2 JPH0564695 B2 JP H0564695B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nitrogen
- powder
- nickel
- cobalt
- titanium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Powder Metallurgy (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、機械加工用工具として使用される、
特に高靭性の含窒素焼結硬質合金に関する。 〔従来の技術〕 近年、チタンを主成分とする炭窒化物を硬質相
とし、これをニツケル及び／又はコバルトの結合
相で結合した窒素を含有する焼結硬質合金（サー
メツト）が切削工具として実用化されている。 この含窒素焼結硬質合金は、従来のチタン等の
炭化物を硬質相とした窒素を含有しない焼結硬質
合金に比較して、硬質相が著しく微粒になること
から、耐高温クリープ特性が大幅に改善され、そ
の結果従来の窒素を含有しない焼結硬質合金では
殆ど不可能であつた切削工具等の分野にも超硬合
金と共に使用されつつある。 然るに、従来からの含窒素焼結硬質合金は、
（Ti、Ta、Ｗ、Mo）（CN）・Ni〜Co系が主であ
り、特公昭56−51201号公報等に述べられている
如くモリブデンは硬質相と結合相の中間相に存在
して焼結中に硬質相を液相から保護し、溶解析出
による硬質相の粒子成長を抑制する効果があるの
で、不可欠の成分とされていた。 しかしながら、この従来からの含窒素焼結硬質
合金は、その製造過程において真空中で加熱する
と含有される炭窒化物が分解しやすいので、焼結
後にボアの残存が避けられず、従来の超硬合金に
比べて強度が不足しがちであり、この傾向は窒素
含有量が多いほど顕著であつた。そこで、炭窒化
物の分解を防ぐために窒素雰囲気中で焼結する等
の焼結法の改善がなされてきたが、それでも含有
される窒素が偏析しやすい等の理由により特性の
改善はまだ十分とは云えなかつた。 更に、最近では切削工具の分野において益々高
速切削が要望されているが、含窒素焼結硬質合金
は高速切削において切削工具のすくい面に生じる
クレーター摩耗が極めて進行しやすいという欠点
があつた。クレーター摩耗は含窒素焼結硬質合金
の硬質相が粒子単位で掘り起されて脱落していく
現象である。一般に、クレーター摩耗は組織を粗
くすることにより改善されるが、組織を粗くする
ほど硬度は低下するので、この改善方法におのず
と限界があつた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明はかかる従来の事情に鑑み、靭性及び強
度を向上させ、切削工具として高速切削時の耐ク
レーターの摩耗性を改善した含窒素焼結硬質合金
を提供することを目的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明の含窒素焼結硬質合金は、必須成分であ
るチタンと、周期律表のａ、ａ、ａ族から
選ばれたチタン以外の少なくとも一種の遷移金属
との複炭窒化物からなる硬質相と、ニツケル及
び／又はコバルト並びに不可避的不純物を含む結
合相とからなり、モリブデンを実質的に含まず、
硬質相全体に含有される窒素と炭素の原子比Ｎ／
（Ｃ＋Ｎ）が0.3〜0.6であつて、黄色ないし褐色
の粒子が存在しないか又は存在しても0.01体積％
以下であることを特徴とする。 かかる含窒素焼結硬質合金の製造は、チタンの
窒化物、炭化物又は炭窒化物の粉末と、モリブデ
ンを除く周期律表のａ、ａ、ａ族から選ば
れたチタン以外の少なくとも一種の遷移金属の窒
化物炭化物又は炭窒化物の粉末とを、窒素と炭素
の原子比Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）が0.3〜0.6となるように
混合し、この混合粉末を予め窒素雰囲気中で焼結
温度以上に加熱して固溶化処理した後粉砕して複
炭窒化物の粉末とし、この複炭窒化物の粉末にニ
ツケル及び／又はコバルトの粉末を添加混合し
て、窒素雰囲気中で焼結する方法による。 本発明において「モリブデンを実質的に含有し
ない」とは、硬質相の成分として積極的に添加し
ないことであり、従つて製造過程で混入するもの
を含めて含窒素焼結硬質合金全体のモリブデンが
１重量％未満ならば、望ましい特性が得られるの
で許容することができる。 尚、含窒素焼結硬質合金にはその製造過程で混
入される鉄等の不可避的不純物が特性に影響しな
い範囲で含まれてよく、また通常行なわれている
如く原料粉末に焼結性を向上させるため微量の、
一般に0.01〜2.0重量％の炭素粉末を混合するこ
とができる。 〔作用〕 （Ti、Ta、Ｗ、Mo）（CN）・Ni〜Co系の従
来からの含窒素焼結硬質合金についてクレーター
摩耗を研究するため、これにビツカース硬度計の
圧子で亀裂を生じさせ、その伝播経路を調べた結
果、硬質相と結合相の中間層に亀裂が伝播してい
ることを確認した。従つて、中間層を取り除けば
耐クレーターの摩耗性が改善できるものと考えら
れるが、この中間相は主にモリブデンの炭窒化物
からなつているので、前記の如くモリブデンをな
くせば粒子の粗大化が進行して硬度低下などによ
り所望の特性が得られないという矛盾がある。 又、従来からの含窒素焼結硬質合金中の窒素の
偏析についても、光学顕微鏡によつて黄色ないし
褐色の粒子が硬質相組織中に観察できること、こ
の黄色ないし褐色の粒子は主にチタンの窒化物か
ら炭窒化物であつて、この粒子が現われる限り窒
素が高濃度の部分では分解によるポアが発生しや
すく、低濃度の部分では窒素含有による効果が十
分に発揮されない等、特性が劣化することも判つ
た。 そこで、種々検討した結果、本発明においては
チタンと周期律表のａ、ａ、ａ族から選ば
れたチタン以外の少なくとも一種の遷移金属との
複炭窒化物を前もつて固溶化処理により形成さ
せ、この複炭窒化物の粉末を用いて通常の如く他
のニツケル粉末等と混合し焼結することにより、
モリブデンを含有しなくても粒子の粗大化を招く
ことなく硬質相粒子と周囲組織の密着性を向上さ
せることが可能となり、又同時に窒素を均一に分
散させることができ、その結果従来みられた黄色
ないし褐色の粒子がなくなる。又、原料のａ族
元素の炭化物又は炭窒化物も黄色ないし褐色を呈
するが、固溶化処理によつてこの黄色ないし褐色
の粒子は消滅する。尚、黄色ないし褐色の粒子は
存在しても0.01体積％以下ならば、強度や靭性の
改善効果が得られる。 硬質相全体の窒素と炭素の原子比Ｎ／（Ｃ＋
Ｎ）を0.3〜0.6の範囲に限定する理由は、0.3未満
では靭性が低下し、0.6を超えると焼結性が低下
すると共に窒素が偏析しやすく、0.7以上では黄
色ないし褐色の粒子が必ず発生してくる。 尚、硬質相を構成する複炭窒化物は結合相への
固溶量が少ないので、結合相の固溶強化を目的と
して、焼結前の粉末に金属チタン及び／又はタン
グステン粉末を混合し、結合相中のニツケル及
び／又はコバルトにチタン又はタングステンを固
溶させることにより、更に特性を向上させること
が可能である。 更に、結合相としてニツケルとコバルトを同時
に使用する場合、硬質相である複炭窒化物との親
和性を考慮して、ニツケルとコバルトの重量比
Ni／（Ni＋Co）を0.3〜0.8の範囲とすることが
好ましい。この比は高い方が好ましいが、0.8を
超えると硬度が低下し、又0.3未満では界面強度
の増強による耐クレーター摩耗性の改善が得られ
ないからである。 又、本発明の含窒素焼結硬質合金中に少量の
Zr、Ｖ、Cr、Al等を含んでも良く、その場合に
も本発明の作用効果は発揮される。 〔実施例〕 実施例 １ 市販の平均粒径2μｍのTi（CN）粉末と、ほぼ
同一粒径のTaC粉末及びWC粉末とをボールミル
で混合した後、窒素分圧400torrの窒素気流中で
1700℃で１時間の固溶化処理を行なつて、含炭窒
化物（Ti0.88Ta0.05W0.07）（C0.52N0.48）を形成し
た。この複炭窒化物はＣ／（Ｃ＋Ｎ）＝0.48であ
り、Ｘ線回折によつてTaC及びWCのピークが消
滅していることが確認できた。 この複炭窒化物をボールミルで粉砕した後、こ
の粉末85重量％にNi粉末7.9重量％及びCo粉末７
重量％（Ni／（Ni＋Co）＝0.53）、並びに遊離炭
素0.1重量％を添加して混合し、混合粉末にカン
フアーを３重量％加えて型押し成形した。この成
形体を窒素分圧10torrの窒素気流中で1450℃で１
時間焼結してサーメツトＡを製造した。 比較のため、上記と同様に形成した複炭窒化物
の粉末80重量％に、Mo2C粉末５重量％及び上記
と同様にNi粉末、Co粉末、遊離炭素粉末を加え、
同様の条件でサーメツトＢを製造した。 又、上記と同様のTi（CN）粉末、TaC粉末及
びWC粉末を固溶化処理することなく、そのまゝ
Ni粉末、Co粉末、遊離炭素粉末と混合して、同
様の条件でサーメツトＡと同一組成のサーメツト
Ｃを製造し、更にMo2C粉末を添加してサーメツ
トＢと同一組成のサーメツトＤを製造した。 各サーメツトの組織を鏡面に研磨して光学顕微
鏡（1500倍）で観察したところ、サーメツトＣ及
びＤには硬質相中に生地の色調と明瞭に異なる独
立した黄色ないし褐色の粒子の存在が確認された
が、サーメツトＡ及びＢには存在しなかつた。 更に、各サーメツトについて、硬度（Hv）、破
壊靭性（K1C）及び強度（Kg／mm2）を測定すると
共に、第１表の切削条件１でのクレーター摩耗深
さ及び逃げ面摩耗量、並びに切削条件２でのチツ
プ破損率を測定し、その結果を第２表に示した。
第２表から、本発明のサーメツトＡは靭性及び耐
摩耗性ともに優れ、強度と硬度も高いことが判
る。
特に高靭性の含窒素焼結硬質合金に関する。 〔従来の技術〕 近年、チタンを主成分とする炭窒化物を硬質相
とし、これをニツケル及び／又はコバルトの結合
相で結合した窒素を含有する焼結硬質合金（サー
メツト）が切削工具として実用化されている。 この含窒素焼結硬質合金は、従来のチタン等の
炭化物を硬質相とした窒素を含有しない焼結硬質
合金に比較して、硬質相が著しく微粒になること
から、耐高温クリープ特性が大幅に改善され、そ
の結果従来の窒素を含有しない焼結硬質合金では
殆ど不可能であつた切削工具等の分野にも超硬合
金と共に使用されつつある。 然るに、従来からの含窒素焼結硬質合金は、
（Ti、Ta、Ｗ、Mo）（CN）・Ni〜Co系が主であ
り、特公昭56−51201号公報等に述べられている
如くモリブデンは硬質相と結合相の中間相に存在
して焼結中に硬質相を液相から保護し、溶解析出
による硬質相の粒子成長を抑制する効果があるの
で、不可欠の成分とされていた。 しかしながら、この従来からの含窒素焼結硬質
合金は、その製造過程において真空中で加熱する
と含有される炭窒化物が分解しやすいので、焼結
後にボアの残存が避けられず、従来の超硬合金に
比べて強度が不足しがちであり、この傾向は窒素
含有量が多いほど顕著であつた。そこで、炭窒化
物の分解を防ぐために窒素雰囲気中で焼結する等
の焼結法の改善がなされてきたが、それでも含有
される窒素が偏析しやすい等の理由により特性の
改善はまだ十分とは云えなかつた。 更に、最近では切削工具の分野において益々高
速切削が要望されているが、含窒素焼結硬質合金
は高速切削において切削工具のすくい面に生じる
クレーター摩耗が極めて進行しやすいという欠点
があつた。クレーター摩耗は含窒素焼結硬質合金
の硬質相が粒子単位で掘り起されて脱落していく
現象である。一般に、クレーター摩耗は組織を粗
くすることにより改善されるが、組織を粗くする
ほど硬度は低下するので、この改善方法におのず
と限界があつた。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明はかかる従来の事情に鑑み、靭性及び強
度を向上させ、切削工具として高速切削時の耐ク
レーターの摩耗性を改善した含窒素焼結硬質合金
を提供することを目的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明の含窒素焼結硬質合金は、必須成分であ
るチタンと、周期律表のａ、ａ、ａ族から
選ばれたチタン以外の少なくとも一種の遷移金属
との複炭窒化物からなる硬質相と、ニツケル及
び／又はコバルト並びに不可避的不純物を含む結
合相とからなり、モリブデンを実質的に含まず、
硬質相全体に含有される窒素と炭素の原子比Ｎ／
（Ｃ＋Ｎ）が0.3〜0.6であつて、黄色ないし褐色
の粒子が存在しないか又は存在しても0.01体積％
以下であることを特徴とする。 かかる含窒素焼結硬質合金の製造は、チタンの
窒化物、炭化物又は炭窒化物の粉末と、モリブデ
ンを除く周期律表のａ、ａ、ａ族から選ば
れたチタン以外の少なくとも一種の遷移金属の窒
化物炭化物又は炭窒化物の粉末とを、窒素と炭素
の原子比Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）が0.3〜0.6となるように
混合し、この混合粉末を予め窒素雰囲気中で焼結
温度以上に加熱して固溶化処理した後粉砕して複
炭窒化物の粉末とし、この複炭窒化物の粉末にニ
ツケル及び／又はコバルトの粉末を添加混合し
て、窒素雰囲気中で焼結する方法による。 本発明において「モリブデンを実質的に含有し
ない」とは、硬質相の成分として積極的に添加し
ないことであり、従つて製造過程で混入するもの
を含めて含窒素焼結硬質合金全体のモリブデンが
１重量％未満ならば、望ましい特性が得られるの
で許容することができる。 尚、含窒素焼結硬質合金にはその製造過程で混
入される鉄等の不可避的不純物が特性に影響しな
い範囲で含まれてよく、また通常行なわれている
如く原料粉末に焼結性を向上させるため微量の、
一般に0.01〜2.0重量％の炭素粉末を混合するこ
とができる。 〔作用〕 （Ti、Ta、Ｗ、Mo）（CN）・Ni〜Co系の従
来からの含窒素焼結硬質合金についてクレーター
摩耗を研究するため、これにビツカース硬度計の
圧子で亀裂を生じさせ、その伝播経路を調べた結
果、硬質相と結合相の中間層に亀裂が伝播してい
ることを確認した。従つて、中間層を取り除けば
耐クレーターの摩耗性が改善できるものと考えら
れるが、この中間相は主にモリブデンの炭窒化物
からなつているので、前記の如くモリブデンをな
くせば粒子の粗大化が進行して硬度低下などによ
り所望の特性が得られないという矛盾がある。 又、従来からの含窒素焼結硬質合金中の窒素の
偏析についても、光学顕微鏡によつて黄色ないし
褐色の粒子が硬質相組織中に観察できること、こ
の黄色ないし褐色の粒子は主にチタンの窒化物か
ら炭窒化物であつて、この粒子が現われる限り窒
素が高濃度の部分では分解によるポアが発生しや
すく、低濃度の部分では窒素含有による効果が十
分に発揮されない等、特性が劣化することも判つ
た。 そこで、種々検討した結果、本発明においては
チタンと周期律表のａ、ａ、ａ族から選ば
れたチタン以外の少なくとも一種の遷移金属との
複炭窒化物を前もつて固溶化処理により形成さ
せ、この複炭窒化物の粉末を用いて通常の如く他
のニツケル粉末等と混合し焼結することにより、
モリブデンを含有しなくても粒子の粗大化を招く
ことなく硬質相粒子と周囲組織の密着性を向上さ
せることが可能となり、又同時に窒素を均一に分
散させることができ、その結果従来みられた黄色
ないし褐色の粒子がなくなる。又、原料のａ族
元素の炭化物又は炭窒化物も黄色ないし褐色を呈
するが、固溶化処理によつてこの黄色ないし褐色
の粒子は消滅する。尚、黄色ないし褐色の粒子は
存在しても0.01体積％以下ならば、強度や靭性の
改善効果が得られる。 硬質相全体の窒素と炭素の原子比Ｎ／（Ｃ＋
Ｎ）を0.3〜0.6の範囲に限定する理由は、0.3未満
では靭性が低下し、0.6を超えると焼結性が低下
すると共に窒素が偏析しやすく、0.7以上では黄
色ないし褐色の粒子が必ず発生してくる。 尚、硬質相を構成する複炭窒化物は結合相への
固溶量が少ないので、結合相の固溶強化を目的と
して、焼結前の粉末に金属チタン及び／又はタン
グステン粉末を混合し、結合相中のニツケル及
び／又はコバルトにチタン又はタングステンを固
溶させることにより、更に特性を向上させること
が可能である。 更に、結合相としてニツケルとコバルトを同時
に使用する場合、硬質相である複炭窒化物との親
和性を考慮して、ニツケルとコバルトの重量比
Ni／（Ni＋Co）を0.3〜0.8の範囲とすることが
好ましい。この比は高い方が好ましいが、0.8を
超えると硬度が低下し、又0.3未満では界面強度
の増強による耐クレーター摩耗性の改善が得られ
ないからである。 又、本発明の含窒素焼結硬質合金中に少量の
Zr、Ｖ、Cr、Al等を含んでも良く、その場合に
も本発明の作用効果は発揮される。 〔実施例〕 実施例 １ 市販の平均粒径2μｍのTi（CN）粉末と、ほぼ
同一粒径のTaC粉末及びWC粉末とをボールミル
で混合した後、窒素分圧400torrの窒素気流中で
1700℃で１時間の固溶化処理を行なつて、含炭窒
化物（Ti0.88Ta0.05W0.07）（C0.52N0.48）を形成し
た。この複炭窒化物はＣ／（Ｃ＋Ｎ）＝0.48であ
り、Ｘ線回折によつてTaC及びWCのピークが消
滅していることが確認できた。 この複炭窒化物をボールミルで粉砕した後、こ
の粉末85重量％にNi粉末7.9重量％及びCo粉末７
重量％（Ni／（Ni＋Co）＝0.53）、並びに遊離炭
素0.1重量％を添加して混合し、混合粉末にカン
フアーを３重量％加えて型押し成形した。この成
形体を窒素分圧10torrの窒素気流中で1450℃で１
時間焼結してサーメツトＡを製造した。 比較のため、上記と同様に形成した複炭窒化物
の粉末80重量％に、Mo2C粉末５重量％及び上記
と同様にNi粉末、Co粉末、遊離炭素粉末を加え、
同様の条件でサーメツトＢを製造した。 又、上記と同様のTi（CN）粉末、TaC粉末及
びWC粉末を固溶化処理することなく、そのまゝ
Ni粉末、Co粉末、遊離炭素粉末と混合して、同
様の条件でサーメツトＡと同一組成のサーメツト
Ｃを製造し、更にMo2C粉末を添加してサーメツ
トＢと同一組成のサーメツトＤを製造した。 各サーメツトの組織を鏡面に研磨して光学顕微
鏡（1500倍）で観察したところ、サーメツトＣ及
びＤには硬質相中に生地の色調と明瞭に異なる独
立した黄色ないし褐色の粒子の存在が確認された
が、サーメツトＡ及びＢには存在しなかつた。 更に、各サーメツトについて、硬度（Hv）、破
壊靭性（K1C）及び強度（Kg／mm2）を測定すると
共に、第１表の切削条件１でのクレーター摩耗深
さ及び逃げ面摩耗量、並びに切削条件２でのチツ
プ破損率を測定し、その結果を第２表に示した。
第２表から、本発明のサーメツトＡは靭性及び耐
摩耗性ともに優れ、強度と硬度も高いことが判
る。
【表】
【表】
【表】
【表】
実施例 ２
実施例１のサーメツトＡ又はサーメツトＣと同
様にして第３表の試料１〜10の各サーメツトを製
造した。但し、Ti（CN）粉末の炭素と窒素の比
率を変えることによつて形成する複炭窒化物の
Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）を変化させた。 各試料について実施例１と同様に、特性、第１
表の切削条件１でのクレーター摩耗深さ及び逃げ
面摩耗量、切削条件２でのチツプ破損率を測定し
その結果を第４表に示した。第４表から本発明の
サーメツトは靭性及び強度に優れ、耐摩耗性及び
耐クレーター性に優れることが判る。 又、各試料について、実施例１と同様に組織を
光学顕微鏡（1500倍）で観察したところ、試料No.
６、７及び８には黄色ないし褐色の粒子が確認で
きた。
様にして第３表の試料１〜10の各サーメツトを製
造した。但し、Ti（CN）粉末の炭素と窒素の比
率を変えることによつて形成する複炭窒化物の
Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）を変化させた。 各試料について実施例１と同様に、特性、第１
表の切削条件１でのクレーター摩耗深さ及び逃げ
面摩耗量、切削条件２でのチツプ破損率を測定し
その結果を第４表に示した。第４表から本発明の
サーメツトは靭性及び強度に優れ、耐摩耗性及び
耐クレーター性に優れることが判る。 又、各試料について、実施例１と同様に組織を
光学顕微鏡（1500倍）で観察したところ、試料No.
６、７及び８には黄色ないし褐色の粒子が確認で
きた。
【表】
【表】
本発明によれば、切削工具として高速切削時の
耐クレーター摩耗性に優れ、高靭性で高強度の含
窒素焼結硬質合金を提供することができる。
耐クレーター摩耗性に優れ、高靭性で高強度の含
窒素焼結硬質合金を提供することができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 必須成分であるチタンと、周期律表のａ、
ａ、ａ族から選ばれたチタン以外の少なくと
も１種の遷移金属との複炭窒化物からなる硬質相
と、ニツケル及び／又はコバルト並びに不可避的
不純物を含む結合相とからなり、モリブデンを実
質的に含まず、硬質相全体に含有される窒素と炭
素の原子比Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）が0.3〜0.6であつて、
黄色ないし褐色の粒子が存在しないか又は存在し
ても0.01体積％以下であることを特徴とする含窒
素焼結硬質合金。 ２ 上記結合相中のニツケル及び／又はコバルト
に金属チタン及び／又はタングステンが固溶して
いることを特徴とする、特許請求の範囲１項記載
の含窒素焼結硬質合金。 ３ 上記結合相がニツケル及びコバルトからな
り、両者の重量比Ni／（Ni＋Co）が0.3〜0.8で
あることを特徴とする、特許請求の範囲１項又は
２項に記載の含窒素焼結硬質合金。 ４ チタンの窒化物、炭化物又は炭窒化物の粉末
と、モリブデンを除く周期律表のａ、ａ、
ａ族から選ばれたチタン以外の少なくとも一種の
遷移金属の窒化物、炭化物又は炭窒化物の粉末と
を、窒素と炭素の原子比Ｎ／（Ｃ＋Ｎ）が0.3〜
0.6となるように混合し、この混合粉末を予め窒
素雰囲気中で加熱して固溶化処理した後粉砕して
複炭窒化物の粉末とし、この複炭窒化物の粉末に
ニツケル及び／又はコバルトの粉末を添加混合し
て、窒素雰囲気中で焼結することを特徴とする含
窒素焼結硬質合金の製造方法。 ５ ニツケル及びコバルト粉末を、両者の重量比
Ni／（Ni＋Co）が0.3〜0.8となるように添加混
合することを特徴とする、特許請求の範囲４項に
記載の含窒素焼結硬質合金の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/091,953 US4769070A (en) | 1986-09-05 | 1987-09-01 | High toughness cermet and a process for the production of the same |
| KR1019870009771A KR960000060B1 (ko) | 1986-09-05 | 1987-09-04 | 고인성(高靭性)의 서어멧(cermet) 및 그 제조방법 |
| EP87307861A EP0259192B1 (en) | 1986-09-05 | 1987-09-04 | A high toughness cermet and a process for the production of the same |
| DE8787307861T DE3785806T2 (de) | 1986-09-05 | 1987-09-04 | Zaehes hartmetall und verfahren zu seiner herstellung. |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6654886 | 1986-03-24 | ||
| JP61-66548 | 1986-03-24 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6311645A JPS6311645A (ja) | 1988-01-19 |
| JPH0564695B2 true JPH0564695B2 (ja) | 1993-09-16 |
Family
ID=13319070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62069674A Granted JPS6311645A (ja) | 1986-03-24 | 1987-03-24 | 含窒素焼結硬質合金及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6311645A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE9101386D0 (sv) * | 1991-05-07 | 1991-05-07 | Sandvik Ab | Sintrad karbonitridlegering med foerbaettrad slit- styrka |
| CN102304657B (zh) * | 2011-09-26 | 2012-10-24 | 四川大学 | 一种无钼Ti(C,N)基金属陶瓷耐磨耐蚀材料及其制备方法 |
| CN102534340B (zh) * | 2012-01-13 | 2013-10-23 | 四川大学 | 基于多元复合碳氮化钛固溶体的含氮硬质合金及制备方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS60106938A (ja) * | 1983-11-14 | 1985-06-12 | Hitachi Choko Kk | 強靭性サ−メット |
-
1987
- 1987-03-24 JP JP62069674A patent/JPS6311645A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6311645A (ja) | 1988-01-19 |
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