JPH0571650B2 - - Google Patents
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- JPH0571650B2 JPH0571650B2 JP14153185A JP14153185A JPH0571650B2 JP H0571650 B2 JPH0571650 B2 JP H0571650B2 JP 14153185 A JP14153185 A JP 14153185A JP 14153185 A JP14153185 A JP 14153185A JP H0571650 B2 JPH0571650 B2 JP H0571650B2
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Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は角型鋼管等の強加工用に供する高強度
でスケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法に
関する。 〔従来の技術〕 連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を熱間圧
延して製造した鋼板の２次スケールは成形加工に
よつて一部剥離がさけられないため、従来は酸洗
後、リン酸塩処理等の表面処理を実施したのち成
形、加工を行ないドラム缶、パイプ等の製品と
し、その後表面被覆する方法が採用されていた。
しかし経済的に不利であるため最近では表面処理
工程を必要としないスケール密着性にすぐれた熱
延鋼板の製造方法として特公昭54−31734号が提
案されている。この方法はCrを0.02〜0.1％、Ni
を0.02〜0.1％添加し、捲取温度を450〜750℃と
したものである。 しかし乍ら前記特公昭54−31734号の方法で得
られる熱延鋼板は適用する用途に溶接上の問題点
があつて、フラツシユバツト溶接時のペネトレー
ター割れ及びスポツト溶接部のナゲツト内破断の
対策について何らなれていない。またNiは高価
であり経済的に不利である。 又特開昭60−63319号公報および特開昭61−
194112号公報の方法で得た鋼板は、自動車の足廻
り部品、パイプ、ドラム缶等の軽加工用途に適し
た高強度でスケール密着性に優れた熱延鋼板では
あるが、角パイプ等の難加工用途に用いるとスケ
ールの密着性が不充分でユーザーの満足が得られ
ない。 〔発明の解決しようとする問題点〕 本発明はフラツシユバツト溶接時のペネトレー
ター割れ、又スポツト溶接部のナゲツト内破断の
ない、しかも難加工に適したスケール密着性に優
れた熱延鋼板を安価に確実に得ることのできる製
造法を目的とするものである。 〔問題点の解決手段〕 本発明は上記の問題点を解決するための手段は
次の通りである。 すなわち (1) Ｃ：0.03〜0.25wt％、0.04＜Si≦0.5wt％、
Mn：0.2〜2.0wt％、Ｐ≦0.025wt％、Ｓ≦
0.025wt％、Al≦0.08wt％、0.1＜Cr≦0.5wt％
を含有し、残部がFe及び不下避的元素からな
る鋼を溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得
た鋼片を加熱炉に装入するかもしくは一旦冷片
としたのち再加熱し、（Ar3＋50℃）以下の温
度で熱間圧延した後、５秒以内に注水冷却を開
始し冷却速度40℃／秒以上の急冷で600℃以下
360℃以上の温度で捲きとることを特徴とする
スケール密着性に優れた強加工用熱延鋼板の製
造方法。 (2) Ｃ：0.03〜0.25wt％、0.04＜Si≦0.5wt％、
Mn：0.2〜2.0wt％、Ｐ≦0.025wt％、Ｓ≦
0.025wt％、Al≦0.08wt％、0.1＜Cr≦0.5wt％
を含有し、残部がFe及び不下避的元素からな
る鋼を溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得
た鋼片を加熱炉に装入するかもしくは一旦冷片
としたのち再加熱し、（Ar3＋50℃）以下の温
度で熱間圧延した後、５秒以内に注水冷却を開
始し冷却速度40℃／秒以上の急冷で360℃未満
の温度で捲きとりその後、冷却速度を0.5℃／
分以上とすることを特徴とすするスケール密着
性に優れた強加工用熱延鋼板の製造方法。 である。 〔作用〕 本発明における成分および熱延条件の限定によ
りもたらされる作用を述べる。C0.03〜0.25％と
することにより、本発明にかかわる熱延鋼板の用
途即ち、角型鋼管などに必要な強度と２次スケー
ルの密着性が得られる。即ち0.03％未満では目的
とする鋼板の強度上問題があり、0.25％超ではス
ケール／地鉄界面近くにもFe3C（セメンタイト）
が多くなり、２次スケールの密着性を悪化させ
る。 Mnを0.2〜2.0％とすることにより、スケール
密着性を悪化させることなく目的とする鋼板の強
度を確保するものである。即ち0.2％未満では目
的とする鋼板の強度が得られず、また2.0％超で
は経済性を失なうこととスケール密着性を悪くさ
せる。 Siを0.04〜0.5％とした理由は、Siは溶接性上非
常に重要な働きをする元素として添加するもので
ある。つまり、Mn／Siで４〜23の範囲とすると
フラツシユバツト溶接時のペネトレーター割れは
発生しない。又Ｃ＋Mn／20＋Si／30＋2P＋4Sの
値が小さい方がスポツト溶接部のナゲツト内破断
が発生しにくい。又強度は、Ceq＝Ｃ＋Mn／６
＋Si／４に比例しており、特に高強度鋼板を製造
するに当つては目的とする強度を得るにはＣ、
MnよりSi増とした方がスポツト溶接上は好まし
く、添加量Mn／Siを配慮して決定する必要があ
る。これらのことからSi添加量は0.09超から0.5％
以下とすることによりスケール密着性を悪化させ
ることなくMn／Si＝４〜23を確実に得るもので
ある。 Ｐを0.025％以下、Ｓを0.025％以下とすること
により、Ｐ、Ｓが加熱および熱延中にスケール／
地鉄界面に濃化、２次スケール密着性を悪くする
のを予防している。 本発明の目的のためには、Ｐ、Ｓともに少ない
方が好ましい。しかし脱Ｐ、脱Ｓともに処理コス
トが嵩むので経済上の許容範囲を考慮して含有量
はこの値以下で適宜決定することでよい。 次に本発明の目的とする鋼板製造のため溶鋼処
理過程でAl脱酸した場合Alの含有は不可避的で
あるので、Alのスケール密着性に対する影響に
ついて調査した結果、スケール密着性を良好に維
持できるAlの許容範囲は0.08％以下であることが
認められた。 又、Crを0.1％超から0.5％以下とすることによ
り、微細なクロムカーバイドを形成し、セメンタ
イト量を減少することと、更にCr−Si−Ｏ系化
合物のスケールと地鉄の間にアンカーリング状に
形成されるためにCrを0.1％以下しか添加しない
で後述の熱延条件で製造した熱延鋼板に比べてよ
り一層スケール密着性が向上する。このCr添加
の密着性向上に対する効果も0.5％まであり、こ
れ以上は経済性を失なう。 更にNb、Mo、Ｖ、Zrの元素の添加は必要と
する材質特性とくに強度向上の要望を満すために
経済的許容範囲において添加することが好まし
い。 次に熱延条件について述べる。 Ｃ：0.09〜0.15wt％、Si：0.07〜0.20wt％、
Mn：0.40〜0.75wt％、Ｐ：0.014〜0.016wt％、
Ｓ：0.007〜0.015wt％、Al：0.014〜0.025wt％、
0.1＜Cr0.5wt％のスラブを、熱延条件を諸々変
化させて製造した鋼板の板巾方向端のスケール密
着性、スケール厚、スケール組成を調査して、そ
の関係を調整して第１，２図に示す。スケール厚
み≦10μ、Fe2O3≦25％、Fe3O4≧75％の各条件を
満足すればスケール密着性評点Crが０〜１以下
で合格となる。〔Cr：半径Ｒ＝1.5×板厚としたポ
ンチを押し付けて90°に曲げた鋼板の曲り外面を
テーピングしてスケール剥離状況を面積％で10区
分して評点としてランク付けしたもの〕。 本発明において加熱温度を1100℃以下とするの
が特に好ましいが、その理由はスケール／地鉄界
面に富化して２次スケールの密着性を悪くする元
素（Si、Ｐ、Ｓ等）の加熱段階でのスケール／地
鉄界面への富化を少くすることにあり、仕上圧延
可能範囲で加熱温度を1100℃以下で適宜決定する
ことが望ましい。 本発明において圧延仕上げ温度（Ar3＋50℃）
以下と限定した理由は組織的に混粒組織あるいは
圧延組織を残存させない範囲で温度を低目とし、
スケール厚みを薄くすることにある。第３図に示
すように280℃以下とすることによりスケール厚
みを10μ以下とすることができる。 前記、において捲取り温度を600℃以下と
した理由は、第６図にスケール密着性と仕上げ温
度、捲取り温度の関係を示すが、捲取り温度600
℃超ではスケール密着性が合格するものがない。
また第４，５図に示すように捲取り温度600℃以
下とするとFe2O3生成量を３％以下、スケール厚
を10μ以下とすることが可能である。一般的にス
ケール生成量(y)はｙ＝ｋ・√（ｔ：時間）、Ｋ
＝Ｋ・e-Q/RT（Ｋ：雰囲気条件等で定まる定数、
Ｑ：33000cal／mol、Ｒ：ガス定数、Ｔ：温度）
で表わすことができる。従つて高温での滞留時間
は短時間の方が好ましく、本発明者の実験から得
た知見によると、仕上げ圧延後、冷却開始するま
での時間は５秒以下とする必要がある。 仕上げ圧延後冷却中の冷却速度を40℃／ｓ以上
としたのは、スケール密着性を確保しつつ、スケ
ール厚みを薄くするためである。 スケール層を顕微鏡下で観察した結果では冷却
速度が40℃／sec未満と遅い場合には、FeO→
Fe3O4＋Fe変態（570℃以下で起る）によるα−
Feが、スケール表面側に存在し、冷却途中に変
態が開始し、スケール表面側から進行しており、
冷却速度が速い場合には、α−Feがスケール層
全面または地鉄界面側に認められ、これ等から変
態が地鉄側からも進行していて、生成したFe3O4
と地鉄との整合性が良く、スケール密着性が向上
したものと考えられる。この現象は捲取り温度に
も依存し、600℃超では冷却速度に拘らず、変態
はスケール表面から進行し、スケール密着性は悪
い。しかしCr添加することにより、セメンタイ
トが微細Crカーバイドへ変換して界面下のセメ
ンタイトが減少することとCr−Si−Ｏ系化合物
がスケールと地鉄界面に生成し、アンカリング効
果を示すことにより、捲取温度が500℃超〜600℃
以下でもスケール密着性はCr添加ないしのもの
に比べ大巾に向上している。冷却速度40℃／ｓ以
上で冷却し、捲取り温度600℃以下、3600℃以上
で捲取り後に0.5℃／分未満の遅い冷却速度で冷
却しても、変態はスケール表面、地鉄界面両方か
ら進み、スケールは全面α−Feを含んだFe3O4と
なり、スケール密着性が良好である。しかもCr
を0.1％超〜0.5％以下添加することにより、セメ
ンタイトが微細Crカーバイドべ変換して界面下
のセメンタイトが減少することと、Cr−Si−Ｏ
系化合物がスケール地鉄界面に生成し、アンカリ
ング効果により、スケール密着性は一層向上す
る。しかし捲取り温度を360℃未満としそれ以降
の冷却速度が0.5℃／分未満にした場合には、α
−Feは地鉄側からのみ進行するが、α−Feは地
鉄側から進行するが、α−Feが島状に存在し、
スケール密着性が劣り好ましくない。 しかし冷却速度40℃／ｓ以上で360℃未満で捲
取つた場合でも、捲取後に冷却速度が0.5℃／分
以上の冷却をすれば、FeOのFe3O4への変態を抑
制し、FeO生体のスケールとすれば密着性は良好
である。これはFeOが軟質であり、FeOα−
Fe（地鉄）の方位関係が（100）〔011〕FeO（100）
〔001〕〓-Feにあり整合性が良く密着性が良好にな
るものと考えられる。捲取後に0.5℃／分以上の
冷却速度で冷却するにはヤード内の通気性の良好
な所に、段積をやめて、自然通風による冷却或い
はフアンによる強制通風冷却、ボツクス内での
N2、Arガス等を用いたフアンによる強制冷却、
散水冷却、浸漬冷却等の何れか又は組合せによる
冷却手段が使用でさる。 〔実施例〕 本発明の実施例と比較例で使用した鋼の成分を
第１表に示す。鋼はAl1−Si、−Ｋベースの成分
系で鋼〜は鋼の成分に対してCrを添加し
た成分系で、＜＜＜の順にCrの添加が
多い。第２表には上記鋼を用いた本発明例と比較
例の熱延条件と、Edgeフープを使つて軽加工の
軽量形鋼（Ｃチヤンネル）と強加工の角形鋼管に
成形後のスケール密着性を示す。
でスケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法に
関する。 〔従来の技術〕 連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片を熱間圧
延して製造した鋼板の２次スケールは成形加工に
よつて一部剥離がさけられないため、従来は酸洗
後、リン酸塩処理等の表面処理を実施したのち成
形、加工を行ないドラム缶、パイプ等の製品と
し、その後表面被覆する方法が採用されていた。
しかし経済的に不利であるため最近では表面処理
工程を必要としないスケール密着性にすぐれた熱
延鋼板の製造方法として特公昭54−31734号が提
案されている。この方法はCrを0.02〜0.1％、Ni
を0.02〜0.1％添加し、捲取温度を450〜750℃と
したものである。 しかし乍ら前記特公昭54−31734号の方法で得
られる熱延鋼板は適用する用途に溶接上の問題点
があつて、フラツシユバツト溶接時のペネトレー
ター割れ及びスポツト溶接部のナゲツト内破断の
対策について何らなれていない。またNiは高価
であり経済的に不利である。 又特開昭60−63319号公報および特開昭61−
194112号公報の方法で得た鋼板は、自動車の足廻
り部品、パイプ、ドラム缶等の軽加工用途に適し
た高強度でスケール密着性に優れた熱延鋼板では
あるが、角パイプ等の難加工用途に用いるとスケ
ールの密着性が不充分でユーザーの満足が得られ
ない。 〔発明の解決しようとする問題点〕 本発明はフラツシユバツト溶接時のペネトレー
ター割れ、又スポツト溶接部のナゲツト内破断の
ない、しかも難加工に適したスケール密着性に優
れた熱延鋼板を安価に確実に得ることのできる製
造法を目的とするものである。 〔問題点の解決手段〕 本発明は上記の問題点を解決するための手段は
次の通りである。 すなわち (1) Ｃ：0.03〜0.25wt％、0.04＜Si≦0.5wt％、
Mn：0.2〜2.0wt％、Ｐ≦0.025wt％、Ｓ≦
0.025wt％、Al≦0.08wt％、0.1＜Cr≦0.5wt％
を含有し、残部がFe及び不下避的元素からな
る鋼を溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得
た鋼片を加熱炉に装入するかもしくは一旦冷片
としたのち再加熱し、（Ar3＋50℃）以下の温
度で熱間圧延した後、５秒以内に注水冷却を開
始し冷却速度40℃／秒以上の急冷で600℃以下
360℃以上の温度で捲きとることを特徴とする
スケール密着性に優れた強加工用熱延鋼板の製
造方法。 (2) Ｃ：0.03〜0.25wt％、0.04＜Si≦0.5wt％、
Mn：0.2〜2.0wt％、Ｐ≦0.025wt％、Ｓ≦
0.025wt％、Al≦0.08wt％、0.1＜Cr≦0.5wt％
を含有し、残部がFe及び不下避的元素からな
る鋼を溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得
た鋼片を加熱炉に装入するかもしくは一旦冷片
としたのち再加熱し、（Ar3＋50℃）以下の温
度で熱間圧延した後、５秒以内に注水冷却を開
始し冷却速度40℃／秒以上の急冷で360℃未満
の温度で捲きとりその後、冷却速度を0.5℃／
分以上とすることを特徴とすするスケール密着
性に優れた強加工用熱延鋼板の製造方法。 である。 〔作用〕 本発明における成分および熱延条件の限定によ
りもたらされる作用を述べる。C0.03〜0.25％と
することにより、本発明にかかわる熱延鋼板の用
途即ち、角型鋼管などに必要な強度と２次スケー
ルの密着性が得られる。即ち0.03％未満では目的
とする鋼板の強度上問題があり、0.25％超ではス
ケール／地鉄界面近くにもFe3C（セメンタイト）
が多くなり、２次スケールの密着性を悪化させ
る。 Mnを0.2〜2.0％とすることにより、スケール
密着性を悪化させることなく目的とする鋼板の強
度を確保するものである。即ち0.2％未満では目
的とする鋼板の強度が得られず、また2.0％超で
は経済性を失なうこととスケール密着性を悪くさ
せる。 Siを0.04〜0.5％とした理由は、Siは溶接性上非
常に重要な働きをする元素として添加するもので
ある。つまり、Mn／Siで４〜23の範囲とすると
フラツシユバツト溶接時のペネトレーター割れは
発生しない。又Ｃ＋Mn／20＋Si／30＋2P＋4Sの
値が小さい方がスポツト溶接部のナゲツト内破断
が発生しにくい。又強度は、Ceq＝Ｃ＋Mn／６
＋Si／４に比例しており、特に高強度鋼板を製造
するに当つては目的とする強度を得るにはＣ、
MnよりSi増とした方がスポツト溶接上は好まし
く、添加量Mn／Siを配慮して決定する必要があ
る。これらのことからSi添加量は0.09超から0.5％
以下とすることによりスケール密着性を悪化させ
ることなくMn／Si＝４〜23を確実に得るもので
ある。 Ｐを0.025％以下、Ｓを0.025％以下とすること
により、Ｐ、Ｓが加熱および熱延中にスケール／
地鉄界面に濃化、２次スケール密着性を悪くする
のを予防している。 本発明の目的のためには、Ｐ、Ｓともに少ない
方が好ましい。しかし脱Ｐ、脱Ｓともに処理コス
トが嵩むので経済上の許容範囲を考慮して含有量
はこの値以下で適宜決定することでよい。 次に本発明の目的とする鋼板製造のため溶鋼処
理過程でAl脱酸した場合Alの含有は不可避的で
あるので、Alのスケール密着性に対する影響に
ついて調査した結果、スケール密着性を良好に維
持できるAlの許容範囲は0.08％以下であることが
認められた。 又、Crを0.1％超から0.5％以下とすることによ
り、微細なクロムカーバイドを形成し、セメンタ
イト量を減少することと、更にCr−Si−Ｏ系化
合物のスケールと地鉄の間にアンカーリング状に
形成されるためにCrを0.1％以下しか添加しない
で後述の熱延条件で製造した熱延鋼板に比べてよ
り一層スケール密着性が向上する。このCr添加
の密着性向上に対する効果も0.5％まであり、こ
れ以上は経済性を失なう。 更にNb、Mo、Ｖ、Zrの元素の添加は必要と
する材質特性とくに強度向上の要望を満すために
経済的許容範囲において添加することが好まし
い。 次に熱延条件について述べる。 Ｃ：0.09〜0.15wt％、Si：0.07〜0.20wt％、
Mn：0.40〜0.75wt％、Ｐ：0.014〜0.016wt％、
Ｓ：0.007〜0.015wt％、Al：0.014〜0.025wt％、
0.1＜Cr0.5wt％のスラブを、熱延条件を諸々変
化させて製造した鋼板の板巾方向端のスケール密
着性、スケール厚、スケール組成を調査して、そ
の関係を調整して第１，２図に示す。スケール厚
み≦10μ、Fe2O3≦25％、Fe3O4≧75％の各条件を
満足すればスケール密着性評点Crが０〜１以下
で合格となる。〔Cr：半径Ｒ＝1.5×板厚としたポ
ンチを押し付けて90°に曲げた鋼板の曲り外面を
テーピングしてスケール剥離状況を面積％で10区
分して評点としてランク付けしたもの〕。 本発明において加熱温度を1100℃以下とするの
が特に好ましいが、その理由はスケール／地鉄界
面に富化して２次スケールの密着性を悪くする元
素（Si、Ｐ、Ｓ等）の加熱段階でのスケール／地
鉄界面への富化を少くすることにあり、仕上圧延
可能範囲で加熱温度を1100℃以下で適宜決定する
ことが望ましい。 本発明において圧延仕上げ温度（Ar3＋50℃）
以下と限定した理由は組織的に混粒組織あるいは
圧延組織を残存させない範囲で温度を低目とし、
スケール厚みを薄くすることにある。第３図に示
すように280℃以下とすることによりスケール厚
みを10μ以下とすることができる。 前記、において捲取り温度を600℃以下と
した理由は、第６図にスケール密着性と仕上げ温
度、捲取り温度の関係を示すが、捲取り温度600
℃超ではスケール密着性が合格するものがない。
また第４，５図に示すように捲取り温度600℃以
下とするとFe2O3生成量を３％以下、スケール厚
を10μ以下とすることが可能である。一般的にス
ケール生成量(y)はｙ＝ｋ・√（ｔ：時間）、Ｋ
＝Ｋ・e-Q/RT（Ｋ：雰囲気条件等で定まる定数、
Ｑ：33000cal／mol、Ｒ：ガス定数、Ｔ：温度）
で表わすことができる。従つて高温での滞留時間
は短時間の方が好ましく、本発明者の実験から得
た知見によると、仕上げ圧延後、冷却開始するま
での時間は５秒以下とする必要がある。 仕上げ圧延後冷却中の冷却速度を40℃／ｓ以上
としたのは、スケール密着性を確保しつつ、スケ
ール厚みを薄くするためである。 スケール層を顕微鏡下で観察した結果では冷却
速度が40℃／sec未満と遅い場合には、FeO→
Fe3O4＋Fe変態（570℃以下で起る）によるα−
Feが、スケール表面側に存在し、冷却途中に変
態が開始し、スケール表面側から進行しており、
冷却速度が速い場合には、α−Feがスケール層
全面または地鉄界面側に認められ、これ等から変
態が地鉄側からも進行していて、生成したFe3O4
と地鉄との整合性が良く、スケール密着性が向上
したものと考えられる。この現象は捲取り温度に
も依存し、600℃超では冷却速度に拘らず、変態
はスケール表面から進行し、スケール密着性は悪
い。しかしCr添加することにより、セメンタイ
トが微細Crカーバイドへ変換して界面下のセメ
ンタイトが減少することとCr−Si−Ｏ系化合物
がスケールと地鉄界面に生成し、アンカリング効
果を示すことにより、捲取温度が500℃超〜600℃
以下でもスケール密着性はCr添加ないしのもの
に比べ大巾に向上している。冷却速度40℃／ｓ以
上で冷却し、捲取り温度600℃以下、3600℃以上
で捲取り後に0.5℃／分未満の遅い冷却速度で冷
却しても、変態はスケール表面、地鉄界面両方か
ら進み、スケールは全面α−Feを含んだFe3O4と
なり、スケール密着性が良好である。しかもCr
を0.1％超〜0.5％以下添加することにより、セメ
ンタイトが微細Crカーバイドべ変換して界面下
のセメンタイトが減少することと、Cr−Si−Ｏ
系化合物がスケール地鉄界面に生成し、アンカリ
ング効果により、スケール密着性は一層向上す
る。しかし捲取り温度を360℃未満としそれ以降
の冷却速度が0.5℃／分未満にした場合には、α
−Feは地鉄側からのみ進行するが、α−Feは地
鉄側から進行するが、α−Feが島状に存在し、
スケール密着性が劣り好ましくない。 しかし冷却速度40℃／ｓ以上で360℃未満で捲
取つた場合でも、捲取後に冷却速度が0.5℃／分
以上の冷却をすれば、FeOのFe3O4への変態を抑
制し、FeO生体のスケールとすれば密着性は良好
である。これはFeOが軟質であり、FeOα−
Fe（地鉄）の方位関係が（100）〔011〕FeO（100）
〔001〕〓-Feにあり整合性が良く密着性が良好にな
るものと考えられる。捲取後に0.5℃／分以上の
冷却速度で冷却するにはヤード内の通気性の良好
な所に、段積をやめて、自然通風による冷却或い
はフアンによる強制通風冷却、ボツクス内での
N2、Arガス等を用いたフアンによる強制冷却、
散水冷却、浸漬冷却等の何れか又は組合せによる
冷却手段が使用でさる。 〔実施例〕 本発明の実施例と比較例で使用した鋼の成分を
第１表に示す。鋼はAl1−Si、−Ｋベースの成分
系で鋼〜は鋼の成分に対してCrを添加し
た成分系で、＜＜＜の順にCrの添加が
多い。第２表には上記鋼を用いた本発明例と比較
例の熱延条件と、Edgeフープを使つて軽加工の
軽量形鋼（Ｃチヤンネル）と強加工の角形鋼管に
成形後のスケール密着性を示す。
【表】
【表】
本発明は前記した構成によつて、フラツシユバ
ツト溶接時のベネトレーター割れ、又スポツト溶
接部のナゲツト内破断のない、しかも難加工用に
適したスケール密着性に優れた熱延鋼板を安価に
確実に得ることができるものである。 このため後工程でのスケールによる粉塵の発生
が少なく、コイル全長、全巾でスケール密着性が
良好なため、角形鋼管等の難加工の製造にあたつ
て更に歩留が高まり、コスト低減が可能となり、
必要に応じて塗装することが可能であり、極めて
経済性に富む。
ツト溶接時のベネトレーター割れ、又スポツト溶
接部のナゲツト内破断のない、しかも難加工用に
適したスケール密着性に優れた熱延鋼板を安価に
確実に得ることができるものである。 このため後工程でのスケールによる粉塵の発生
が少なく、コイル全長、全巾でスケール密着性が
良好なため、角形鋼管等の難加工の製造にあたつ
て更に歩留が高まり、コスト低減が可能となり、
必要に応じて塗装することが可能であり、極めて
経済性に富む。
第１図はスケール密着性評点とスケール厚み、
スケール組成Fe2O3％との関係を示す。第２図は
スケール密着性評点とスケール厚み、スケール組
成Fe3O4％との関係を示す。第３図は圧延仕上げ
温度とスケール厚みの関係を示す。第４図は捲取
り温度とスケール厚みの関係を示す。第５図は捲
取り温度とスケール組成Fe2O3％との関係を示
す。第６図はスケール密着性評点と圧延仕上げ温
度、捲取り温度との関係を示す。
スケール組成Fe2O3％との関係を示す。第２図は
スケール密着性評点とスケール厚み、スケール組
成Fe3O4％との関係を示す。第３図は圧延仕上げ
温度とスケール厚みの関係を示す。第４図は捲取
り温度とスケール厚みの関係を示す。第５図は捲
取り温度とスケール組成Fe2O3％との関係を示
す。第６図はスケール密着性評点と圧延仕上げ温
度、捲取り温度との関係を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.03〜0.25wt％、0.04＜Si≦0.5wt％、
Mn：0.2〜2.0wt％、Ｐ≦0.025wt％、Ｓ≦
0.025wt％、Al≦0.08wt％、0.1＜Cr≦0.5wt％を
含有し、残部がFe及び不下避的元素からなる鋼
を溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼片
を加熱炉に装入するかもしくは一旦冷片としたの
ち再加熱し、（Ar3＋50℃）以下の温度で熱間圧
延した後、５秒以内に注水冷却を開始し冷却速度
40℃／秒以上の急冷で600℃以下360℃以上の温度
で捲きとることを特徴とするスケール密着性に優
れた強加工用熱延鋼板の製造方法。 ２ 再加熱温度が1100℃以下である特許請求の範
囲第１項記載のスケール密着性に優れた強加工用
熱延鋼板の製造方法。 ３ Ｃ：0.03〜0.25wt％、0.04＜Si≦0.5wt％、
Mn：0.2〜2.0wt％、Ｐ≦0.025wt％、Ｓ≦
0.025wt％、Al≦0.08wt％、0.1＜Cr≦0.5wt％を
含有し、残部がFe及び不下避的元素からなる鋼
を溶製後、連続鋳造法或いは造塊法にて得た鋼硬
を加熱炉に装入するかもしくは一旦冷片としたの
ち再加熱し、（Ar3＋50℃）以下の温度で熱間圧
延した後、５秒以内に注水冷却を開始し冷却速度
40℃／秒以上の急冷で360℃未満の温度で捲きと
りその後、冷却速度を0.5℃／分以上とすること
を特徴とすするスケール密着性に優れた強加工用
熱延鋼板の製造方法。 ４ 再加熱温度が1100℃以下である特許請求の範
囲第３項記載のスケール密着性に優れた強加工用
熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14153185A JPS624820A (ja) | 1985-06-29 | 1985-06-29 | スケ−ル密着性に優れた強加工用熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14153185A JPS624820A (ja) | 1985-06-29 | 1985-06-29 | スケ−ル密着性に優れた強加工用熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS624820A JPS624820A (ja) | 1987-01-10 |
| JPH0571650B2 true JPH0571650B2 (ja) | 1993-10-07 |
Family
ID=15294137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14153185A Granted JPS624820A (ja) | 1985-06-29 | 1985-06-29 | スケ−ル密着性に優れた強加工用熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS624820A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06104853B2 (ja) * | 1989-01-10 | 1994-12-21 | 新日本製鐵株式会社 | タイトスケール鋼板の製造方法 |
| IT1264692B1 (it) * | 1993-07-08 | 1996-10-04 | Getters Spa | Combinazione di getter adatta per camicie isolanti sotto vuoto reversibile |
-
1985
- 1985-06-29 JP JP14153185A patent/JPS624820A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS624820A (ja) | 1987-01-10 |
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