JPH0573287U - 自動車用燃料噴射装置のための電動ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 燃料噴射装置用の燃料ポンプをカスケードポ
ンプ式で実現する。 【構成】 インペラ径Ｄを２５〜５５mm、フィンの溝ａ
を１．２〜２．５mm、フィンの厚さｂを０．７mm以下
に、流路高さｄを２．８〜４．５mmに、ｄ／ｅを０．５
〜２とする。 【効果】 上記寸法設定のカスケードポンプによると、
高吐出圧、小流量状態におけるポンプ効率をそれほど低
下させない。

Description

【考案の詳細な説明】 【産業上の利用分野】 この考案は、モータで駆動する電動ポンプに関し、さらに詳しくはカスケード ポンプ（ウェスコポンプともいう）からなるポンプ部を備えた液体搬送用の電動 ポンプに関する。 【従来の技術】 従来、カスケードボンプは高揚程少流量用の揚水ポンプとして知られており、 一般にはインペラ径が１００mmで揚程が３０〜５０ｍ、流量が１００リットル／ min のものが用いられている。このようなカスケードポンプは自動車用の電動燃 料ポンプとして用いられる場合は小型となるため、その特性上専ら低圧用で小型 かつ安価な電動燃料ポンプとして使用されている。しかしながら、例えば燃料噴 射装置用の電動燃料ポンプでは高圧（締切圧４kg／cm² 以上）を必要とするため 、カスケードポンプは使用不可能とされ、容積型のポンプ（ベーンポンプ，ロー ラポンプ）のみが使用されているのが実情である。ところがこのような容積型の ポンプは高価かつ構造が複雑であるという欠点があり、このため安価で小型なカ スケードポンプを用いた高圧型の電動燃料ポンプの開発が要望されていた。この ための努力は従来続けられてはいたが有効な構成は見い出されず、その実現はほ とんど不可能とされていた。 以上に鑑み、本考案の目的は、カスケードポンプを高圧用のポンプとして使用 した安価かつ小型の電動ポンプの提供にある。 【実施例】 次に本考案を図示した実施例に基づいて説明する。 図１に示した電動ポンプにおいて、１は円筒状のケース、２はケース１の上端 にかしめつけられたカバーで、このカバー２は燃料吐出口３が設けられ、かつ内 面には樹脂製のプレート４が固定されている。５はケース１の下端部に設けられ たポンプ部で、カスケードポンプを構成しており、そのアウト側プレート６はケ ース１の下端にかしめつけられている。７はアーマチュアで、その軸７ａの上端 部は、カバー２に軸受ホルダ８を介して支持された軸受９によって支承され、下 端部はアウト側プレート６に軸受ホルダ１０を介して支持された軸受１１によっ て支承されている。１２は図示しない外部配線端子をナット１３，１３を介して 固定する端子棒で、カバー２とプレート４とを貫通して設けられ、プレート４に 係止されるカラー１２ａを備えており、上記ナット１３，１３により樹脂製の座 板１４を介して固定される。ここで、端子棒１２とカバー２との間には樹脂製の ブッシュ１５とゴム製の密閉リング１６とが装着されている。またプレート４に はコミュテータ１７を介してアーマチュア７に通電するブラシ１８が設けられて いる。 次にポンプ部５の構成をさらに詳しく説明する。 １９は流入口２０を備えたイン側プレートで、アウト側プレート６に対し複数 本のスクリュ２１（図は１本のみを示す。）により、スペーサ２２を介在させた 状態で固定されており、アウト側プレート６には流出口２３が設けられている。 これらイン側プレート１９とスペーサ２２とアウト側プレート６とはポンプケー シングを構成して内部にポンプ室を形成し、イン側プレート１９の上端面および アウト側プレート６の下端面はポンプ室の側壁Ｗａ１，Ｗａ２を各々なし、スペ ーサ２２の内周面はポンプ室の周壁Ｗｂをなしている。２４はポンプ室内におい て、イン側プレート１９に固定された軸２５に軸受２６を介して支持されたイン ペラで、その外周部に設けられたフィン２７〜２７の周囲には、イン側プレート １９とアウト側プレート６とを以下に述べる仕切部を除き、溝加工することによ って形成された流体通路２８が配設されている。２９はアーマチュア７の軸７ａ の下端に固設されたジョイントで、インペラ２４に形成された溝２４ａ，２４ａ に嵌入するつめ部２９ａ，２９ａを備えている。 次にポンプ室内の各部材の寸法構成を図３〜図５に従って説明する。 図３および図４において、インペラ２４の外径Ｄは２５mm以上５５mm以下に設 定されており、各フィン２７の溝２７ａの幅ａは１．２mm以上２．５mm以下に、 そして各フィン２７ａの厚さｂは０．７mm以下に設定されている。また、スペー サ２２にはイン側プレート１９の流入口２０に対応するほぼ半円形の切欠溝２２ ａと、アウト側プレート６の流出口２３に対応する同様な切欠溝２２ｂが設けら れている。これらの切欠溝２２ａと切欠溝２２ｂとの円周方向近い側の角度範囲 Ｌ１における液体通路２８ａでの周壁Ｗｂとフィン２７〜２７の先端との間の隙 間ｃは０．１mm以下に設定されており、ポンプ室に関する入口部と出口部とを仕 切る仕切り部が形成されている。一方、円周方向遠い側の角度範囲Ｌ２における 流体通路２８ｂの断面積Ｓは５mm² 以上１５mm² 以下に設定されている。また図 ２に示すように、この角度範囲Ｌ２における流体通路２８ｂの断面に関する高さ ｄは２．８mm以上４．５mm以下に設定されており、この高さｄに対する流体通路 ２８ｂの相対する通路側壁Ｗｃ１，Ｗｃ２とこれらの各々に対面するフィン２７ の溝２７ａの底端２７ｂとの間の間隔ｅの比、すなわちｄ／ｅは０．５以上２以 下に設定されている。さらにインペラ２４とポンプ室の側壁Ｗａ１，Ｗａ２との 間の隙間ｆ１，ｆ２はその和すなわちｆ１＋ｆ２が、０．０７mm以下となるよう に設定されている。 以上のような設定寸法をまとめれば次のようになる。 (1) Ｄ＝２５〜５５mm，ａ＝１．２〜２．５mm，ｂは０．７mm以下 (2) ｃは０．１mm以下 (3) Ｓ＝５〜１５mm² (4) ｄ＝２．８〜４．５mm，ｄ／ｅ＝０．５〜２ (5) ｆ１＋ｆ２は０．０７mm以下 このような設定寸法は、考案者による多大な実験結果として得られたものであ り、ポンプ部５を高圧（締切圧で４Kg／cm² 以上），少流量（２リットル／min 程度）かつ小型のカスケードポンプとして成立させるのに必要不可欠な設定寸法 であることが判明している。 【考案の効果】 以上のような電動ポンプにおいて、端子棒１２を介してアーマチュア７に通電 すると、このアーマチュア７の回転はジョイント２７を介してインペラ２３に伝 達される。このインペラ２３の回転により、燃料は流入口２０を経てポンプケー シング内に汲み上げられ、流出口２８を経てケース１内に流入した後、アーマチ ュア７の側部を通って燃料吐出口３から高圧，少流量で吐出され、さらに図示し ない機関へ搬送される。このような電動ポンプの締切圧Ｐ（Kg／cm² ）−吐出流 量Ｑ（リットル／ｈ）特性は、ポンプ部５においてＤ＝３５mm，ａ＝１．７mm， ｂ＝０．３mm，ｃ＝０．０５mm，Ｓ＝８mm² ，ｄ＝３．７mm，ｄ／ｅ＝１．８， ｆ１＋ｆ２＝０．０２mmとした場合、図６のごとくなり、最大締切圧として６Kg ／cm² が得られる。ただし、ここでアーマチュア７の回転数は４４００ｒｐｍに 設定されている。 以上のようにこの考案は、インペラの外径Ｄを２５mm以上５５mm以下に、各フ ィン間の溝の幅ａを１．２mm以上２．５mm以下に、各フィンの厚さｂを０．７mm 以下に、仕切部における流体通路でのポンプ室周壁とフィンの先端との間の隙間 ｃを０．１mm以下に、仕切部以外の流体通路の断面積Ｓを５mm² 以上１５mm² 以 下に、その断面高さｄを２．８mm以上４．５mm以下に、この高さｄに対する流体 通路の軸方向に相対する各通路側壁とそれに対面するフィンのの溝の底端との間 の間隔ｅの比、すなわちｄ／ｅを０．５以上２以下に、インペラとこのインペラ の軸方向両側に相対して位置する各側壁との間の隙間ｆ１，ｆ２の和すなわちｆ １＋ｆ２を０．０７mm以下に各々設定したことによって、ポンプ部を高圧かつ少 流量の液体の汲み上げを行ないうるカスケードポンプとすることができるので、 高価かつ構造が複雑な容積型のポンプを用いることなく、安価かつ小型の高圧用 電動ポンプを提供しうる利点を有する。 【提出日】平成３年１０月３０日 【手続補正１】 【補正対象書類名】明細書 【補正対象項目名】全文 【補正方法】変更 【補正内容】 【考案の詳細な説明】 【０００１】 【産業上の利用分野】 この考案は、モータにより駆動される電動ポンプに関し、さらに詳しくはカス ケードポンプ（ウェスコポンプともいう）からなるポンプ部を備え、自動車用燃 料噴射装置に加圧された燃料を供給する 電動ポンプに関する。 【０００２】 【従来の技術】 車両用の電動燃料ポンプとして、周縁に多数のフィンを形成したインペラを回 転させて昇圧するポンプ、すなわちカスケードポンプあるいはウェスコポンプと称されるポンプを利用する技術が知られており、実公昭５２−５５５５５号公報 や特公昭４６−２６４４３号公報等に紹介されている。 【０００３】 【考案が解決しようとする課題】 ところが前記公報に記載されているカスケード式燃料ポンプはいずれも吐出圧 が低く、キャブレタに燃料を送るためには使用可能であっても、燃料噴射装置に 加圧された燃料を送り出すためには用いることができない。燃料噴射装置では少 なくとも２Ｋｇ／ｃｍ^２以上に加圧された燃料が必要であるのに、前記公報のポ ンプ、例えば特公昭４６−２６４４３号公報に記載のポンプでは、締切圧ですら ０．５２５Ｋｇ／ｃｍ^２としかならない。 【０００４】 カスケード式ポンプにおいて、吐出圧を高めるためにはインペラの回転数を上 昇させればよい。しかしながらモータの特性上インペラ回転数をむやみに上昇さ せることはできず、常用されるモータを用いるかぎりインペラ回転数を上昇させ ることによって必要な圧力を確保することは実際上難しい。またインペラの径を 増大させることによっても吐出圧を上昇させることができる。しかしながら車両 用の部品である以上、ポンプ寸法にはおのずと制約があり、むやみにインペラ径 を大きくすることはできない。またインペラ径を大きくすると流量も増えてしま う。しかるに車両の燃料噴射装置の場合、必要な燃料は最大でも１００〜３００ リットル／ｈｒ程度であり、これ以上の流量が生じることは好ましくない。不必 要に燃料を送り出してもエンジンで消費されない分は再度燃料タンクに戻されて しまう。このためシステム全体の効率は低下し、また消費されない燃料が加熱さ れてベーパロックを生じさせ易くなってしまう。 【０００５】 量を制限すると、必要な圧力を確保し、しかも不必要な流量を生じさせないで 済むことができる。しかしながら日本機械学会論文集「か流ポンプ特性の研究」 （下坂 実・山崎慎三著，第２５巻第１５７号）に分析されているように、従来 の「か流ポンプ」ないしは「カスケードポンプ」でこの方式を採用すると、ポン プ効率が著しく低下することが知られている（例えば９４５頁第３図参照。このポンプで燃料噴射装置に適したものにするとポンプ効率が３％程度になってしま う）。 【０００６】 このような事情により、本出願の時点において、燃料噴射装置のための燃料ポ ンプをカスケード式ポンプで実現する試みは成功していない。従来のカスケード 式電動燃料ポンプは吐出圧が低くてもよい用途、すなわちキャブレタに燃料を送 るために用いられているにすぎない。 【０００７】現状において、燃料噴射装置のための燃料ポンプには容積型のポンプ（ベーンポ ンプやローラポンプ）が用いられている。ところがこのような容積型のポンプは 高価で構造が複雑であるという欠点がある。このため安価で小型なカスケードポ ンプを用いた高圧型の電動燃料ポンプの開発が要望されていた。このための努力 は従来から続けられてはいたが、前述した技術的諸問題が存在し、有効な解決策 が見出されず、その実現はほとんど不可能とされていた。 以上に鑑み、本考案の目的は、小型のカスケードポンプでありながら、自動車 用燃料噴射装置に求められる高い圧力にまで燃料を昇圧することのできる電動ポ ンプを提供しようとするものである。 【０００８】 【課題を解決するための手段】 上記目的のために、本考案では、モータにより駆動されるカスケードポンプを 構成するポンプ部を備え、自動車用燃料噴射装置に加圧された燃料を供給する電 動ポンプであって、前記ポンプ部のインペラの軸方向両端面である表裏それぞれ に、表側と裏側ならびに周方向に互いに離隔した複数のフィンを形成し、しかも 該インペラの外径Ｄを２５ｍｍ以上５５ｍｍ以下に、このインペラに設けられた 前記各フィン間の溝の幅ａを１．２ｍｍ以上２．５ｍｍ以下に、前記各フィンの 厚さｂを０．７ｍｍ以下に、前記フィンの周囲に形成された流体通路のうち、ポ ンプ室に関する入口部と出口部とを仕切る仕切部における流体通路でのポンプ室 周壁と前記フィンの先端との間の隙間ｃを０．１ｍｍ以下に、前記仕切部以外の 流体通路の断面積Ｓを５ｍｍ^２以上１５ｍｍ^２以下に、この流体通路の断面に関する高さｄを２．８ｍｍ以上４．５ｍｍ以下に、この高さｄに対する該流体通路 の軸方向に相対する各通路側壁とそれに対面する前記フィン間の溝の底端との間 の間隔ｅの比ｄ／ｅを０．５以上２以下に、前記インペラとこのインペラの軸方 向両側に相対して位置する各側壁との間の隙間ｆ１，ｆ２の和ｆ１＋ｆ２を０． ０７ｍｍ以下に各々設定することにより締切圧４Ｋｇ／ｃｍ^２以上となることを 特徴とする自動車用燃料噴射装置のための電動ポンプを創出した。 【０００９】 【作用】 インペラ径Ｄが２５〜５５ｍｍ（これは車両用の部品として許される範囲であ る）の場合、インペラの軸方向のクリアランス計（ｆ１＋ｆ２）を０．０７ｍｍ 以下、入口・出口間の仕切部における周壁とインペラ先端間のクリアランス（ｃ ）を０．１ｍｍ以下という厳密なクリアランス対策を施すことにより、流路断面 積を５〜１５ｍｍ^２というインペラ径に比して狭小なものとしてもポンプ効率が あまり低下せず、しかも充分な昇圧性能と過分な流量が抑制される（流路断面積 をインペラ径に比して狭小なものとすると、昇圧特性が改善され、過分な流量は 抑制されるものの、クリアランスから漏れる燃料によってポンプ効率は著しく低 下する。しかしこの考案では、クリアランスをそれぞれ０．０７ｍｍや０．１ｍ ｍという微小ではあるが、なお生産管理不能ではない値にすることにより、効率 の極端な低下を防止し得ることに立脚しているのである。）。 【００１０】 また流路断面積を５〜１５ｍｍ^２程度としても、その流路断面形状が所定範囲 のものでないと上述の作用が得られない。本考案では、流路断面の高さｄ（図４ 参照）を２．８ｍｍ以上４．５ｍｍ以下にし、しかも高さｄと、フィン間の溝と 流路側壁間の距離ｅ（図４参照）の比ｄ／ｅを０．５以上２以下としていること により、フィンの回転運動が良好に燃料の渦エネルギーに変換されるようにして いる。さらにフィン間の溝の幅を１．２〜２．５ｍｍに、フィンの厚さを０．７ ｍｍ以下とすることで昇圧特性が一層改善される。 これらの要因によって、本考案に係わる寸法設定により、はじめて昇圧特性に 優れ、過分な流量を抑制でき、しかも実際的なポンプ効率を確保することのできる、すなわち自動車用燃料噴射装置に用いることのできるカスケード式電動燃料 ポンプが実現されたのである。 【００１１】 【実施例】 次に本孝案を図示した実施例に基づいて説明する。 図１に示した電動ポンプにおいて、１は円筒状のケース、２はケース１の上端 にかしめつけられたカバーで、このカバー２には燃料吐出口３が設けられ、かつ 内面には樹脂製のプレート４が固定されている。５はケース１の下端部に設けら れたポンプ部で、カスケードポンプを構成しておりそのアウト側プレート６はケ ース１の下端にかしめつけられている。７はアーマチュアで、その軸７ａの上端 部は、カバー２に軸受ホルダ８を介して支持された軸受９によって支承され、下 端部はアウト側プレート６に軸受ホルダ１０を介して支持された軸受１１によっ て支承されている。１２は図示しない外部配線端子をナット１３，１３を介して 固定する端子棒で、カバー２とプレート４とを貫通して設けられ、プレート４に 係止されるカラー１２ａを備えており、上記ナット１３，１３により樹脂製の座 板１４を介して固定される。ここで、端子棒１２とカバー２との間には樹脂製の ブッシュ１５とゴム製の密閉リング１６とが装着されている。またプレート４に はコミュテータ１７を介してアーマチュア７に通電するブラシ１８が設けられて いる。 【００１２】 次にポンプ部５の構成をさらに詳しく説明する。 １９は流入口２０を備えたイン側プレートで、アウト側プレート６に対し複数 本のスクリュ２１（図は１本のみを示す。）により、スペーサ２２を介在させた 状態で固定されており、アウト側プレート６には流出口２３が設けられている。 これらイン側プレート１９とスペーサ２２とアウト側プレート６とはポンプケー シングを構成して内部にポンプ室を形成し、イン側プレート１９の上端面および アウト側プレート６の下端面はポンプ室の側壁Ｗａ１，Ｗａ２を各々なし、スペ ーサ２２の内周面はポンプ室の周壁Ｗｂをなしている。２４はポンプ室内におい て、イン側プレート１９に固定された軸２５に軸受２６を介して支持されたイン ペラで、その外周部に設けられたフィン２７〜２７の周囲には、イン側プレート １９とアウト側プレート６とを以下に述べる仕切部を除き、溝加工することによ って形成された流体通路２８が配設されている。２９はアーマチュア７の軸７ａ の下端に固設されたジョイントで、インペラ２４に形成された溝２４ａ，２４ａ に嵌入するつめ部２９ａ，２９ａを備えている。 【００１３】 次にポンプ室内の各部材の寸法構成を図２〜図４に従って説明する。 図２および図３において、インペラ２４の外径Ｄは２５ｍｍ以上５５ｍｍ以下 に設定されており、各フィン２７間の溝２７ａの幅ａは１．２ｍｍ以上２．５ｍ ｍ以下に、そして各フィン２７ａの厚さｂは０．７ｍｍ以下に設定されている。 また、スペーサ２２にはイン側プレート１９の流入口２０に対応するほぼ半円形 の切欠溝２２ａと、アウト側プレート６の流入口２３に対応する同様な切欠溝２ ２ｂが設けられている。これらの切欠溝２２ａと切欠溝２２ｂとの円周方向近い 側の角度範囲Ｌ１における液体通路２８ａでの周壁Ｗｂとフィン２７〜２７の先 端との間の隙間ｃは０．１ｍｍ以下に設定されており、ポンプ室に関する入口部 と出口部とを仕切る仕切部が形成されている。一方、円周方向遠い側の角度範囲 Ｌ２における流体通路２８ｂの断面積Ｓは５ｍｍ^２以上１５ｍｍ^２以下に設定さ れている。また図４に示すように、この角度範囲Ｌ２における流体通路２８ｂの 断面に関する高さｄは２．８ｍｍ以上４．５ｍｍ以下に設定されており、この高 さｄに対する流体通路２８ｂの相対する通路側壁Ｗｃ１，Ｗｃ２とこれらの各々 に対面するフィン２７間の溝２７ａの底端２７ｂとの間の間隔ｅの比、すなわち ｄ／ｅは０．５以上２以下に設定されている。なおインペラ２４は図２と図４か ら明らかなように、軸方向両端面である表側と裏側ならびに周方向に互いに離隔 した複数のフィンが形成されている、いわゆる閉羽根のものが用いられている。 さらにインペラ２４ とポンプ室の側壁Ｗａ１，Ｗａ２との間の隙間ｆ１，ｆ２は その和すなわちｆ１＋ｆ２が、０．０７ｍｍ以下となるように設定されている。 【００１４】 以上のような電動ポンプにおいて、端子棒１２を介してアーマチュア７に通電 すると、このアーマチュア７の回転はジョイント２７を介してインペラ２４に伝達される。このインぺラ２４の回転により、燃料は流入口２０を経てポンプケー シング内に汲上げられ、流出口２３を経てケース１内に流入した後、アーマチュ ア７の側部を通って燃料吐出口３から高圧、小流量で図示しない燃料噴射装置へ 吐出される。 【００１５】 以上のような設定寸法をまとめれば次のようになる。 （１）Ｄ＝２５〜５５ｍｍ，ａ＝１．２〜２．５ｍｍ，ｂは０．７ｍｍ以下 （２）ｃは０．１ｍｍ以下 （３）Ｓ＝５〜１５ｍｍ^２ （４）ｄ＝２．８〜４．５ｍｍ，ｄ／ｅ＝０．５〜２ （５）ｆ１＋ｆ２は０．０７ｍｍ以下 このような設定寸法は、考案者による多大な実験結果として得られたものであ る。 【００１６】 例えば図６は、インペラの直径Ｄを３１．８ｍｍに、仕切部以外の流路周壁と フィン先端間の半径方向の距離を０．７ｍｍにし、吐出口３にプレッシャレギュ レータを取付けて吐出圧を２Ｋｇ／ｃｍ^２に調整した状態でインペラを４４００ ｒｐｍで回転させたときの流路断面積Ｓとポンプ効率の実測値を示している。こ こで丸印は流路の高さｄが２．８ｍｍ以上で４．５ｍｍ以下の場合を示し、バツ 印は流路高さｄが上記範囲外の場合を示している。実測値からも明らかなように 、流路面積を５〜１５ｍｍ^２の範囲とし、しかも流路高さｄを２．８〜４．５ｍ ｍとすると、経済的に許容され実用上使用可能となる１１％以上のポンプ効率が 得られる。これに反しその一方の条件でも外れると、必要な効率がおおむね得ら れない。 【００１７】 図７は前記条件中仕切部以外の流路周壁とフィン先端間の半径方向の距離を０ ．４ｍｍにした場合のものであり、この場合にも流路断面積Ｓを５〜１５ｍｍ^２ の範囲とし、しかも流路高さｄを２．８〜４．５ｍｍとしたときに良好なポンプ 効率が得られることが確認される。 【００１８】 図８は流路高さｄとポンプ効率の実測値を示すものであり、丸印は流路断面積 が５〜１５ｍｍ^２の範囲にあるもの、バツ印は流路断面積がそれ以外の場合を示 している。図８からも明らかに流路高さｄが２．８〜４．５ｍｍでしかも流路断 面積Ｓが５〜１５ｍｍ^２のときに、良好なポンプ効率が得られることを示してい る。 【００１９】 このような流路断面積Ｓと流路高さｄは無関係に選択できるものでなく、高さ ｄに対するフィン間の溝の底端と軸方向の側壁の距離ｅの比、すなわちｄ／ｅが ０．５〜２の範囲をとるときに安定して良好なポンプ特性が得られる。しかもこ のｄ／ｅの値とポンプ効率は相関性が高く、ｄ／ｅがポンプ特性を定める良好な 指標であることが確認される。 【００２０】 図５は、Ｄ＝３５ｍｍ，ａ＝１．７ｍｍ，ｂ＝０．３ｍｍ，ｃ＝０．０５ｍｍ ，Ｓ＝８ｍｍ^２，ｄ＝３．７ｍｍ，ｄ／ｅ＝１．８，ｆ１＋ｆ２＝０．０２ｍｍ とした場合の締切圧Ｐ（Ｋｇ／ｃｍ２）−吐出流量Ｑ（リットル／ｈ）特性を示 すものであり、最大締切圧として６Ｋｇ／ｃｍ^２が得られる。ただし、ここでア ーマチュア７の回転数は４４００ｒｐｍに設定されている。 【００２１】 【考案の効果】 以上のようにこの考案は、インペラの外径Ｄを２５ｍｍ以上５５ｍｍ以下に、 各フィン間の溝の幅ａを１．２ｍｍ以上２．５ｍｍ以下に、前記各フィンの厚さ ｂを０．７ｍｍ以下に、仕切部における流体通路でのポンプ室周壁とフィンの先 端との間の隙間ｃを０．１ｍｍ以下に、仕切部以外の流体通路の断面積Ｓを５ｍ ｍ^２以上１５ｍｍ^２以下に、その断面高さｄを２．８ｍｍ以上４．５ｍｍ以下に 、この高さｄに対する流体通路の軸方向に相対する各通路側壁とそれに対向する フィン間の溝の底端との間の間隔ｅの比、すなわちｄ／ｅを０．５以上２以下に 、インペラとこのインペラの軸方向両側に相対して位置する各側壁との間の隙間 ｆ１，ｆ２の和すなわちｆ１＋ｆ２を０．０７ｍｍ以下に各々設定したことによ って、ポンプ効率を極端に低下させることなく、高吐出圧・小流量状態で用いる ことのできる燃料ポンプを実現し、これによって自動車の燃料噴射装置用の燃料 ポンプをカスケードポンプ方式で実現可能としたのである。 【００２２】 これにより燃料噴射装置用の燃料ポンプを安価で単純な構造のポンプとできる 。またカスケードポンプの特性として脈動の少い燃料圧を得ることができ、振動 、騒音等の問題を有利に解決することを可能とする。

【図面の簡単な説明】

【図１】電動ポンプの縦断面図

【図２】図１のII−II線に沿う断面図

【図３】図２のIII −III 線に沿う断面の部分図

【図４】図３のＡ部拡大図

【図５】本実施例の電動ポンプにおいて、ポンプ部の寸
法構成を選択的に定めた場合における締切圧Ｐ（Kg／cm
² ）−吐出流量Ｑ（リットル／ｈ）特性線図

【符号の説明】

5 ポンプ部 7 アーマチュア 19 イン側プレート 20 流入口 22 スペーサ 22a,22b 切欠溝 23 流出口 24 インペラ 27 フィン 27a 溝 27b 底端 28,28a,28b 流体通路 Ｗa1, Ｗa2 側壁 Ｗb 周壁 Ｗc1, Ｗc2 通路側壁

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【手続補正書】

【提出日】平成３年１０月３０日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】全文

【補正方法】変更

【補正内容】

【書類名】 明細書

【考案の名称】 自動車用燃料噴射装置のため
の電動ポンプ

【実用新案登録請求の範囲】

【図面の簡単な説明】

【図１】電動ポンプの縦断面図

【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線に沿う断面図

【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿う断面の部分図

【図４】図３のＡ部拡大図

【図５】本実施例の電動ポンプにおいて、ポンプ部の寸
法構成を選択的に定めた場合における締切圧Ｐ（Ｋｇ／
ｃｍ^２）−吐出流量Ｑ（リットル／ｈ）特性線図

【図６】流路断面積とポンプ効率の実測値

【図７】流路断面積とポンプ効率の実測値

【図８】流路高さとポンプ効率の実測値

【符号の説明】 ５ ポンプ部 ７ アーマチュア １９ イン側プレート ２０ 流入口 ２２ スペーサ ２２ａ，２２ｂ 切欠溝 ２３ 流出口 ２４ インペラ ２７ フィン ２７ａ 溝 ２７ｂ 底端 ２８，２８ａ，２８ｂ 流体通路 Ｗａ１，Ｗａ２ 側壁 Ｗｂ 周壁 Ｗｃ１，Ｗｃ２ 通路側壁

【手続補正２】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図６

【補正方法】追加

【補正内容】

【図６】

【手続補正３】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図７

【補正方法】追加

【補正内容】

【図７】

【手続補正４】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図８

【補正方法】追加

【補正内容】

【図８】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 今村 兼雄 愛知県大府市共和町一丁目１番地の１ 愛 三工業株式会社内 (72)考案者 加藤 清 愛知県大府市共和町一丁目１番地の１ 愛 三工業株式会社内

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 【請求項１】 モータにより駆動されるカスケードポン
   プを構成するポンプ部を備えた電動ポンプであって、前
   記ポンプ部のインペラの外径Ｄを２５mm以上５５mm以下
   に、このインペラに設けられた前記各フィン間の溝の幅
   ａを１．２mm以上２．５mm以下に、該各フィンの厚さｂ
   を０．７mm以下に、前記フィンの周囲に形成された流体
   通路のうち、ポンプ室に関する入口部と出口部とを仕切
   る仕切部における流体通路でのポンプ室周壁と前記フィ
   ンの先端との間の隙間ｃを０．１mm以下に、前記仕切部
   以外の流体通路の断面積Ｓを５mm² 以上１５mm² 以下
   に、この流体通路の断面に関する高さｄを２．８mm以上
   ４．５mm以下に、この高さｄに対する該流体通路の軸方
   向に相対する各通路側壁とそれに対面する前記フィンの
   溝の底端との間の間隔ｅの比、すなわちｄ／ｅを０．５
   以上２以下に、前記インペラとこのインペラの軸方向両
   側に相対して位置する各側壁との間の隙間ｆ１，ｆ２の
   和すなわちｆ１＋ｆ２を０．０７mm以下に各々設定して
   なるを特徴とする電動ポンプ。