JPH0573918B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0573918B2 JPH0573918B2 JP60212479A JP21247985A JPH0573918B2 JP H0573918 B2 JPH0573918 B2 JP H0573918B2 JP 60212479 A JP60212479 A JP 60212479A JP 21247985 A JP21247985 A JP 21247985A JP H0573918 B2 JPH0573918 B2 JP H0573918B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vane
- roller
- cylinder
- combination
- galling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Compressor (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、コンプレツサに係り、特に高負荷、
高速回転に好適なコンプレツサに関する。
高速回転に好適なコンプレツサに関する。
コンプレツサ用機構部材として、従来より耐摩
耗性に優れていると言われる鋳鉄系材料が用いら
れている。例えば第３図に示すロータリーコンプ
レツサは、内周面にベーンスロツトを備えたシリ
ンダ１と、該シリンダ１内をクランクシヤフト３
に駆動されて偏心回転するローラ２と、前記ベー
ンスロツト内に収容されてシリンダ中心方向に付
勢され中心側の端面を前記ローラ２の外周面に当
接せつつ該ローラ２の外周面及び前記シリンダ１
と摺動するベーン４とを備えている。これら機構
部品においてもベーン４、クランクシヤフト３を
除きいずれの部品も鋳鉄が用いられている。しか
し、高速冷却の要求などから、最近コンプレツサ
に要求される特性は厳しくなり、従来の組合せ材
では要求される特性が得られない場合が生じてき
ている。特に、ベーン４とシリンダ１とのベーン
スロツト部及びベーン４、ローラ２の摩擦組合せ
が問題となつている。これらの原因は高速、高負
荷、高出力化に伴い摩擦条件が厳しくなりかじり
摩擦が発生するためであることがわかつた。
耗性に優れていると言われる鋳鉄系材料が用いら
れている。例えば第３図に示すロータリーコンプ
レツサは、内周面にベーンスロツトを備えたシリ
ンダ１と、該シリンダ１内をクランクシヤフト３
に駆動されて偏心回転するローラ２と、前記ベー
ンスロツト内に収容されてシリンダ中心方向に付
勢され中心側の端面を前記ローラ２の外周面に当
接せつつ該ローラ２の外周面及び前記シリンダ１
と摺動するベーン４とを備えている。これら機構
部品においてもベーン４、クランクシヤフト３を
除きいずれの部品も鋳鉄が用いられている。しか
し、高速冷却の要求などから、最近コンプレツサ
に要求される特性は厳しくなり、従来の組合せ材
では要求される特性が得られない場合が生じてき
ている。特に、ベーン４とシリンダ１とのベーン
スロツト部及びベーン４、ローラ２の摩擦組合せ
が問題となつている。これらの原因は高速、高負
荷、高出力化に伴い摩擦条件が厳しくなりかじり
摩擦が発生するためであることがわかつた。
従来は特開昭59−93870号公報に記載のように
ベーンにはCr，Moを含んだ鉄系の焼結材料を用
い、耐摩耗性向上のため表面にイオン窒化処理に
より窒化被覆を形成するとなつていた。しかし、
この組合せではかじり発生のため、高速、高負荷
条件では適用できない。
ベーンにはCr，Moを含んだ鉄系の焼結材料を用
い、耐摩耗性向上のため表面にイオン窒化処理に
より窒化被覆を形成するとなつていた。しかし、
この組合せではかじり発生のため、高速、高負荷
条件では適用できない。
本発明の目的は、摩擦機構部の耐かじり摩耗性
に優れたコンプレツサを提供するにある。
に優れたコンプレツサを提供するにある。
上記目的を達成するために、本発明は、シリン
ダと、該シリンダ内を偏心回転するローラと、前
記シリンダ内壁面に形成された空洞部に収容され
て該シリンダ内壁面に対して進退するとともにそ
の一端が前記ローラ外周面に当接して摺動するベ
ーンとを含んでなるコンプレツサにおいて、前記
シリンダとローラヲねずみ鋳鉄、前記ベーンを高
速度鋼で構成し、該ベーン表面を浸硫窒化処理し
たことを特徴とする。
ダと、該シリンダ内を偏心回転するローラと、前
記シリンダ内壁面に形成された空洞部に収容され
て該シリンダ内壁面に対して進退するとともにそ
の一端が前記ローラ外周面に当接して摺動するベ
ーンとを含んでなるコンプレツサにおいて、前記
シリンダとローラヲねずみ鋳鉄、前記ベーンを高
速度鋼で構成し、該ベーン表面を浸硫窒化処理し
たことを特徴とする。
コンプレツサ摩擦機構部材として、耐かじり摩
耗性に優れた摩擦組合せ材を開発すべく種々研究
した結果、耐かじり性に優れた組合せ材を開発す
ることができた。すなわち、本発明は、ベーン材
として溶製及び焼結製高速度工具鋼を用い、表面
硬化処理として浸硫室化処理を行い相手材として
鋳鉄材を組み合わせるとにより開発することがで
きたものである。ここで組合さるベーン材に浸硫
窒化処理したのは、表層部に硫化物（FeS）と窒
化物（FeN）が形成され、相手材である鋳鉄と
の間で耐かじり性及び耐摩耗性に効果を発揮し、
処理しないものより効果が非常に大きいためであ
る。
耗性に優れた摩擦組合せ材を開発すべく種々研究
した結果、耐かじり性に優れた組合せ材を開発す
ることができた。すなわち、本発明は、ベーン材
として溶製及び焼結製高速度工具鋼を用い、表面
硬化処理として浸硫室化処理を行い相手材として
鋳鉄材を組み合わせるとにより開発することがで
きたものである。ここで組合さるベーン材に浸硫
窒化処理したのは、表層部に硫化物（FeS）と窒
化物（FeN）が形成され、相手材である鋳鉄と
の間で耐かじり性及び耐摩耗性に効果を発揮し、
処理しないものより効果が非常に大きいためであ
る。
実施例 １
第１図は製造法の異なるJIS規格SKH9（溶製及
び焼結製）を用い、相手材としてFC20（ねずみ鋳
鉄）の素地の異なるもの（フエライト及びパーラ
イト組織）とFCC25（ねずみ鋳鉄の連続鋳造鋳
物）及びSK5を用いて耐かじり摩耗限界面圧を求
めた結果である。ここでFCC25及びSK5は適宜焼
入焼もどし処理を施したもの、またSKH9につい
ては焼入焼もどし及び塩浴による浸硫化処理
（570℃×90分）を施したものを用いた。
び焼結製）を用い、相手材としてFC20（ねずみ鋳
鉄）の素地の異なるもの（フエライト及びパーラ
イト組織）とFCC25（ねずみ鋳鉄の連続鋳造鋳
物）及びSK5を用いて耐かじり摩耗限界面圧を求
めた結果である。ここでFCC25及びSK5は適宜焼
入焼もどし処理を施したもの、またSKH9につい
ては焼入焼もどし及び塩浴による浸硫化処理
（570℃×90分）を施したものを用いた。
この図から知られるように、まずSKH9の調質
材との組合せ（試番No.１，２，５，６）について
見ると、FC20のフエライト地とパーライト地共
に耐かじり限界面圧は400〜950Kg／cm2の範囲を示
す。またFC20同志の組合せ（試番No.13，14）フ
エライト地同志（No.13）が400Kg／cm2を示し、パ
ーライト地同志は600Kg／cm2を示すことからパー
ライト地の方が耐かじり性には優れていることが
わかる。次にSK5の調質材とFC20の組合せ（試
番No.15，16）について見るとフエライト地（No.
15）の組合せは350Kg／cm2を示すが、パーライト
地（No.16）の組合せは400Kg／cm2を示しており、
No.13及び14と同様パーライト地の方が良好な結果
を示している。SK5の調質材同志組合せの限界面
圧は200Kg／cm2を示しているが、硬さが高いだけ
の組合せでは耐かじり性は改善されないことがわ
かる。
材との組合せ（試番No.１，２，５，６）について
見ると、FC20のフエライト地とパーライト地共
に耐かじり限界面圧は400〜950Kg／cm2の範囲を示
す。またFC20同志の組合せ（試番No.13，14）フ
エライト地同志（No.13）が400Kg／cm2を示し、パ
ーライト地同志は600Kg／cm2を示すことからパー
ライト地の方が耐かじり性には優れていることが
わかる。次にSK5の調質材とFC20の組合せ（試
番No.15，16）について見るとフエライト地（No.
15）の組合せは350Kg／cm2を示すが、パーライト
地（No.16）の組合せは400Kg／cm2を示しており、
No.13及び14と同様パーライト地の方が良好な結果
を示している。SK5の調質材同志組合せの限界面
圧は200Kg／cm2を示しているが、硬さが高いだけ
の組合せでは耐かじり性は改善されないことがわ
かる。
開発組合せであるSKH9に浸硫窒化処理した場
合の組合せ（試番No.３，４，７，８）を見ると、
限界圧はいずれの組合せも1000Kg／cm2以上を示
し、SKH9材に浸硫窒化処理することによつて耐
かじり摩耗性は著しく改善されることがわかる。
合の組合せ（試番No.３，４，７，８）を見ると、
限界圧はいずれの組合せも1000Kg／cm2以上を示
し、SKH9材に浸硫窒化処理することによつて耐
かじり摩耗性は著しく改善されることがわかる。
次にSKH9の調質材及び浸硫窒化処理を施した
ものとFCC25の調質材の組合せについて見ると、
SKH9に浸硫窒化処理しない調質材との組合せは
浸硫窒化処理材に比べ悪く鋳鉄の種類が変わつて
も浸硫窒化の効果は同じであることがわかる。
ものとFCC25の調質材の組合せについて見ると、
SKH9に浸硫窒化処理しない調質材との組合せは
浸硫窒化処理材に比べ悪く鋳鉄の種類が変わつて
も浸硫窒化の効果は同じであることがわかる。
実施例 ２
第２図は実施例１の試験材及び組合せにおける
耐摩耗性を評価した結果を示したものである。
耐摩耗性を評価した結果を示したものである。
この図から知られるように、まずSKH9の調質
材との組合せ（試番No.１，２，５，６）について
見ると、パーライト地との組合せ（No.２，６）の
方が耐摩耗性は優れており、FC20同志（No.13，
14）の組合せも同様な傾向を示している。
材との組合せ（試番No.１，２，５，６）について
見ると、パーライト地との組合せ（No.２，６）の
方が耐摩耗性は優れており、FC20同志（No.13，
14）の組合せも同様な傾向を示している。
またSK5の調質材とFC20の組合せ（No.15，16）
及びSKH9の調質材とFC20の組合せ（No.１，２，
５，６）から固定片と可動片の間に硬度差をつけ
たものではいずれの組合せでも摩耗量が多く耐摩
耗性は悪い。
及びSKH9の調質材とFC20の組合せ（No.１，２，
５，６）から固定片と可動片の間に硬度差をつけ
たものではいずれの組合せでも摩耗量が多く耐摩
耗性は悪い。
次に硬さが高くそれほど硬度差のない組合せ
（No.９，11，17）は摩耗量は少なく耐摩耗性は優
れているが開発組合せ（No.３，４，７，８，10，
12）よりも劣つている。
（No.９，11，17）は摩耗量は少なく耐摩耗性は優
れているが開発組合せ（No.３，４，７，８，10，
12）よりも劣つている。
開発組合せである組合せ材の摩耗量は他の組合
せ材に比べ量も耐摩耗性が優れている。すなわち
組合さる一方をSKH9に浸硫窒化処理とし、相手
材は鋳鉄材を組合せることにより浸硫窒化処理し
ない組合せ材よりも数十〜数百倍摩耗量が少ない
ことがわかる。
せ材に比べ量も耐摩耗性が優れている。すなわち
組合さる一方をSKH9に浸硫窒化処理とし、相手
材は鋳鉄材を組合せることにより浸硫窒化処理し
ない組合せ材よりも数十〜数百倍摩耗量が少ない
ことがわかる。
本発明によれば、コンプレツサ用ベーン材とし
て高速度鋼が用いられ、該高速度鋼で形成された
ベーンの表面が浸硫窒化処理されるとともに、該
ベーンの摺動相手材として鋳鉄材が用いられるの
で、ベーン材及び摺動相手材の摩耗量を低減する
とともに、耐かじり摩耗限界面圧をあげることが
可能となり、コンプレツサの信頼性を向上する効
果がある。
て高速度鋼が用いられ、該高速度鋼で形成された
ベーンの表面が浸硫窒化処理されるとともに、該
ベーンの摺動相手材として鋳鉄材が用いられるの
で、ベーン材及び摺動相手材の摩耗量を低減する
とともに、耐かじり摩耗限界面圧をあげることが
可能となり、コンプレツサの信頼性を向上する効
果がある。
第１図はベーン、シリンダ、ローラの材料の各
種組合せの耐かじり摩耗限界面圧を比較表示する
図、第２図は第１図に示された各組合せの耐摩耗
性を比較表示する図で、第３図は従来のロータリ
ーコンプレツサ機構部の横断面図及び縦断面図で
ある。 １……シリンダ、２……ローラ、３……クラン
クシヤフト、４……ベーン、５……サイドカバ
ー。
種組合せの耐かじり摩耗限界面圧を比較表示する
図、第２図は第１図に示された各組合せの耐摩耗
性を比較表示する図で、第３図は従来のロータリ
ーコンプレツサ機構部の横断面図及び縦断面図で
ある。 １……シリンダ、２……ローラ、３……クラン
クシヤフト、４……ベーン、５……サイドカバ
ー。
Claims (1)
- １ シリンダと、該シリンダ内を偏心回転するロ
ーラと、前記シリンダ内壁面に形成された空洞部
に収容されて該シリンダ内壁面に対して進退する
とともにその一端が前記ローラ外周面に当接して
摺動するベーンとを含んでなるコンプレツサにお
いて、前記シリンダとローラがねずみ鋳鉄、前記
ベーンが高速度鋼からなり、該ベーン表面が浸硫
窒化処理されていることを特徴とするコンプレツ
サ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21247985A JPS6275083A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | コンプレッサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21247985A JPS6275083A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | コンプレッサ |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25776994A Division JPH07253093A (ja) | 1994-10-24 | 1994-10-24 | コンプレッサとその製造法及びその部品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6275083A JPS6275083A (ja) | 1987-04-06 |
| JPH0573918B2 true JPH0573918B2 (ja) | 1993-10-15 |
Family
ID=16623325
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21247985A Granted JPS6275083A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | コンプレッサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6275083A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08151590A (ja) * | 1994-11-30 | 1996-06-11 | Mitsubishi Oil Co Ltd | 冷凍機油組成物及び圧縮機 |
| US6139296A (en) * | 1996-10-11 | 2000-10-31 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Method for treating metal surface, rotary shaft for refrigerant compressor treated by the method, vane for refrigerant compressor treated by the method, and refrigerant compressor using the same |
| JP2001263280A (ja) * | 2000-03-15 | 2001-09-26 | Sanyo Electric Co Ltd | 回転圧縮機 |
| JP3723458B2 (ja) * | 2001-02-14 | 2005-12-07 | 三洋電機株式会社 | 回転圧縮機 |
| CN102352845B (zh) * | 2011-10-19 | 2013-09-04 | 上海西工压缩机配件有限公司 | 经复合表面改性的20CrMnTi压缩机叶片及其制备工艺 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5735193A (en) * | 1980-08-13 | 1982-02-25 | Riken Corp | Combination of rolling piston with vanes in rotary compressor |
| JPS57129993U (ja) * | 1981-02-06 | 1982-08-13 | ||
| JPS5920446A (ja) * | 1982-07-22 | 1984-02-02 | Toshiba Corp | 耐摩耗性を有する焼結部品の製造方法 |
| JPS6026195A (ja) * | 1983-07-20 | 1985-02-09 | Toshiba Corp | ロ−タリコンプレツサ |
-
1985
- 1985-09-27 JP JP21247985A patent/JPS6275083A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6275083A (ja) | 1987-04-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |