JPH0577007A - 静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造法 - Google Patents
静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造法Info
- Publication number
- JPH0577007A JPH0577007A JP3246077A JP24607791A JPH0577007A JP H0577007 A JPH0577007 A JP H0577007A JP 3246077 A JP3246077 A JP 3246077A JP 24607791 A JP24607791 A JP 24607791A JP H0577007 A JPH0577007 A JP H0577007A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic field
- static magnetic
- nozzle
- molten steel
- field generator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 浸漬ノズルの吐出口へのアルミナ付着による
ノズル詰りを防止すると共に、鋳型内に注入された溶鋼
と共に介在物がクレータの奥深くまで進入して凝固シェ
ルにトラップされるのを防止する。 【構成】 連鋳鋳型１内にノズル本体の先端を開放した
ストレート浸漬ノズル２を浸漬して注湯すると共に、鋳
型１の長辺１ｂの背面に浸漬ノズル２の下端より下方お
よび上方にそれぞれ下部静磁場発生器３および上部静磁
場発生器５を配設する。下部静磁場発生器３によりノズ
ル２からの下向き吐出溶鋼流に制御を加え、下部静磁場
発生器５でメニスカス方向に形成される溶鋼の変動を制
御する。
ノズル詰りを防止すると共に、鋳型内に注入された溶鋼
と共に介在物がクレータの奥深くまで進入して凝固シェ
ルにトラップされるのを防止する。 【構成】 連鋳鋳型１内にノズル本体の先端を開放した
ストレート浸漬ノズル２を浸漬して注湯すると共に、鋳
型１の長辺１ｂの背面に浸漬ノズル２の下端より下方お
よび上方にそれぞれ下部静磁場発生器３および上部静磁
場発生器５を配設する。下部静磁場発生器３によりノズ
ル２からの下向き吐出溶鋼流に制御を加え、下部静磁場
発生器５でメニスカス方向に形成される溶鋼の変動を制
御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、連続鋳造によって得
られた鋼スラブの表面および内部品質のより一層の改善
を図ることができる静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造
法に関するものである。
られた鋼スラブの表面および内部品質のより一層の改善
を図ることができる静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】幅広の鋼板の製造に用いられるスラブの
如き鋼片の連続鋳造においては、溶鋼を収容したタンデ
ィッシュと連鋳鋳型との間の溶鋼流路として、通常耐火
物製の浸漬ノズルが用いられている。この浸漬ノズル
は、とくにアルミキルド鋼の連続鋳造時にノズル内面に
アルミナが付着し易いため、鋳造時間の経過に伴い溶鋼
流路が狭められ、所望の溶鋼流量を得ることができない
問題があった。
如き鋼片の連続鋳造においては、溶鋼を収容したタンデ
ィッシュと連鋳鋳型との間の溶鋼流路として、通常耐火
物製の浸漬ノズルが用いられている。この浸漬ノズル
は、とくにアルミキルド鋼の連続鋳造時にノズル内面に
アルミナが付着し易いため、鋳造時間の経過に伴い溶鋼
流路が狭められ、所望の溶鋼流量を得ることができない
問題があった。
【０００３】このため通常は溶鋼を供給する間中、ノズ
ル内にArなどの不活性ガスを供給してこれに対処してい
たが、不活性ガスの供給速度が大きい場合には、該ガス
が鋳型内の浴上に浮上できずに図１（ａ）、（ｂ）中で
示す凝固シェルａにトラップされるため、最終製品で欠
陥となることがあり、また不活性ガスを単に吹き込むだ
けでは、ノズル詰まりの回避効果は充分でなく、ノズル
交換の頻繁な取替え作業を必要とし、とくに、図４
（ａ）、（ｂ）に示すように浸漬ノズル２の先端部に左
右対称吐出口７を備えた２孔ノズル形式の浸漬ノズル６
においては、吐出口の左右の非対称な閉塞により品質低
下を招く問題があった。
ル内にArなどの不活性ガスを供給してこれに対処してい
たが、不活性ガスの供給速度が大きい場合には、該ガス
が鋳型内の浴上に浮上できずに図１（ａ）、（ｂ）中で
示す凝固シェルａにトラップされるため、最終製品で欠
陥となることがあり、また不活性ガスを単に吹き込むだ
けでは、ノズル詰まりの回避効果は充分でなく、ノズル
交換の頻繁な取替え作業を必要とし、とくに、図４
（ａ）、（ｂ）に示すように浸漬ノズル２の先端部に左
右対称吐出口７を備えた２孔ノズル形式の浸漬ノズル６
においては、吐出口の左右の非対称な閉塞により品質低
下を招く問題があった。
【０００４】このような問題を解決する試みとしては、
アルミナと低融点の化合物を作るCaO を含有するノズル
を用いる試みもあるが、充分な効果は得られていない。
この他に特開昭60-92064号公報には、ノズル内の溶融金
属流に直流磁界を作用させて溶融金属流を層流化するこ
とにより、ノズル閉塞を抑制する溶融金属の注入方法が
開示されているが、溶融金属流が鋳型内の溶融金属クレ
ータの奥深くまで流下するので、随伴する介在物が浮上
できず凝固シェルにトラップされるおそれがある。
アルミナと低融点の化合物を作るCaO を含有するノズル
を用いる試みもあるが、充分な効果は得られていない。
この他に特開昭60-92064号公報には、ノズル内の溶融金
属流に直流磁界を作用させて溶融金属流を層流化するこ
とにより、ノズル閉塞を抑制する溶融金属の注入方法が
開示されているが、溶融金属流が鋳型内の溶融金属クレ
ータの奥深くまで流下するので、随伴する介在物が浮上
できず凝固シェルにトラップされるおそれがある。
【０００５】また介在物の巻込みを防止する方法として
例えば特開平２-284750 号公報のように２孔ノズルの吐
出口上部および下部に対応する鋳型背面に静磁場発生装
置を設置し、吐出口からの溶鋼流を制御する方法が提案
されているが、前述した如く、左右の吐出口のノズル詰
まりが不均等になる場合には、鋳片の品質低下を招くお
それがあった。
例えば特開平２-284750 号公報のように２孔ノズルの吐
出口上部および下部に対応する鋳型背面に静磁場発生装
置を設置し、吐出口からの溶鋼流を制御する方法が提案
されているが、前述した如く、左右の吐出口のノズル詰
まりが不均等になる場合には、鋳片の品質低下を招くお
それがあった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】連続鋳造における上述
したような問題を解消し表面および内部品質の良好な鋼
スラブを得ることができる静磁場を用いる鋼スラブの連
続鋳造法を提案することがこの発明の目的である。
したような問題を解消し表面および内部品質の良好な鋼
スラブを得ることができる静磁場を用いる鋼スラブの連
続鋳造法を提案することがこの発明の目的である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】炭素濃度が500ppm以下に
なる、主にAlで脱酸した低炭素アルミキルド鋼を用いて
連続鋳造の際におけるノズル詰まりについて種々調査、
検討を重ねた結果、溶鋼中の酸素濃度を 30ppm以下、よ
り好ましくは 20ppm以下に調整し、浸漬ノズルのノズル
本体の先端を開放して溶鋼の吐出口としたストレートノ
ズルを用いるとノズル詰まりがほとんどないことが明ら
かとなった。また、このようなストレートノズルにおい
ては、溶鋼の吐出流が鋳型の出側（下方）に向かうた
め、溶鋼中の介在物やガス気泡などがクレータの奥深く
まで侵入するおそれがある。
なる、主にAlで脱酸した低炭素アルミキルド鋼を用いて
連続鋳造の際におけるノズル詰まりについて種々調査、
検討を重ねた結果、溶鋼中の酸素濃度を 30ppm以下、よ
り好ましくは 20ppm以下に調整し、浸漬ノズルのノズル
本体の先端を開放して溶鋼の吐出口としたストレートノ
ズルを用いるとノズル詰まりがほとんどないことが明ら
かとなった。また、このようなストレートノズルにおい
ては、溶鋼の吐出流が鋳型の出側（下方）に向かうた
め、溶鋼中の介在物やガス気泡などがクレータの奥深く
まで侵入するおそれがある。
【０００８】このような介在物等の侵入防止のためには
連鋳鋳型に、静磁場を作用させる静磁場発生装置を配置
して下方に向かう溶鋼流に制動を加えることが極めて有
効であり、その制動効果により、メニスカス方向への溶
鋼の流れによって生じるメニスカス溶鋼の変動もまた、
メニスカス部への静磁場の作用にて制動することが有効
であるとの知見を得た。
連鋳鋳型に、静磁場を作用させる静磁場発生装置を配置
して下方に向かう溶鋼流に制動を加えることが極めて有
効であり、その制動効果により、メニスカス方向への溶
鋼の流れによって生じるメニスカス溶鋼の変動もまた、
メニスカス部への静磁場の作用にて制動することが有効
であるとの知見を得た。
【０００９】この発明は上記の知見に基いてなされたも
のであり、その要旨とするところは下記の通りである。
すなわち、本発明は、タンディッシュに収容した溶鋼
を、一対の短辺鋳型と長辺鋳型の組合せからなる連鋳鋳
型内に該タンディッシュとつながるノズル本体の先端を
開放したストレート浸漬ノズルを通して供給しつつ鋼ス
ラブを連続鋳造するに当り、上記連鋳鋳型内の上部と下
部に静磁場発生器を設置し、上記ストレート浸漬ノズル
からの下向きの吐出溶鋼流を下部の静磁場発生器による
静磁場を作用させて制動すると同時に、その制動効果に
よりメニスカス方向への溶鋼の流れによって生じるメニ
スカス溶鋼の変動を鋳型上部の静磁場発生器による静磁
場の作用にて制動させることを特徴とする静磁場を用い
る鋼スラブの連続鋳造法であり、この発明においては、
溶鋼の注入過程で溶鋼酸素濃度が 20ppm以下と特に低い
場合にはストレート浸漬ノズル内に不活性ガスを吹き込
まないようにする。
のであり、その要旨とするところは下記の通りである。
すなわち、本発明は、タンディッシュに収容した溶鋼
を、一対の短辺鋳型と長辺鋳型の組合せからなる連鋳鋳
型内に該タンディッシュとつながるノズル本体の先端を
開放したストレート浸漬ノズルを通して供給しつつ鋼ス
ラブを連続鋳造するに当り、上記連鋳鋳型内の上部と下
部に静磁場発生器を設置し、上記ストレート浸漬ノズル
からの下向きの吐出溶鋼流を下部の静磁場発生器による
静磁場を作用させて制動すると同時に、その制動効果に
よりメニスカス方向への溶鋼の流れによって生じるメニ
スカス溶鋼の変動を鋳型上部の静磁場発生器による静磁
場の作用にて制動させることを特徴とする静磁場を用い
る鋼スラブの連続鋳造法であり、この発明においては、
溶鋼の注入過程で溶鋼酸素濃度が 20ppm以下と特に低い
場合にはストレート浸漬ノズル内に不活性ガスを吹き込
まないようにする。
【００１０】さて、図１（ａ）、（ｂ）にこの発明の実
施に用いて好適な連続鋳造装置の要部の構成を示し、図
における記号１は、一対の短辺壁１ａと長辺壁１ｂから
なる連鋳鋳型、２はタンディッシュと繋がるストレート
浸漬ノズルであって、このストレート浸漬ノズル２はノ
ズル本体の先端部を開放して溶鋼のストレート吐出口４
とした構造になっている。
施に用いて好適な連続鋳造装置の要部の構成を示し、図
における記号１は、一対の短辺壁１ａと長辺壁１ｂから
なる連鋳鋳型、２はタンディッシュと繋がるストレート
浸漬ノズルであって、このストレート浸漬ノズル２はノ
ズル本体の先端部を開放して溶鋼のストレート吐出口４
とした構造になっている。
【００１１】また、３は連鋳鋳型１の長辺壁１ｂの背面
に配置されストレート浸漬ノズル２からの吐出溶鋼流に
制動を加えるための下部静磁場発生器である。５は、下
部静磁場発生器３によって生じる静磁場で溶鋼流が制動
され、逆にメニスカス方向に形成された流れによって生
ずるメニスカス溶鋼の変動を抑制する上部静磁場発生器
である。
に配置されストレート浸漬ノズル２からの吐出溶鋼流に
制動を加えるための下部静磁場発生器である。５は、下
部静磁場発生器３によって生じる静磁場で溶鋼流が制動
され、逆にメニスカス方向に形成された流れによって生
ずるメニスカス溶鋼の変動を抑制する上部静磁場発生器
である。
【００１２】
【作用】溶鋼の吐出孔が左右対称になる図４（ａ）、
（ｂ）に示すような２孔式浸漬ノズル６は、ノズルから
噴出させた溶鋼流がクレータの奥深くまで流入して注入
溶鋼中の介在物や気泡が凝固シェルにトラップされない
ように、また噴出流が鋳型内の浴面へ向かってモールド
パウダーの巻き込みを起こさないような構造がとられて
いる。さらにこのような構造にすることにより、吐出口
７からの溶鋼噴流が凝固シェルに直接接触することを防
止して、凝固が均一に安定して進行することを可能にし
ている。しかし、このような構造になる浸漬ノズルは、
とくに吐出口７近傍においてアルミナなどが付着し易
く、ノズル詰まりを起こし易いことは前述した。
（ｂ）に示すような２孔式浸漬ノズル６は、ノズルから
噴出させた溶鋼流がクレータの奥深くまで流入して注入
溶鋼中の介在物や気泡が凝固シェルにトラップされない
ように、また噴出流が鋳型内の浴面へ向かってモールド
パウダーの巻き込みを起こさないような構造がとられて
いる。さらにこのような構造にすることにより、吐出口
７からの溶鋼噴流が凝固シェルに直接接触することを防
止して、凝固が均一に安定して進行することを可能にし
ている。しかし、このような構造になる浸漬ノズルは、
とくに吐出口７近傍においてアルミナなどが付着し易
く、ノズル詰まりを起こし易いことは前述した。
【００１３】この発明においては、浸漬ノズルをノズル
本体の先端が開放されたストレート吐出口４を有する構
造になる図２（ａ）、（ｂ）に示すようなストレート浸
漬ノズル２を用い、このノズルより図１（ａ）、（ｂ）
に示すように連鋳鋳型１内へ供給する溶鋼に対して、連
鋳鋳型１の下部に配置した静磁場発生器３の磁極領域で
制動を加えつつ連続鋳造するようにしたから、アルミナ
の付着に起因したノズル詰まりを起こすような不具合は
なく、従って所望の速度で溶鋼を鋳型内に注入しても介
在物が溶鋼の奥深くまで侵入せず、またその制動効果に
よって、メニスカス方向への溶鋼流動が生じた場合でも
連鋳鋳型１の上部、すなわちメニスカス部に相当する位
置に設置した静磁場発生器５からの静磁場によって溶鋼
流が制動されるため鋼浴面上のモールドパウダーを巻き
込むことも防止することができる。
本体の先端が開放されたストレート吐出口４を有する構
造になる図２（ａ）、（ｂ）に示すようなストレート浸
漬ノズル２を用い、このノズルより図１（ａ）、（ｂ）
に示すように連鋳鋳型１内へ供給する溶鋼に対して、連
鋳鋳型１の下部に配置した静磁場発生器３の磁極領域で
制動を加えつつ連続鋳造するようにしたから、アルミナ
の付着に起因したノズル詰まりを起こすような不具合は
なく、従って所望の速度で溶鋼を鋳型内に注入しても介
在物が溶鋼の奥深くまで侵入せず、またその制動効果に
よって、メニスカス方向への溶鋼流動が生じた場合でも
連鋳鋳型１の上部、すなわちメニスカス部に相当する位
置に設置した静磁場発生器５からの静磁場によって溶鋼
流が制動されるため鋼浴面上のモールドパウダーを巻き
込むことも防止することができる。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。 実施例−１ ２ストランド連鋳機を適用して取鍋精錬を経たＣ濃度 3
60〜450ppm、Al濃度 450〜620ppm、酸素濃度27〜30ppm
になる溶鋼を下記の条件で３チャージ（ 280ｔ／チャー
ジ）分を継続して連続鋳造し、ストレート浸漬ノズル内
のアルミナの付着状況を調査した。なお、この発明に従
う連続鋳造を行うにあたっては、下部静磁場発生器を浸
漬ノズルの最下端部から 100mm下方にその上端が、また
吐出口の最下端部から 600mm下方に下端がくるように配
置し、もう一方の上部静磁場発生器を溶鋼メニスカスか
ら 100mm上方にその上端が、メニスカスから 200mm下方
にその下端がくるように設置した。２ストランドのう
ち、一方のストランドでは従来の２孔型の浸漬ノズルを
用い、もう一方のストランドでは本発明のストレート浸
漬ノズルを用い、ストレート浸漬ノズルを用いたストラ
ンドのみに前記静磁界を適用した。
60〜450ppm、Al濃度 450〜620ppm、酸素濃度27〜30ppm
になる溶鋼を下記の条件で３チャージ（ 280ｔ／チャー
ジ）分を継続して連続鋳造し、ストレート浸漬ノズル内
のアルミナの付着状況を調査した。なお、この発明に従
う連続鋳造を行うにあたっては、下部静磁場発生器を浸
漬ノズルの最下端部から 100mm下方にその上端が、また
吐出口の最下端部から 600mm下方に下端がくるように配
置し、もう一方の上部静磁場発生器を溶鋼メニスカスか
ら 100mm上方にその上端が、メニスカスから 200mm下方
にその下端がくるように設置した。２ストランドのう
ち、一方のストランドでは従来の２孔型の浸漬ノズルを
用い、もう一方のストランドでは本発明のストレート浸
漬ノズルを用い、ストレート浸漬ノズルを用いたストラ
ンドのみに前記静磁界を適用した。
【００１５】鋳造条件は以下のとおりである。 鋳型サイズ；短辺壁 220mm 、長辺壁 1600mm 鋳造速度；1.7 ｍ／min タンディッシュ内溶鋼の過熱度；25〜30℃ 静磁場発生器寸法と最大磁束 上部静磁場発生器；幅1700mm、長さ300mm 、約3000ガウ
ス 下部静磁場発生器；幅1700mm、長さ500mm 、約3000ガウ
ス その結果、ノズル内に10Nl／min のノズル詰まり防止用
ガスを吹き込んだ従来の２孔型の浸漬ノズルを用いた連
続鋳造においては、ノズル吐出口近傍に最大で10mm厚み
になるアルミナ付着物の層が認められたが、この発明に
従う連続鋳造においては、Arガスをノズル内に吹込まな
かったにもかかわらずアルミナの付着物層は最大で２mm
程度であって、ノズル詰まりが極めて小さいことが確か
められた。
ス 下部静磁場発生器；幅1700mm、長さ500mm 、約3000ガウ
ス その結果、ノズル内に10Nl／min のノズル詰まり防止用
ガスを吹き込んだ従来の２孔型の浸漬ノズルを用いた連
続鋳造においては、ノズル吐出口近傍に最大で10mm厚み
になるアルミナ付着物の層が認められたが、この発明に
従う連続鋳造においては、Arガスをノズル内に吹込まな
かったにもかかわらずアルミナの付着物層は最大で２mm
程度であって、ノズル詰まりが極めて小さいことが確か
められた。
【００１６】実施例−２ 取鍋内の溶鋼（実施例−１と同一組成）浴面上のスラグ
にAl粉末を添加して取鍋内溶鋼浴面上のスラグ中の FeO
を還元して、 FeO濃度を３％以下とした取鍋精錬を行っ
て溶鋼中の酸素濃度を15〜18ppm としたのち、実施例−
１と同様の鋳造条件のもとに、３チャージ（ 280ｔ／チ
ャージ）連続的に連続鋳造を行い、その際の浸漬ノズル
のアルミナの付着状況を調査した。なお、この実施例で
は、両ストランド共に浸漬ノズル内には一切ノズル詰ま
り防止用のガスは吹き込まなかった。
にAl粉末を添加して取鍋内溶鋼浴面上のスラグ中の FeO
を還元して、 FeO濃度を３％以下とした取鍋精錬を行っ
て溶鋼中の酸素濃度を15〜18ppm としたのち、実施例−
１と同様の鋳造条件のもとに、３チャージ（ 280ｔ／チ
ャージ）連続的に連続鋳造を行い、その際の浸漬ノズル
のアルミナの付着状況を調査した。なお、この実施例で
は、両ストランド共に浸漬ノズル内には一切ノズル詰ま
り防止用のガスは吹き込まなかった。
【００１７】その結果、２孔浸漬ノズルを用いる従来法
に従った場合には、３チャージ目においてノズル詰まり
のために所定の注入速度が達成できず、鋳造速度が1.7
ｍ／min から1.2 ｍ／min に低下したが、この発明に従
う連続鋳造においては、鋳造速度が低下するようなこと
はなく、鋳造終了後にストレート浸漬ノズルを回収して
その内面を観察したところ、１〜２mm程度のアルミナが
付着しているのみであった。
に従った場合には、３チャージ目においてノズル詰まり
のために所定の注入速度が達成できず、鋳造速度が1.7
ｍ／min から1.2 ｍ／min に低下したが、この発明に従
う連続鋳造においては、鋳造速度が低下するようなこと
はなく、鋳造終了後にストレート浸漬ノズルを回収して
その内面を観察したところ、１〜２mm程度のアルミナが
付着しているのみであった。
【００１８】なおストレート浸漬ノズルを用い、静磁界
を適用しない実験と下部の静磁場発生器のみを適用する
実験を別途行ったが、前者の条件では、ノズル先端から
吐出する温度の高い溶鋼噴流が強い流れとなって鉛直下
方に流れて凝固シェルを洗うために、その部分の凝固進
行が妨げられる。そのため、いわゆるブレークアウトが
発生し、鋳造が不可能であった。また後者の実験では湯
面変動が大きく安定操業が不可能であった。さらに、こ
の条件で鋳造したスラブを圧延し、冷延鋼板の表面を観
察したところ、多数のモールドパウダーの巻き込みが存
在した。これに対して、本発明の実施例−１、２では上
下の静磁界の適用によってすでに述べたように安定した
鋳造が可能であった。
を適用しない実験と下部の静磁場発生器のみを適用する
実験を別途行ったが、前者の条件では、ノズル先端から
吐出する温度の高い溶鋼噴流が強い流れとなって鉛直下
方に流れて凝固シェルを洗うために、その部分の凝固進
行が妨げられる。そのため、いわゆるブレークアウトが
発生し、鋳造が不可能であった。また後者の実験では湯
面変動が大きく安定操業が不可能であった。さらに、こ
の条件で鋳造したスラブを圧延し、冷延鋼板の表面を観
察したところ、多数のモールドパウダーの巻き込みが存
在した。これに対して、本発明の実施例−１、２では上
下の静磁界の適用によってすでに述べたように安定した
鋳造が可能であった。
【００１９】以上の実施例−１にて得られた連鋳スラブ
を、次に熱間圧延、冷間圧延して厚さ0.7mm の冷延板と
し、得られた鋼板の表面欠陥（ふくれ性欠陥とすじ状欠
陥の合計）の発生率について調査した。その結果を図３
に示す。図３において、この発明に従う連続鋳造を行っ
た場合には、表面欠陥の発生率が非常に小さいことがわ
かる。この理由は、連続鋳造用鋳型における磁界の適用
によって、溶鋼の注入流がクレータの奥深くまで侵入す
ることがなく、またメニスカス部の溶鋼の流動が抑制さ
れたためと考えられる。また実施例−２における適合例
の結果が実施例−１の適合例よりも良好なのは、溶鋼の
酸素濃度が低く、またふくれ性欠陥の主因となるArガス
の吹き込みを行っていないためと考えられる。なお、こ
の実施例−２における比較例でもかなり良い結果が得ら
れているが、ノズル内にノズル詰まり防止用のガスを吹
き込まないために、ノズル詰まりが発生して所望の鋳造
速度が得られず、生産性の点で問題がある。
を、次に熱間圧延、冷間圧延して厚さ0.7mm の冷延板と
し、得られた鋼板の表面欠陥（ふくれ性欠陥とすじ状欠
陥の合計）の発生率について調査した。その結果を図３
に示す。図３において、この発明に従う連続鋳造を行っ
た場合には、表面欠陥の発生率が非常に小さいことがわ
かる。この理由は、連続鋳造用鋳型における磁界の適用
によって、溶鋼の注入流がクレータの奥深くまで侵入す
ることがなく、またメニスカス部の溶鋼の流動が抑制さ
れたためと考えられる。また実施例−２における適合例
の結果が実施例−１の適合例よりも良好なのは、溶鋼の
酸素濃度が低く、またふくれ性欠陥の主因となるArガス
の吹き込みを行っていないためと考えられる。なお、こ
の実施例−２における比較例でもかなり良い結果が得ら
れているが、ノズル内にノズル詰まり防止用のガスを吹
き込まないために、ノズル詰まりが発生して所望の鋳造
速度が得られず、生産性の点で問題がある。
【００２０】以上のことから、ストレート浸漬ノズルを
用いて、さらに上下２段の静磁場発生器を適用して鋳造
することにより表面欠陥の極めて少ない冷延鋼板を得る
ことができる。
用いて、さらに上下２段の静磁場発生器を適用して鋳造
することにより表面欠陥の極めて少ない冷延鋼板を得る
ことができる。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したようにこの発明によれば、
ストレート浸漬ノズルを用いるにもかかわらず、安定し
た連続鋳造が可能で、表面および内部品質の良好な鋳片
を得ることができる。特に溶鋼の酸素濃度が 20ppm以下
と低い場合には、ノズル詰まり防止用のArガスを吹き込
む必要がなく、Arガス気泡の凝固シェルの捕捉がないの
で、品質の優れた鋳片が得られる。また、上部あるいは
下部の静磁場発生器はノズル吐出口先端を含む位置にあ
っても良い。
ストレート浸漬ノズルを用いるにもかかわらず、安定し
た連続鋳造が可能で、表面および内部品質の良好な鋳片
を得ることができる。特に溶鋼の酸素濃度が 20ppm以下
と低い場合には、ノズル詰まり防止用のArガスを吹き込
む必要がなく、Arガス気泡の凝固シェルの捕捉がないの
で、品質の優れた鋳片が得られる。また、上部あるいは
下部の静磁場発生器はノズル吐出口先端を含む位置にあ
っても良い。
【図１】この発明に係る連続鋳造装置の構成を示す断面
図である。
図である。
【図２】この発明に従う鋳造方法に適用して好適なスト
レート浸漬ノズルを示す断面図である。
レート浸漬ノズルを示す断面図である。
【図３】実施例の結果を表面欠陥発生率（指数）につい
て比較した棒グラフである。
て比較した棒グラフである。
【図４】従来の左右対称吐出口浸漬ノズルを示す断面図
である。
である。
１ 連鋳鋳型 １ａ 短辺壁 １ｂ 長辺壁 ２ 浸漬ノズル ３ 下部静磁場発生器 ４ ストレート吐出口 ５ 上部静磁場発生器 ６ 左右対称型２孔ノズル ７ 左右対称型２孔ノズルの吐出口
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 奈良 正功 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内
Claims (2)
- 【請求項１】 タンディッシュに収容した溶鋼を、一対
の短辺鋳型と一対の長辺鋳型の組合せからなる連鋳鋳型
内に上記タンディッシュとつながるノズル本体の先端を
開放したストレート浸漬ノズルを通して供給しつつ鋼ス
ラブを連続鋳造するに当り、上記連鋳鋳型内の上部と下
部に静磁場発生器を設置し、上記ストレート浸漬ノズル
からの下向きの吐出溶鋼流を下部の静磁場発生器による
静磁場を作用させて制動すると同時に、その制動によっ
て生じるメニスカス溶鋼の流動を鋳型上部の静磁場発生
器による静磁場の作用にて制動させることを特徴とする
静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造法。 - 【請求項２】 酸素濃度が 20ppm以下の溶鋼を用いて浸
漬ノズル内に不活性ガスを吹き込まない請求項１記載の
静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3246077A JPH0577007A (ja) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | 静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造法 |
| CA002096737A CA2096737C (en) | 1991-09-25 | 1992-09-25 | Process of continuously casting steel slab using electromagnetic field |
| US08/064,084 US5570736A (en) | 1991-09-25 | 1992-09-25 | Process of continuously casting steel using electromagnetic field |
| EP92919861A EP0568699B1 (en) | 1991-09-25 | 1992-09-25 | Method of continuously casting steel slabs by use of electromagnetic field |
| KR1019930701482A KR0184240B1 (ko) | 1991-09-25 | 1992-09-25 | 전자장을 사용한 강 슬래브의 연속주조방법 |
| PCT/JP1992/001221 WO1993005907A1 (fr) | 1991-09-25 | 1992-09-25 | Procede pour le coulage en continu de brames d'acier grace a l'utilisation d'un champ electromagnetique |
| DE69230666T DE69230666T2 (de) | 1991-09-25 | 1992-09-25 | Verfahren zum stranggiessen von stahl unter verwendung von magnetfeldern |
| TW081107813A TW213954B (ja) | 1991-09-11 | 1992-10-01 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3246077A JPH0577007A (ja) | 1991-09-25 | 1991-09-25 | 静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0577007A true JPH0577007A (ja) | 1993-03-30 |
Family
ID=17143136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3246077A Pending JPH0577007A (ja) | 1991-09-11 | 1991-09-25 | 静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0577007A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07308738A (ja) * | 1994-05-19 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corp | 複層鋼鋳片の連続鋳造方法 |
| US6341642B1 (en) | 1997-07-01 | 2002-01-29 | Ipsco Enterprises Inc. | Controllable variable magnetic field apparatus for flow control of molten steel in a casting mold |
| WO2011111858A1 (ja) * | 2010-03-10 | 2011-09-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法および鋼板の製造方法 |
| JP2011206846A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-10-20 | Jfe Steel Corp | 鋼板の製造方法 |
| JP2011206845A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-10-20 | Jfe Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法および鋼板の製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS623857A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-09 | Kawasaki Steel Corp | 単孔式浸漬ノズルを使用した連続鋳造方法 |
| JPH02284750A (ja) * | 1989-04-27 | 1990-11-22 | Kawasaki Steel Corp | 静磁場を用いる鋼の連続鋳造方法 |
| JPH03142049A (ja) * | 1989-10-30 | 1991-06-17 | Kawasaki Steel Corp | 静磁場を用いた鋼の連続鋳造方法及びその装置 |
-
1991
- 1991-09-25 JP JP3246077A patent/JPH0577007A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS623857A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-09 | Kawasaki Steel Corp | 単孔式浸漬ノズルを使用した連続鋳造方法 |
| JPH02284750A (ja) * | 1989-04-27 | 1990-11-22 | Kawasaki Steel Corp | 静磁場を用いる鋼の連続鋳造方法 |
| JPH03142049A (ja) * | 1989-10-30 | 1991-06-17 | Kawasaki Steel Corp | 静磁場を用いた鋼の連続鋳造方法及びその装置 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07308738A (ja) * | 1994-05-19 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corp | 複層鋼鋳片の連続鋳造方法 |
| US6341642B1 (en) | 1997-07-01 | 2002-01-29 | Ipsco Enterprises Inc. | Controllable variable magnetic field apparatus for flow control of molten steel in a casting mold |
| US6502627B2 (en) | 1997-07-01 | 2003-01-07 | Ipsco Enterprises Inc. | Controllable variable magnetic field apparatus for flow control of molten steel in a casting mold |
| WO2011111858A1 (ja) * | 2010-03-10 | 2011-09-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法および鋼板の製造方法 |
| JP2011206846A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-10-20 | Jfe Steel Corp | 鋼板の製造方法 |
| JP2011206845A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-10-20 | Jfe Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法および鋼板の製造方法 |
| KR101250101B1 (ko) * | 2010-03-10 | 2013-04-03 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 강의 연속 주조 방법 및 강판의 제조 방법 |
| US8596334B2 (en) | 2010-03-10 | 2013-12-03 | Jfe Steel Corporation | Continuous casting method for steel and method for manufacturing steel sheet |
| EP2546008A4 (en) * | 2010-03-10 | 2015-04-08 | Jfe Steel Corp | METHOD FOR CONTINUOUS STEEL STEELING AND METHOD FOR PRODUCING A STEEL PLATE |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH02284750A (ja) | 静磁場を用いる鋼の連続鋳造方法 | |
| EP0523837B1 (en) | Continuous casting method of steel slab | |
| JPH0577007A (ja) | 静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造法 | |
| KR0184240B1 (ko) | 전자장을 사용한 강 슬래브의 연속주조방법 | |
| JP2856960B2 (ja) | 進行磁場と静磁場による鋼スラブの連続鋳造方法 | |
| JP2888312B2 (ja) | 静磁場による鋼スラブの連続鋳造法 | |
| JP2925374B2 (ja) | 静磁場による鋼スラブの連続鋳造方法 | |
| JP2859764B2 (ja) | 静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造方法 | |
| JP4203167B2 (ja) | 溶鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2856959B2 (ja) | 進行磁場と静磁場を用いた鋼スラブの連続鋳造方法 | |
| JP2856947B2 (ja) | 進行磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造方法 | |
| JP2953857B2 (ja) | 静磁場を使用した連続鋳造方法 | |
| JP2603402B2 (ja) | ストレート浸漬ノズルを用いた無欠陥鋳片の連続鋳造方法 | |
| JP2750320B2 (ja) | 静磁場を使用した連続鋳造方法 | |
| JP2977890B2 (ja) | 静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造方法 | |
| JP3726692B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP3095710B2 (ja) | 静磁場を使用した連続鋳造方法 | |
| JPH0584551A (ja) | 静磁場を用いる鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH0596345A (ja) | 静磁場通電法を用いた鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH0596346A (ja) | 静磁場通電法を用いた鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH02247052A (ja) | 薄板鋼板用鋳片の連続鋳造方法 | |
| JPH09295111A (ja) | 静磁場を利用した鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2004283850A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH05104218A (ja) | 進行磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造方法 | |
| JP4029472B2 (ja) | 気泡性欠陥の少ない溶鋼の連続鋳造方法 |