JPH0578112A - 黒鉛材料の製造方法 - Google Patents
黒鉛材料の製造方法Info
- Publication number
- JPH0578112A JPH0578112A JP3238511A JP23851191A JPH0578112A JP H0578112 A JPH0578112 A JP H0578112A JP 3238511 A JP3238511 A JP 3238511A JP 23851191 A JP23851191 A JP 23851191A JP H0578112 A JPH0578112 A JP H0578112A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fired
- fired body
- graphite
- graphitization
- powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000007770 graphite material Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 238000005087 graphitization Methods 0.000 claims abstract description 26
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims abstract description 25
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 5
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 abstract 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 description 15
- 239000007772 electrode material Substances 0.000 description 10
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 10
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 4
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 4
- 239000011294 coal tar pitch Substances 0.000 description 3
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 2
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- 239000011271 tar pitch Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 かさ密度１．６５ｇ／cm3以上の特殊炭素黒
鉛材料の製造において、短時間でかつ少ない電力消費量
で亀裂を発生せずに焼成体を黒鉛化する。 【構成】 両端面に炭素質スラリを塗布した炭素の焼成
体４の複数個を、端面同士を向かい合わせて前記炭素質
スラリ１０を介して黒鉛化炉１内に黒鉛化炉１の長手方
向に一直線に配列接続する。この並んだ焼成体４の一端
を固定ターミナル電極８で固定し、もう一端を移動ター
ミナル電極７を介して加圧装置により加圧し、焼成体４
を加圧する。この状態で焼成体４に直接通電して発熱さ
せ、黒鉛材料を製造する。
鉛材料の製造において、短時間でかつ少ない電力消費量
で亀裂を発生せずに焼成体を黒鉛化する。 【構成】 両端面に炭素質スラリを塗布した炭素の焼成
体４の複数個を、端面同士を向かい合わせて前記炭素質
スラリ１０を介して黒鉛化炉１内に黒鉛化炉１の長手方
向に一直線に配列接続する。この並んだ焼成体４の一端
を固定ターミナル電極８で固定し、もう一端を移動ター
ミナル電極７を介して加圧装置により加圧し、焼成体４
を加圧する。この状態で焼成体４に直接通電して発熱さ
せ、黒鉛材料を製造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、かさ密度が１．６５ｇ
／cm3以上の特殊炭素黒鉛材料の製造方法に関する。
／cm3以上の特殊炭素黒鉛材料の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】各種治具、軸受け、シール、るつぼ、放
電加工電極材、発熱体、高温容器内張り、原子炉用など
に用いられるかさ密度が１．６５ｇ／cm3以上の特殊炭
素黒鉛材料（以下黒鉛材料と呼ぶ）は、一般的に次のよ
うにして製造される。まず、コークスなどの炭素原料粉
とタールピッチなどの粘結材とを充分に加熱混練し、冷
却後粉砕する。この混練物を粉砕して粒度調整後に成形
し、これを焼成して焼成成形体（以下焼成体と呼ぶ）を
得る。この焼成体を黒鉛化炉において黒鉛化して黒鉛材
料とされる。
電加工電極材、発熱体、高温容器内張り、原子炉用など
に用いられるかさ密度が１．６５ｇ／cm3以上の特殊炭
素黒鉛材料（以下黒鉛材料と呼ぶ）は、一般的に次のよ
うにして製造される。まず、コークスなどの炭素原料粉
とタールピッチなどの粘結材とを充分に加熱混練し、冷
却後粉砕する。この混練物を粉砕して粒度調整後に成形
し、これを焼成して焼成成形体（以下焼成体と呼ぶ）を
得る。この焼成体を黒鉛化炉において黒鉛化して黒鉛材
料とされる。
【０００３】この中で黒鉛材料の黒鉛化は、一般的に次
にようにして行われる。即ち、図４に示すようにアチソ
ン炉などの黒鉛化炉１中で黒鉛粉などの詰粉５中に焼成
体４を埋め込む。次に、電力供給装置２からターミナル
電極３を通して電流を流す。この電流によって詰粉５が
発熱し、焼成体４の黒鉛化を行う。以下この方法を間接
通電法と呼ぶ。
にようにして行われる。即ち、図４に示すようにアチソ
ン炉などの黒鉛化炉１中で黒鉛粉などの詰粉５中に焼成
体４を埋め込む。次に、電力供給装置２からターミナル
電極３を通して電流を流す。この電流によって詰粉５が
発熱し、焼成体４の黒鉛化を行う。以下この方法を間接
通電法と呼ぶ。
【０００４】一方、製鋼アーク炉などに用いられる長尺
型でかつ比較的低密度の黒鉛電極材料は、次のような方
法で黒鉛化が行われる。まず、図５に示すように焼成体
４を黒鉛化炉１の長手方向にその端面同士を向かい合わ
せて一直線上に配列する。この配列された焼成体４の端
部のものの一端を、固定ターミナル電極８に直接又は詰
粉などの中間物６を介して接触させる。他端の焼成体の
一端も同様の方法で移動式ターミナル電極７に接触させ
る。移動式ターミナル電極７を加圧装置９で加圧して、
各焼成体４及び中間物６を加圧する。この状態で電流を
焼成体４に流して、焼成体４自体を発熱させることによ
って黒鉛化を行う。以下この方法を直接通電法と呼ぶ。
この直接通電法では、電極材料と電極材料との間で電流
が偏流すると温度差が起り、亀裂が発生し易くなる。そ
こでこの問題を解決するために、電極材料と電極材料と
の間の中間物として、例えば特開昭58−115013号公報で
は炭素フェルト等を、特開昭60−11216号公報では膨張
黒鉛等を使うことが示されている。
型でかつ比較的低密度の黒鉛電極材料は、次のような方
法で黒鉛化が行われる。まず、図５に示すように焼成体
４を黒鉛化炉１の長手方向にその端面同士を向かい合わ
せて一直線上に配列する。この配列された焼成体４の端
部のものの一端を、固定ターミナル電極８に直接又は詰
粉などの中間物６を介して接触させる。他端の焼成体の
一端も同様の方法で移動式ターミナル電極７に接触させ
る。移動式ターミナル電極７を加圧装置９で加圧して、
各焼成体４及び中間物６を加圧する。この状態で電流を
焼成体４に流して、焼成体４自体を発熱させることによ
って黒鉛化を行う。以下この方法を直接通電法と呼ぶ。
この直接通電法では、電極材料と電極材料との間で電流
が偏流すると温度差が起り、亀裂が発生し易くなる。そ
こでこの問題を解決するために、電極材料と電極材料と
の間の中間物として、例えば特開昭58−115013号公報で
は炭素フェルト等を、特開昭60−11216号公報では膨張
黒鉛等を使うことが示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記黒鉛材料は、焼成
体を黒鉛化炉に詰め、間接通電法では３０００℃付近の
温度まで加熱され、製造されている。しかしながらこの
間接通電法では、焼成体間に充填する詰粉部分の抵抗値
を一定にするのが困難であり、炉内電流に偏りを生じ、
部分的な昇温が起こりやすい。そして昇温した部分は電
気抵抗が減少して電流が大量に流れ、更にその部分の温
度を上昇させる。その結果、焼成体中で温度差が発生
し、亀裂発生の原因となる。これを防止するため、密度
の高い焼成体では通常６０〜８０時間かけて徐々に昇温
している。このため熱効率が悪く、黒鉛化末期では投入
電力量の数％しか昇温に寄与せず、残りは熱損失とな
る。しかも、長時間にわたって黒鉛化を行うため、炉壁
の温度も上昇し、炉構成部材の痛みが激しく、修理費が
かさむ傾向が大きい。
体を黒鉛化炉に詰め、間接通電法では３０００℃付近の
温度まで加熱され、製造されている。しかしながらこの
間接通電法では、焼成体間に充填する詰粉部分の抵抗値
を一定にするのが困難であり、炉内電流に偏りを生じ、
部分的な昇温が起こりやすい。そして昇温した部分は電
気抵抗が減少して電流が大量に流れ、更にその部分の温
度を上昇させる。その結果、焼成体中で温度差が発生
し、亀裂発生の原因となる。これを防止するため、密度
の高い焼成体では通常６０〜８０時間かけて徐々に昇温
している。このため熱効率が悪く、黒鉛化末期では投入
電力量の数％しか昇温に寄与せず、残りは熱損失とな
る。しかも、長時間にわたって黒鉛化を行うため、炉壁
の温度も上昇し、炉構成部材の痛みが激しく、修理費が
かさむ傾向が大きい。
【０００６】一方、直接通電法による黒鉛化を採用した
場合には、以下のような問題点がある。まず、黒鉛材料
は黒鉛電極材料と比較して密度が高いために非常に熱衝
撃に弱い。このため、黒鉛化中に焼成体内部に温度差が
生ずると、電極材料で亀裂が入らない場合でも、黒鉛材
料では亀裂が発生する。更に、黒鉛材料は黒鉛電極材料
と異なり寸法が短いので、電流が安定して流れる焼成体
の区間が短く、材料を接続した部分の影響を非常に受け
易い。これを単位重量当りの接続部分の面積で比較する
と、形状にもよるが黒鉛材料では電極材料の実に数十倍
にもなることがある。このため、接続部分に電極材料で
有効な黒鉛板、黒鉛粉、炭素フェルト、膨張黒鉛等を使
用しても、状態によって電流が偏流し、焼成体に温度差
が生じ、亀裂が発生するという問題があった。
場合には、以下のような問題点がある。まず、黒鉛材料
は黒鉛電極材料と比較して密度が高いために非常に熱衝
撃に弱い。このため、黒鉛化中に焼成体内部に温度差が
生ずると、電極材料で亀裂が入らない場合でも、黒鉛材
料では亀裂が発生する。更に、黒鉛材料は黒鉛電極材料
と異なり寸法が短いので、電流が安定して流れる焼成体
の区間が短く、材料を接続した部分の影響を非常に受け
易い。これを単位重量当りの接続部分の面積で比較する
と、形状にもよるが黒鉛材料では電極材料の実に数十倍
にもなることがある。このため、接続部分に電極材料で
有効な黒鉛板、黒鉛粉、炭素フェルト、膨張黒鉛等を使
用しても、状態によって電流が偏流し、焼成体に温度差
が生じ、亀裂が発生するという問題があった。
【０００７】本発明は上記した問題を解消する黒鉛材料
の製造方法を提供するものである。
の製造方法を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、両端面に炭素
質スラリを塗布した炭素の焼成体の複数個を、端面同士
を向かい合わせて前記炭素質スラリを介して黒鉛化炉の
長手方向に一直線に配列接続し、焼成体の両端の電極か
ら加圧した状態で焼成体に通電加熱して黒鉛化する黒鉛
材料の製造方法に関する。
質スラリを塗布した炭素の焼成体の複数個を、端面同士
を向かい合わせて前記炭素質スラリを介して黒鉛化炉の
長手方向に一直線に配列接続し、焼成体の両端の電極か
ら加圧した状態で焼成体に通電加熱して黒鉛化する黒鉛
材料の製造方法に関する。
【０００９】本発明において、焼成体の接続に炭素質ス
ラリを用いるのは、焼成体間に均一な導電層を形成して
炉内電流の偏流を防止し、局所加熱による亀裂を防ぐた
めである。焼成体を炭素質スラリで接続するには、まず
焼成体の両端面に炭素質スラリを塗布し、次に焼成体に
手やバイブレータで振動を加えながら二つの焼成体の端
面を向かい合わせて接続する。この接続を焼成体に手や
バイブレータで振動を加えながら行うと、接続面が均一
になり、安定した導電層が形成されるので好ましい。炭
素質スラリは、炭素質粉及び水を含んだものであり、焼
成体に振動を加えたときに流動化するものが好ましい。
炭素質スラリに用いる炭素質粉としては黒鉛粉、コーク
ス粉、カーボンブラック或いはこれらの混合粉等があ
る。炭素質粉は平均粒径５００μｍ以下でかつ成形圧力
２０kgf／cm2で成形したときの電気比抵抗が５００mΩ・
cm以下であることが好ましい。粒径が大きすぎると安定
な導電層を形成することが困難になり、比抵抗が大きす
ぎると黒鉛化時に焼成体内に温度差が生じ易くなり、亀
裂の発生原因となる。なお、比抵抗測定において成形圧
力を２０kgf／cm2としたのは、被測定体が粉体であるた
め、安定した測定値を得るためである。炭素質スラリを
作るために加える水の量は炭素質粉１００重量部に対し
４０〜２００重量部が好ましい。水の量が少ないと充分
な流動性が得られず、多すぎると炭素質粒子の濃度が低
すぎて、安定な導電層の形成が困難となる。水の量は上
記範囲内で炭素質粉の種類や平均粒径によって多少異な
る。平均粒径が５００μｍの黒鉛粉ではその１００重量
部に対して水４０〜１２０重量部が好ましく、平均粒径
が１０μｍの炭素粉ではその１００重量部に対して水６
０〜１８０重量部を加えるのが良い。また、粉体の分散
性を良くするため、界面活性剤、アルコールなどを加え
ても良い。
ラリを用いるのは、焼成体間に均一な導電層を形成して
炉内電流の偏流を防止し、局所加熱による亀裂を防ぐた
めである。焼成体を炭素質スラリで接続するには、まず
焼成体の両端面に炭素質スラリを塗布し、次に焼成体に
手やバイブレータで振動を加えながら二つの焼成体の端
面を向かい合わせて接続する。この接続を焼成体に手や
バイブレータで振動を加えながら行うと、接続面が均一
になり、安定した導電層が形成されるので好ましい。炭
素質スラリは、炭素質粉及び水を含んだものであり、焼
成体に振動を加えたときに流動化するものが好ましい。
炭素質スラリに用いる炭素質粉としては黒鉛粉、コーク
ス粉、カーボンブラック或いはこれらの混合粉等があ
る。炭素質粉は平均粒径５００μｍ以下でかつ成形圧力
２０kgf／cm2で成形したときの電気比抵抗が５００mΩ・
cm以下であることが好ましい。粒径が大きすぎると安定
な導電層を形成することが困難になり、比抵抗が大きす
ぎると黒鉛化時に焼成体内に温度差が生じ易くなり、亀
裂の発生原因となる。なお、比抵抗測定において成形圧
力を２０kgf／cm2としたのは、被測定体が粉体であるた
め、安定した測定値を得るためである。炭素質スラリを
作るために加える水の量は炭素質粉１００重量部に対し
４０〜２００重量部が好ましい。水の量が少ないと充分
な流動性が得られず、多すぎると炭素質粒子の濃度が低
すぎて、安定な導電層の形成が困難となる。水の量は上
記範囲内で炭素質粉の種類や平均粒径によって多少異な
る。平均粒径が５００μｍの黒鉛粉ではその１００重量
部に対して水４０〜１２０重量部が好ましく、平均粒径
が１０μｍの炭素粉ではその１００重量部に対して水６
０〜１８０重量部を加えるのが良い。また、粉体の分散
性を良くするため、界面活性剤、アルコールなどを加え
ても良い。
【００１０】このようにして順次焼成体を接続して行
き、最後に焼成体をターミナル電極に接続し、黒鉛化炉
の長手方向に焼成体を一直線状に配列させる。なお、タ
ーミナル電極が焼成体に比較して小さいときは両者の間
に黒鉛板等の整流板を入れて接続してもよい。また、タ
ーミナル電極と焼成体との接続は、作業性等から炭素質
スラリよりも黒鉛粉等が良い場合があり、接続法は特に
制限しない。次に、焼成体の上部に保温及び酸化防止の
ための詰め粉を入れ、加圧装置等によりターミナル電極
を加圧して接触を良好にし、電流を流して焼成体を発熱
させて黒鉛化を行う。ターミナル電極を加圧する圧力は
特に制限しない。図１は同一寸法の焼成体を黒鉛化する
例である。まず複数の焼成体４の各々の両端面に炭素質
スラリ１０を塗布し、次に焼成体４を黒鉛化炉１の長手
方向に一直線に配列接続する。これらの焼成体のうちの
一つは整流板１１を介して固定ターミナル電極８に、他
の一つも整流板１１を介して移動ターミナル電極７に接
続する。焼成体の上部には詰粉５を入れる。そして図示
しない加圧装置を用いて移動ターミナル電極７を加圧す
る。次に電流を流し、焼成体４を発熱させて黒鉛化を行
う。図２は、異なる寸法の焼成体を黒鉛化する例であ
る。図２のように異なる寸法の焼成体を黒鉛化する場合
には、寸法の異なる接着体間に黒鉛板等の整流板１１を
置くことが好ましい。図３は単数の接着体を黒鉛化する
例である。
き、最後に焼成体をターミナル電極に接続し、黒鉛化炉
の長手方向に焼成体を一直線状に配列させる。なお、タ
ーミナル電極が焼成体に比較して小さいときは両者の間
に黒鉛板等の整流板を入れて接続してもよい。また、タ
ーミナル電極と焼成体との接続は、作業性等から炭素質
スラリよりも黒鉛粉等が良い場合があり、接続法は特に
制限しない。次に、焼成体の上部に保温及び酸化防止の
ための詰め粉を入れ、加圧装置等によりターミナル電極
を加圧して接触を良好にし、電流を流して焼成体を発熱
させて黒鉛化を行う。ターミナル電極を加圧する圧力は
特に制限しない。図１は同一寸法の焼成体を黒鉛化する
例である。まず複数の焼成体４の各々の両端面に炭素質
スラリ１０を塗布し、次に焼成体４を黒鉛化炉１の長手
方向に一直線に配列接続する。これらの焼成体のうちの
一つは整流板１１を介して固定ターミナル電極８に、他
の一つも整流板１１を介して移動ターミナル電極７に接
続する。焼成体の上部には詰粉５を入れる。そして図示
しない加圧装置を用いて移動ターミナル電極７を加圧す
る。次に電流を流し、焼成体４を発熱させて黒鉛化を行
う。図２は、異なる寸法の焼成体を黒鉛化する例であ
る。図２のように異なる寸法の焼成体を黒鉛化する場合
には、寸法の異なる接着体間に黒鉛板等の整流板１１を
置くことが好ましい。図３は単数の接着体を黒鉛化する
例である。
【００１１】
【実施例】次に本発明の実施例を説明する。
【００１２】実施例１ コークス粉とコールタールピッチとを加熱混練し、粉
砕、成形、焼成して寸法１５０×２００×１００mmの焼
成体を得た。一方平均粒径２μｍ、成形圧力２０kgf／c
m2で成形したときの比抵抗が４５０mΩ・cmの黒鉛粉１０
０重量部及び水道水２００重量部で炭素質スラリを作っ
た。次にこの炭素質スラリを５枚の炭素焼成体の両端面
に塗布した後、焼成体の１枚を手で振動を加えながら図
３のように固定ターミナル電極８に接続し、同様にして
他の焼成体の４枚を続けて接続し、最後に焼成体４と移
動ターミナル電極７とを加圧しながら接続した。焼成体
の接続面は、焼成体の１５０×２００mmの面である。次
いで周囲に詰粉５を詰めて、加圧装置により単位面積当
たりの圧力が２０kgf／cm2になるように総圧６ｔの圧力
を加えながら電流を流し、１５時間で３０００℃まで昇
温し、黒鉛化した。得られた黒鉛材料の密度は１．８２
ｇ／cm3で、５枚とも亀裂はなかった。
砕、成形、焼成して寸法１５０×２００×１００mmの焼
成体を得た。一方平均粒径２μｍ、成形圧力２０kgf／c
m2で成形したときの比抵抗が４５０mΩ・cmの黒鉛粉１０
０重量部及び水道水２００重量部で炭素質スラリを作っ
た。次にこの炭素質スラリを５枚の炭素焼成体の両端面
に塗布した後、焼成体の１枚を手で振動を加えながら図
３のように固定ターミナル電極８に接続し、同様にして
他の焼成体の４枚を続けて接続し、最後に焼成体４と移
動ターミナル電極７とを加圧しながら接続した。焼成体
の接続面は、焼成体の１５０×２００mmの面である。次
いで周囲に詰粉５を詰めて、加圧装置により単位面積当
たりの圧力が２０kgf／cm2になるように総圧６ｔの圧力
を加えながら電流を流し、１５時間で３０００℃まで昇
温し、黒鉛化した。得られた黒鉛材料の密度は１．８２
ｇ／cm3で、５枚とも亀裂はなかった。
【００１３】比較例１ 実施例１と同様の焼成体５枚を、実施例１で使用した黒
鉛化炉に一直線に並べて入れ、炭素質スラリを用いず
に、各焼成体４の間に中間物として黒鉛粉を詰めた。実
施例１と同様の圧力で加圧し、１５時間で３０００℃に
なるように昇温し黒鉛化した。得られた黒鉛材料の密度
は１．８２ｇ／cm3であったが、５枚全部に亀裂が発生
していた。
鉛化炉に一直線に並べて入れ、炭素質スラリを用いず
に、各焼成体４の間に中間物として黒鉛粉を詰めた。実
施例１と同様の圧力で加圧し、１５時間で３０００℃に
なるように昇温し黒鉛化した。得られた黒鉛材料の密度
は１．８２ｇ／cm3であったが、５枚全部に亀裂が発生
していた。
【００１４】比較例２ 平均粒径５０ｎｍ、成形圧力２０kgf／cm2で成形したと
きの比抵抗が２１００mΩ・cmのカーボンブラック１００
重量部及び水道水２００重量部で炭素質スラリを作っ
た。実施例１と同様の焼成体をこの炭素質スラリを用い
て接続し、実施例１と同様の方法で黒鉛化した。得られ
た黒鉛材料の密度は１．８２ｇ／cm3であったが、５枚
全部に亀裂が発生していた。
きの比抵抗が２１００mΩ・cmのカーボンブラック１００
重量部及び水道水２００重量部で炭素質スラリを作っ
た。実施例１と同様の焼成体をこの炭素質スラリを用い
て接続し、実施例１と同様の方法で黒鉛化した。得られ
た黒鉛材料の密度は１．８２ｇ／cm3であったが、５枚
全部に亀裂が発生していた。
【００１５】比較例３ 実施例１で使用した黒鉛化炉に黒鉛粉の詰粉を充填し、
この中に実施例１と同様の焼成体５枚を、図４のように
埋め込んだ。詰粉５の両端にターミナル電極３を配し、
加圧せずに１５時間で３０００℃になるように昇温し黒
鉛化した。得られた黒鉛材料の密度は１．８２ｇ／cm3
であったが、５枚中３枚に亀裂が発生していた。そこ
で、昇温時間に３２時間かけたところ、亀裂が発生しな
かった。このときの必要電力量を実施例１と比較したと
ころ、単位重量当り１．８倍の電力量を消費した。
この中に実施例１と同様の焼成体５枚を、図４のように
埋め込んだ。詰粉５の両端にターミナル電極３を配し、
加圧せずに１５時間で３０００℃になるように昇温し黒
鉛化した。得られた黒鉛材料の密度は１．８２ｇ／cm3
であったが、５枚中３枚に亀裂が発生していた。そこ
で、昇温時間に３２時間かけたところ、亀裂が発生しな
かった。このときの必要電力量を実施例１と比較したと
ころ、単位重量当り１．８倍の電力量を消費した。
【００１６】実施例２ コークス粉とコールタールピッチを加熱混練し、粉砕・
成形・焼成して寸法３００×２００×１５０mmの焼成体
を得た。一方、平均粒径５００μｍ、成形圧力２０kgf
／cm2で成形したときの比抵抗が８０mΩ・cmの黒鉛粉１
００重量部に水道水４０重量部及び分散剤としてＮa系
金属石鹸０．５重量部を加えて炭素質スラリを作った。
図１に示すようにターミナル電極８に整流板１１を取付
け、焼成体の両端面には炭素質スラリを塗布した後、焼
成体に手で振動を加えながら、実施例１と同様にして焼
成体を順次接続して行った。焼成体４の接続面は、焼成
体の３００×２００mmの面である。次に加圧装置により
単位面積当たりの圧力が２０kgf／cm2になるように総圧
１２ｔの圧力を加えながら電流を流し、１８時間で３０
００℃まで昇温し黒鉛化した。得られた黒鉛材料の密度
は平均で１．８１ｇ／cm3で、全数について亀裂はなか
った。
成形・焼成して寸法３００×２００×１５０mmの焼成体
を得た。一方、平均粒径５００μｍ、成形圧力２０kgf
／cm2で成形したときの比抵抗が８０mΩ・cmの黒鉛粉１
００重量部に水道水４０重量部及び分散剤としてＮa系
金属石鹸０．５重量部を加えて炭素質スラリを作った。
図１に示すようにターミナル電極８に整流板１１を取付
け、焼成体の両端面には炭素質スラリを塗布した後、焼
成体に手で振動を加えながら、実施例１と同様にして焼
成体を順次接続して行った。焼成体４の接続面は、焼成
体の３００×２００mmの面である。次に加圧装置により
単位面積当たりの圧力が２０kgf／cm2になるように総圧
１２ｔの圧力を加えながら電流を流し、１８時間で３０
００℃まで昇温し黒鉛化した。得られた黒鉛材料の密度
は平均で１．８１ｇ／cm3で、全数について亀裂はなか
った。
【００１７】実施例３ コークス粉とコールタールピッチを加熱混練し、粉砕、
成形、焼成して寸法３００×２００×１５０mm、３００
×４００×１５０mm、３００×４００×２００mmの焼成
体を得た。一方、平均粒径１５μｍ、成形圧力２０kgf
／cm2で成形したときの比抵抗が２６０mΩ・cmの黒鉛粉
１００重量部及び水道水８５重量部で炭素質スラリを作
った。これらの焼成体の両端面に炭素質スラリを塗布し
た後、図２に示すように固定ターミナル電極８の側から
３００×４００×１５０mm、３００×２００×１５０mm
（２列）及び３００×４００×２００mmの順で、バイブ
レータで振動を加えながら実施例１と同様にして焼成体
を順次接続して行った。なお異なる焼成体間は黒鉛板の
整流板１１を介して接続した。焼成体４の接続面は、焼
成体の３００×４００mmの面である。次に、加圧装置に
より単位面積当たりの圧力が１０kgf／cm2になるよう
に、総圧１２ｔの圧力を加えながら電流を流し、１８時
間で３０００℃まで昇温し黒鉛化した。得られた黒鉛材
料の密度は平均で１．８１ｇ／cm3で、全数亀裂はなか
った。
成形、焼成して寸法３００×２００×１５０mm、３００
×４００×１５０mm、３００×４００×２００mmの焼成
体を得た。一方、平均粒径１５μｍ、成形圧力２０kgf
／cm2で成形したときの比抵抗が２６０mΩ・cmの黒鉛粉
１００重量部及び水道水８５重量部で炭素質スラリを作
った。これらの焼成体の両端面に炭素質スラリを塗布し
た後、図２に示すように固定ターミナル電極８の側から
３００×４００×１５０mm、３００×２００×１５０mm
（２列）及び３００×４００×２００mmの順で、バイブ
レータで振動を加えながら実施例１と同様にして焼成体
を順次接続して行った。なお異なる焼成体間は黒鉛板の
整流板１１を介して接続した。焼成体４の接続面は、焼
成体の３００×４００mmの面である。次に、加圧装置に
より単位面積当たりの圧力が１０kgf／cm2になるよう
に、総圧１２ｔの圧力を加えながら電流を流し、１８時
間で３０００℃まで昇温し黒鉛化した。得られた黒鉛材
料の密度は平均で１．８１ｇ／cm3で、全数亀裂はなか
った。
【００１８】比較例４ 実施例３と同様の焼成体を、バイブレータを用いない以
外は実施例３と同様にして黒鉛化炉に充填し、実施例３
と同様にして黒鉛化した。得られた黒鉛材料の密度は平
均で１．８１ｇ／cm3であったが、２％の黒鉛材料に亀
裂が発生した。
外は実施例３と同様にして黒鉛化炉に充填し、実施例３
と同様にして黒鉛化した。得られた黒鉛材料の密度は平
均で１．８１ｇ／cm3であったが、２％の黒鉛材料に亀
裂が発生した。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、短時間でかつ少ない電
力消費量で、亀裂を発生せずに焼成体を黒鉛化すること
ができる。
力消費量で、亀裂を発生せずに焼成体を黒鉛化すること
ができる。
【図１】本発明の実施例における黒鉛化の方法を説明す
る図である。
る図である。
【図２】本発明の実施例における黒鉛化の方法を説明す
る図である。
る図である。
【図３】本発明の実施例における黒鉛化の方法を説明す
る図である。
る図である。
【図４】従来の黒鉛化の方法を説明する図である。
【図５】従来の黒鉛化の方法を説明する図である。
１ 黒鉛化炉 ２ 電力供給装置 ３ 固定ターミナル電極 ４ 焼成体 ５ 詰粉 ６ 中間物 ７ 移動ターミナル電極 ８ 固定ターミナ
ル電極 ９ 加圧装置 １０ 炭素質スラリ １１ 整流板
ル電極 ９ 加圧装置 １０ 炭素質スラリ １１ 整流板
Claims (2)
- 【請求項１】 両端面に炭素質スラリを塗布した炭素の
焼成体の複数個を、端面同士を向かい合わせて前記炭素
質スラリを介して黒鉛化炉の長手方向に一直線に配列接
続し、焼成体の両端の電極から加圧した状態で焼成体に
通電加熱して黒鉛化することを特徴とする黒鉛材料の製
造方法。 - 【請求項２】炭素質スラリが、平均粒径５００μｍ以下
でかつ成形圧力２０kgf／cm2で成形したときの比抵抗が
５００mΩ・cm以下の炭素質粉１００重量部及び水４０〜
２００重量部を含む請求項１記載の黒鉛材料の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3238511A JPH0578112A (ja) | 1991-09-19 | 1991-09-19 | 黒鉛材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3238511A JPH0578112A (ja) | 1991-09-19 | 1991-09-19 | 黒鉛材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0578112A true JPH0578112A (ja) | 1993-03-30 |
Family
ID=17031340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3238511A Pending JPH0578112A (ja) | 1991-09-19 | 1991-09-19 | 黒鉛材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0578112A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012506835A (ja) * | 2008-10-27 | 2012-03-22 | ティムカル ソシエテ アノニム | グラファイト粉末の製造および処理方法 |
| CN119370841A (zh) * | 2024-12-26 | 2025-01-28 | 湖南华夏特变股份有限公司 | 一种石墨化炉送电方法、系统及送电小车 |
-
1991
- 1991-09-19 JP JP3238511A patent/JPH0578112A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012506835A (ja) * | 2008-10-27 | 2012-03-22 | ティムカル ソシエテ アノニム | グラファイト粉末の製造および処理方法 |
| US9102539B2 (en) | 2008-10-27 | 2015-08-11 | Imerys Graphite & Carbon Switzerland Sa | Process for the production and treatment of graphite powders |
| CN119370841A (zh) * | 2024-12-26 | 2025-01-28 | 湖南华夏特变股份有限公司 | 一种石墨化炉送电方法、系统及送电小车 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4341965A (en) | Composite electrode and insulating wall elements for magnetohydrodynamic power generating channels characterized by fibers in a matrix | |
| US3055789A (en) | Process of joining carbon bodies | |
| CN108439391A (zh) | 利用碳化硅炉用变压器和与其匹配的电阻炉获取煤系石墨的方法 | |
| CN104876581B (zh) | 一种低电阻率各向同性石墨的制备方法 | |
| JPH0578112A (ja) | 黒鉛材料の製造方法 | |
| GB1483121A (en) | Electrical resistance furnaces | |
| CN206635038U (zh) | 一种艾奇逊石墨化炉的坩埚装炉结构 | |
| JPH0578111A (ja) | 黒鉛材料の製造法 | |
| CN108662910B (zh) | 利用石墨化余热取代煅烧炉生产太西普煅煤和电煅煤的方法 | |
| JP2000281444A (ja) | 円柱状黒鉛材及びその製造方法 | |
| JPH06102803B2 (ja) | 傾斜機能材の製造方法 | |
| CN109824299B (zh) | 一种制备棕刚玉的电极材料 | |
| US3065094A (en) | Process for producing electrode paste | |
| EP0500061B1 (en) | Conductive expandable carbonaceous paste material | |
| JPH09227232A (ja) | 炭素質成形体の黒鉛化方法 | |
| JP3065616B1 (ja) | 溶融炭酸塩型燃料電池の電解質板 | |
| JPH10310472A (ja) | 炭素質耐火物およびその製造方法 | |
| JP3807235B2 (ja) | 耐放電性複合材料及びその製造方法 | |
| JP2000239709A (ja) | 直接通電焼結法および焼結装置 | |
| JP2739136B2 (ja) | 抵抗溶接用の炭素電極 | |
| JP2603118B2 (ja) | 複合断熱材 | |
| JP3591784B2 (ja) | 高密度炭素焼成体の黒鉛化方法 | |
| JP3636388B2 (ja) | 三相型炭化けい素発熱体 | |
| JPH0238548B2 (ja) | ||
| CN2254614Y (zh) | 电流密度调节器 |