JPH059548A - 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 - Google Patents
含クロム溶鋼の脱炭精錬法Info
- Publication number
- JPH059548A JPH059548A JP15868191A JP15868191A JPH059548A JP H059548 A JPH059548 A JP H059548A JP 15868191 A JP15868191 A JP 15868191A JP 15868191 A JP15868191 A JP 15868191A JP H059548 A JPH059548 A JP H059548A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oxygen
- decarburization
- gas
- blowing
- decarburizing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶鋼中のクロムの酸化を抑え、効率よく脱炭
を行う含クロム溶鋼の脱炭精錬法に関する。 【構成】 ［Ｃ］濃度を０．５ｗｔ％以下含有する含ク
ロム溶鋼の浴面下および浴面上から酸素ガスを吹込む脱
炭精錬において、吹込むガスの酸素分圧と浴面上から吹
込まれた酸素火点部の温度の関係を特定の範囲に調整し
て、脱炭を行う。 【効果】 脱炭酸素効率が向上し、脱炭後の還元時添加
する還元用Ｓｉ原単位を低減できると共に、脱炭速度が
向上し、精錬時間を短縮することができる。
を行う含クロム溶鋼の脱炭精錬法に関する。 【構成】 ［Ｃ］濃度を０．５ｗｔ％以下含有する含ク
ロム溶鋼の浴面下および浴面上から酸素ガスを吹込む脱
炭精錬において、吹込むガスの酸素分圧と浴面上から吹
込まれた酸素火点部の温度の関係を特定の範囲に調整し
て、脱炭を行う。 【効果】 脱炭酸素効率が向上し、脱炭後の還元時添加
する還元用Ｓｉ原単位を低減できると共に、脱炭速度が
向上し、精錬時間を短縮することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】含クロム溶鋼の脱炭精錬法におい
て、溶鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、効率よく脱炭を行う
含クロム溶鋼の脱炭精錬法である。
て、溶鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、効率よく脱炭を行う
含クロム溶鋼の脱炭精錬法である。
【０００２】
【従来の技術】含クロム溶鋼の浴面下および浴面上から
酸素ガスまたは酸素ガスと希釈ガスを吹込む脱炭精錬法
において、溶鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、効率よく脱炭
を行う方法として、例えば、特開昭５５−１５２１３号
公報には浴面下から酸素ガス（以下、単に酸素という）
および希釈ガスを吹込むと同時に、該酸素量の少なくと
も０．２倍に相当する量の酸素を浴面上から吹込むこと
で、二次燃焼によって溶鋼を昇熱せしめ、脱炭速度の向
上をはかる方法が記載されている。
酸素ガスまたは酸素ガスと希釈ガスを吹込む脱炭精錬法
において、溶鋼中の［Ｃｒ］酸化を抑え、効率よく脱炭
を行う方法として、例えば、特開昭５５−１５２１３号
公報には浴面下から酸素ガス（以下、単に酸素という）
および希釈ガスを吹込むと同時に、該酸素量の少なくと
も０．２倍に相当する量の酸素を浴面上から吹込むこと
で、二次燃焼によって溶鋼を昇熱せしめ、脱炭速度の向
上をはかる方法が記載されている。
【０００３】また、特開昭５９−１６６６１７号公報に
は浴面上から酸素を、浴面下から酸素または希釈ガスを
吹込んで含クロム溶鋼を脱炭するに際し、鋼中［Ｃ］濃
度に応じて、ランス高さおよび浴面上から吹込む酸素量
を制御することによって、スプラッシュの発生を抑え、
かつ脱炭速度の向上をはかる方法が記載されている。
は浴面上から酸素を、浴面下から酸素または希釈ガスを
吹込んで含クロム溶鋼を脱炭するに際し、鋼中［Ｃ］濃
度に応じて、ランス高さおよび浴面上から吹込む酸素量
を制御することによって、スプラッシュの発生を抑え、
かつ脱炭速度の向上をはかる方法が記載されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、含クロム溶
鋼の脱炭反応は［Ｃ］濃度によって律速過程が変化す
る。高［Ｃ］濃度側では鋼浴への酸素ガスの供給が律速
過程であり、鋼浴への酸素供給量を増大することで、脱
炭速度が向上する。しかし、低［Ｃ］濃度側では鋼浴中
［Ｃ］の移動および［Ｃ］と［Ｏ］の反応が律速過程と
考えられており、鋼浴の撹拌の強化、脱炭反応に関与す
る酸素源の形態制御および希釈ガス比率を高くしてＣＯ
分圧を下げることによって、脱炭を進めることが可能で
あるが、高［Ｃ］濃度側と比べて、溶鋼中［Ｃｒ］の酸
化が進み、脱炭速度が低下する。
鋼の脱炭反応は［Ｃ］濃度によって律速過程が変化す
る。高［Ｃ］濃度側では鋼浴への酸素ガスの供給が律速
過程であり、鋼浴への酸素供給量を増大することで、脱
炭速度が向上する。しかし、低［Ｃ］濃度側では鋼浴中
［Ｃ］の移動および［Ｃ］と［Ｏ］の反応が律速過程と
考えられており、鋼浴の撹拌の強化、脱炭反応に関与す
る酸素源の形態制御および希釈ガス比率を高くしてＣＯ
分圧を下げることによって、脱炭を進めることが可能で
あるが、高［Ｃ］濃度側と比べて、溶鋼中［Ｃｒ］の酸
化が進み、脱炭速度が低下する。
【０００５】低［Ｃ］濃度側では酸素吹込み火点で生成
する酸化物はＣｒ2 Ｏ3 ，ＦｅＯ或いはこれらの混合物
であり、これらの酸化物による脱炭反応はＦｅＯ濃度が
高いほど進行しやすい。これに対し、前記従来技術で
は、低［Ｃ］濃度側におけるＦｅＯによる脱炭について
は記載されていない。
する酸化物はＣｒ2 Ｏ3 ，ＦｅＯ或いはこれらの混合物
であり、これらの酸化物による脱炭反応はＦｅＯ濃度が
高いほど進行しやすい。これに対し、前記従来技術で
は、低［Ｃ］濃度側におけるＦｅＯによる脱炭について
は記載されていない。
【０００６】本発明は含クロム溶鋼の脱炭精錬におい
て、低［Ｃ］濃度側で吹込み条件を制御することによっ
て、ＦｅＯを高濃度に含む酸化物を生成させ、脱炭反応
を効率よく進めることを目的とする。
て、低［Ｃ］濃度側で吹込み条件を制御することによっ
て、ＦｅＯを高濃度に含む酸化物を生成させ、脱炭反応
を効率よく進めることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の課題を有
利に解決したものであり、その要旨は炭素を０．５ｗｔ
％以下含有する含クロム溶鋼の浴面下および浴面上から
酸素ガスまたは酸素ガスと希釈ガスを吹込む脱炭精錬に
おいて、浴面上および浴面下から吹込むガスの酸素分圧
と浴面上から吹込んだ酸素の火点温度の関係が図１の点
Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄで囲まれる範囲を満足する条件下で脱炭
を行うことを特徴とする含クロム溶鋼の脱炭精錬法であ
る。なお、希釈ガスとはＡｒ，Ｎ2 ガスのような生成す
るＣＯガスを希釈する作用をもつガスのことを示す。
利に解決したものであり、その要旨は炭素を０．５ｗｔ
％以下含有する含クロム溶鋼の浴面下および浴面上から
酸素ガスまたは酸素ガスと希釈ガスを吹込む脱炭精錬に
おいて、浴面上および浴面下から吹込むガスの酸素分圧
と浴面上から吹込んだ酸素の火点温度の関係が図１の点
Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄで囲まれる範囲を満足する条件下で脱炭
を行うことを特徴とする含クロム溶鋼の脱炭精錬法であ
る。なお、希釈ガスとはＡｒ，Ｎ2 ガスのような生成す
るＣＯガスを希釈する作用をもつガスのことを示す。
【０００８】以下、本発明について詳細に説明する。
【０００９】ステンレス鋼のような１１％以上のクロム
を含む含クロム溶鋼の脱炭反応は、図３に示す上吹きラ
ンス１によって浴面上から吹込んだ酸素の火点２（以
下、上吹き火点という）および底吹き羽口３によって浴
面下から吹込んだ酸素の火点４（以下、底吹き火点とい
う）でＣｒ2 Ｏ3 ，ＦｅＯなどの金属酸化物が生成し、
これと溶鋼中の［Ｃ］が反応することによって進行す
る。本発明は、該酸化物による脱炭反応がＦｅＯ濃度が
高いほど進行しやすいこと、およびＦｅＯ濃度の高い金
属酸化物を生成させるためには浴面上および浴面下から
吹込むガスの全吹込みガスの酸素分圧および上吹き火点
温度を制御すれば良いとの知見を得て、ガス吹込み条件
を制御することによって、クロム酸化を抑え、脱炭効率
を向上せしめるものである。
を含む含クロム溶鋼の脱炭反応は、図３に示す上吹きラ
ンス１によって浴面上から吹込んだ酸素の火点２（以
下、上吹き火点という）および底吹き羽口３によって浴
面下から吹込んだ酸素の火点４（以下、底吹き火点とい
う）でＣｒ2 Ｏ3 ，ＦｅＯなどの金属酸化物が生成し、
これと溶鋼中の［Ｃ］が反応することによって進行す
る。本発明は、該酸化物による脱炭反応がＦｅＯ濃度が
高いほど進行しやすいこと、およびＦｅＯ濃度の高い金
属酸化物を生成させるためには浴面上および浴面下から
吹込むガスの全吹込みガスの酸素分圧および上吹き火点
温度を制御すれば良いとの知見を得て、ガス吹込み条件
を制御することによって、クロム酸化を抑え、脱炭効率
を向上せしめるものである。
【００１０】なお、底吹き火点でも金属酸化物が生成
し、該酸化物による脱炭反応が進行するが、底吹き火点
では火点温度の計測と制御が困難であり、本発明の目的
である脱炭反応を促進させる条件に制御することができ
ないため、上吹き火点温度を制御の対象とした。
し、該酸化物による脱炭反応が進行するが、底吹き火点
では火点温度の計測と制御が困難であり、本発明の目的
である脱炭反応を促進させる条件に制御することができ
ないため、上吹き火点温度を制御の対象とした。
【００１１】含クロム溶鋼の脱炭精錬における上吹き火
点では、Ｃｒ2 Ｏ3 或いはＦｅＯが生成するが、これら
の反応式および生成自由エネルギー変化ΔＧは〜式
で示される。
点では、Ｃｒ2 Ｏ3 或いはＦｅＯが生成するが、これら
の反応式および生成自由エネルギー変化ΔＧは〜式
で示される。
【００１２】
【数１】
【００１３】クロム溶鋼の複合吹錬法による脱炭におい
て、全吹込みガスの酸素分圧を横軸とし、上吹き火点温
度を縦軸として表示したもので、点Ａと点Ｂを結ぶ線が
ＦｅＯの生成限界を示し、上吹き火点温度がこの線を越
えて高くなると、ＦｅＯがＣｒ2 Ｏ3 よりも生成し易
い。また、全吹込みガスの酸素分圧が０．１未満（点Ａ
と点Ｄを結ぶ線の左側）では酸素分圧が小さくなり過ぎ
て、脱炭速度が小さく、かつ希釈ガス量が過大になって
不利である。酸素分圧が１．０超（点Ｂと点Ｃを結ぶ線
の右側）は存在しえない。
て、全吹込みガスの酸素分圧を横軸とし、上吹き火点温
度を縦軸として表示したもので、点Ａと点Ｂを結ぶ線が
ＦｅＯの生成限界を示し、上吹き火点温度がこの線を越
えて高くなると、ＦｅＯがＣｒ2 Ｏ3 よりも生成し易
い。また、全吹込みガスの酸素分圧が０．１未満（点Ａ
と点Ｄを結ぶ線の左側）では酸素分圧が小さくなり過ぎ
て、脱炭速度が小さく、かつ希釈ガス量が過大になって
不利である。酸素分圧が１．０超（点Ｂと点Ｃを結ぶ線
の右側）は存在しえない。
【００１４】さらに、上吹き火点温度が２７００℃を越
えると、炉内雰囲気温度および溶鋼温度が過度に上昇す
るために、耐火物溶損量が急激に大きくなるために不利
となる。従って、図１の点Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄを結ぶ線で囲
まれる範囲に制御することにより、ＦｅＯの生成を有利
に進めることが可能である。
えると、炉内雰囲気温度および溶鋼温度が過度に上昇す
るために、耐火物溶損量が急激に大きくなるために不利
となる。従って、図１の点Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄを結ぶ線で囲
まれる範囲に制御することにより、ＦｅＯの生成を有利
に進めることが可能である。
【００１５】図２は生成酸化物の脱炭反応への効果を調
べるために、５０ｋｇの溶解炉を用いて、酸素吹込みを
行わない条件下で、浴面上にＦｅＯまたはＣｒ2 Ｏ3 を
添加して、両者の脱炭速度を比較評価したものである。
図２より、［Ｃ］が０．５ｗｔ％を越えた範囲ではＦｅ
ＯとＣｒ2 Ｏ3 とでは脱炭速度に大差がないが、［Ｃ］
が０．５ｗｔ％以下ではＦｅＯの方がＣｒ2 Ｏ3 よりも
２〜１０倍程度脱炭速度が大きい。
べるために、５０ｋｇの溶解炉を用いて、酸素吹込みを
行わない条件下で、浴面上にＦｅＯまたはＣｒ2 Ｏ3 を
添加して、両者の脱炭速度を比較評価したものである。
図２より、［Ｃ］が０．５ｗｔ％を越えた範囲ではＦｅ
ＯとＣｒ2 Ｏ3 とでは脱炭速度に大差がないが、［Ｃ］
が０．５ｗｔ％以下ではＦｅＯの方がＣｒ2 Ｏ3 よりも
２〜１０倍程度脱炭速度が大きい。
【００１６】以上より、［Ｃ］０．５ｗｔ％以下の含ク
ロム溶鋼の複合吹錬法による脱炭において、図１の点
Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄで囲まれる範囲に全吹込みガスの酸素分
圧および上吹き火点温度を制御することによって、溶鋼
中［Ｃｒ］の酸化を抑え、効率よく脱炭を進めることが
可能である。
ロム溶鋼の複合吹錬法による脱炭において、図１の点
Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄで囲まれる範囲に全吹込みガスの酸素分
圧および上吹き火点温度を制御することによって、溶鋼
中［Ｃｒ］の酸化を抑え、効率よく脱炭を進めることが
可能である。
【００１７】なお、火点温度の測定は、例えば上吹きラ
ンス孔に光ファイバーを挿入し、これから採取される光
をスペクトル解析することで可能である。また、上吹き
火点温度は上吹きガスの酸素比率、上吹きランス高さＨ
（図３）およびランス孔径を変えることによって変更す
ることができる。したがって、オンラインで測定される
上吹き火点温度によって、上吹きガスの酸素比率或いは
上吹きランス高さを変更することによって、上吹き火点
温度を制御することができる。また、事前に火点温度を
予測して、ランス孔径を設定すれば、より容易に火点温
度を目標範囲に入れることが可能である。
ンス孔に光ファイバーを挿入し、これから採取される光
をスペクトル解析することで可能である。また、上吹き
火点温度は上吹きガスの酸素比率、上吹きランス高さＨ
（図３）およびランス孔径を変えることによって変更す
ることができる。したがって、オンラインで測定される
上吹き火点温度によって、上吹きガスの酸素比率或いは
上吹きランス高さを変更することによって、上吹き火点
温度を制御することができる。また、事前に火点温度を
予測して、ランス孔径を設定すれば、より容易に火点温
度を目標範囲に入れることが可能である。
【００１８】
【作用】含クロム溶鋼の脱炭反応は［Ｃ］濃度によって
律速過程が変化する。高［Ｃ］濃度側では鋼浴への酸素
ガスの供給が律速過程であり、鋼浴への酸素供給量を増
大することで、脱炭速度が向上する。また、高［Ｃ］濃
度側では酸素ガスの上吹き火点で生成する酸化物はＣｒ
2 Ｏ3 が主体である。
律速過程が変化する。高［Ｃ］濃度側では鋼浴への酸素
ガスの供給が律速過程であり、鋼浴への酸素供給量を増
大することで、脱炭速度が向上する。また、高［Ｃ］濃
度側では酸素ガスの上吹き火点で生成する酸化物はＣｒ
2 Ｏ3 が主体である。
【００１９】一方、低［Ｃ］濃度側の脱炭反応では、鋼
浴中［Ｃ］の移動および［Ｃ］と［Ｏ］の反応が律速過
程と考えられており、鋼浴の撹拌の強化、脱炭反応に関
与する酸化物の形態制御および希釈ガス比率を高くして
ＣＯ分圧を下げることによって、脱炭を進めることが可
能であるが、高［Ｃ］濃度側に比べて、溶鋼中［Ｃｒ］
の酸化が大きく、脱炭速度が小さい。
浴中［Ｃ］の移動および［Ｃ］と［Ｏ］の反応が律速過
程と考えられており、鋼浴の撹拌の強化、脱炭反応に関
与する酸化物の形態制御および希釈ガス比率を高くして
ＣＯ分圧を下げることによって、脱炭を進めることが可
能であるが、高［Ｃ］濃度側に比べて、溶鋼中［Ｃｒ］
の酸化が大きく、脱炭速度が小さい。
【００２０】含クロム溶鋼の脱炭精錬においては、
［Ｃ］濃度が０．５ｗｔ％以下では上吹き火点にＣｒ2
Ｏ3 、ＦｅＯ或いはこれらの混合物が生成する。これら
酸化物による脱炭はＦｅＯ濃度が高いほど進行しやす
い。これは、ＦｅＯがＣｒ2 Ｏ3 に比べ解離しやすく、
しかも低融点であることによる。ＦｅＯ或いはＦｅＯ濃
度の高い酸化物を生成させることは、上吹き火点部の温
度を上げ、かつ吹込み酸素分圧を下げることによって可
能となる。
［Ｃ］濃度が０．５ｗｔ％以下では上吹き火点にＣｒ2
Ｏ3 、ＦｅＯ或いはこれらの混合物が生成する。これら
酸化物による脱炭はＦｅＯ濃度が高いほど進行しやす
い。これは、ＦｅＯがＣｒ2 Ｏ3 に比べ解離しやすく、
しかも低融点であることによる。ＦｅＯ或いはＦｅＯ濃
度の高い酸化物を生成させることは、上吹き火点部の温
度を上げ、かつ吹込み酸素分圧を下げることによって可
能となる。
【００２１】従って、吹込み条件を制御することによっ
て、高濃度にＦｅＯを含む酸化物を生成させ、低［Ｃ］
濃度側の脱炭反応を効率よく進めることが可能である。
て、高濃度にＦｅＯを含む酸化物を生成させ、低［Ｃ］
濃度側の脱炭反応を効率よく進めることが可能である。
【００２２】なお、複合吹錬法では浴面下から吹込む酸
素の火点部でも金属酸化物を生成するが、浴面下では火
点温度を測定する手段がなく、かつ制御することが難し
いために、本発明では浴面上より吹込む酸素側のみを制
御することとした。
素の火点部でも金属酸化物を生成するが、浴面下では火
点温度を測定する手段がなく、かつ制御することが難し
いために、本発明では浴面上より吹込む酸素側のみを制
御することとした。
【００２３】また、律速過程が変化する［Ｃ］濃度は図
２に示されるように、酸化物による脱炭反応を考慮した
場合には０．５ｗｔ％である。
２に示されるように、酸化物による脱炭反応を考慮した
場合には０．５ｗｔ％である。
【００２４】
【実施例】ＳＵＳ３０４ステンレス鋼（１８ｗｔ％Ｃｒ
−８ｗｔ％Ｎｉ）６０ｔｏｎを複合吹錬の可能なＡＯＤ
炉を用いて、脱炭精錬を行った。精錬は粗溶鋼をＡＯＤ
炉内に装入後、［Ｃ］濃度が０．５ｗｔ％となるまで
は、一定の吹錬条件（吹込みガスは酸素ガスのみ、供給
量１．５Ｎｍ3 ／ｍｉｎＴ）で行った。［Ｃ］濃度０．
５ｗｔ％以下の脱炭は表１の条件で実施した。なお、本
発明の実施例は図１の点Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄで囲まれる範囲
内になるように、全吹込みガスの酸素分圧、ランス高さ
を制御して火点温度の調整を実施した。比較例のＮｏ．
６〜８は従来法として一般に実施されている方法と認め
られる特開昭５５−１５２１３号公報の方法に従った。
また、比較例のＮｏ．９〜１０は全吹込みガスの酸素分
圧あるいは上吹き火点温度が本発明条件外の例である。
−８ｗｔ％Ｎｉ）６０ｔｏｎを複合吹錬の可能なＡＯＤ
炉を用いて、脱炭精錬を行った。精錬は粗溶鋼をＡＯＤ
炉内に装入後、［Ｃ］濃度が０．５ｗｔ％となるまで
は、一定の吹錬条件（吹込みガスは酸素ガスのみ、供給
量１．５Ｎｍ3 ／ｍｉｎＴ）で行った。［Ｃ］濃度０．
５ｗｔ％以下の脱炭は表１の条件で実施した。なお、本
発明の実施例は図１の点Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄで囲まれる範囲
内になるように、全吹込みガスの酸素分圧、ランス高さ
を制御して火点温度の調整を実施した。比較例のＮｏ．
６〜８は従来法として一般に実施されている方法と認め
られる特開昭５５−１５２１３号公報の方法に従った。
また、比較例のＮｏ．９〜１０は全吹込みガスの酸素分
圧あるいは上吹き火点温度が本発明条件外の例である。
【００２５】また、上吹きランスはいずれも内径２０ｍ
ｍφで３孔のラバールタイプのノズルを使用した。溶鋼
温度は１６５０〜１７２０℃の範囲となるように、冷却
材等の投入を行い、調整した。また、［Ｃ］濃度０．１
ｗｔ％以下での脱炭はいずれも上吹きを中止し、底吹き
からＡｒガスのみを供給して行った。
ｍφで３孔のラバールタイプのノズルを使用した。溶鋼
温度は１６５０〜１７２０℃の範囲となるように、冷却
材等の投入を行い、調整した。また、［Ｃ］濃度０．１
ｗｔ％以下での脱炭はいずれも上吹きを中止し、底吹き
からＡｒガスのみを供給して行った。
【００２６】
【表１】
【００２７】実施結果を表２に示す。
【００２８】
【表２】
【００２９】表の平均脱炭酸素効率は［Ｃ］濃度０．１
〜０．５ｗｔ％の範囲における吹込んだ酸素の脱炭に使
用された割合を示す。また、還元用Ｓｉ原単位、精錬時
間および耐火物溶損量はＮｏ．６の例を１００として、
換算した値である。
〜０．５ｗｔ％の範囲における吹込んだ酸素の脱炭に使
用された割合を示す。また、還元用Ｓｉ原単位、精錬時
間および耐火物溶損量はＮｏ．６の例を１００として、
換算した値である。
【００３０】
【発明の効果】本発明法によると、含有クロム溶鋼の脱
炭精錬において、［Ｃ］濃度が０．５ｗｔ％以下の範囲
において、脱炭酸素効率が向上することによって、還元
用Ｓｉの添加量を低減できる。また、脱炭速度が向上す
ることによって、精錬時間を短縮できる。さらには、安
定した脱炭速度および到達［Ｃ］濃度が得られるので、
成分的中率も向上する等優れた効果が得られる。
炭精錬において、［Ｃ］濃度が０．５ｗｔ％以下の範囲
において、脱炭酸素効率が向上することによって、還元
用Ｓｉの添加量を低減できる。また、脱炭速度が向上す
ることによって、精錬時間を短縮できる。さらには、安
定した脱炭速度および到達［Ｃ］濃度が得られるので、
成分的中率も向上する等優れた効果が得られる。
【図１】全吹込みガスの酸素分圧および上吹き火点温度
の脱炭反応に及ぼす影響を示す図。
の脱炭反応に及ぼす影響を示す図。
【図２】溶鋼中［Ｃ］濃度および脱炭速度の酸化物形態
に及ぼす影響を示す図。
に及ぼす影響を示す図。
【図３】複合吹錬の状態を示す図。
１…上吹きランス ２…上吹き火点 ３…底吹き羽口 ４…底吹き火点 ５…溶鋼 ６…スラグ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平田 浩 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社中 央研究本部内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 炭素を０．５ｗｔ％以下含有する含クロ
ム溶鋼の浴面下および浴面上から酸素ガスまたは酸素ガ
スと希釈ガスを吹込む脱炭精錬において、浴面上および
浴面下から吹込むガスの酸素分圧と浴面上から吹込んだ
酸素の火点温度の関係が図１の点Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄで囲ま
れる範囲を満足する条件下で脱炭を行うことを特徴とす
る含クロム溶鋼の脱炭精錬法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15868191A JPH059548A (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15868191A JPH059548A (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059548A true JPH059548A (ja) | 1993-01-19 |
Family
ID=15677038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15868191A Withdrawn JPH059548A (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH059548A (ja) |
-
1991
- 1991-06-28 JP JP15868191A patent/JPH059548A/ja not_active Withdrawn
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107502704B (zh) | 一种降低半钢炼钢铸坯中氧化铝夹杂的方法 | |
| JP3410553B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JPH0941018A (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬方法及び精錬ガス用上吹ランス | |
| JPS58130216A (ja) | 高合金鋼、ステンレス鋼の溶製法 | |
| JPH059548A (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| US2077568A (en) | Process for purifying ferrous metals | |
| JP6726777B1 (ja) | 低炭素フェロマンガンの製造方法 | |
| JPS6358203B2 (ja) | ||
| EP0087328B1 (en) | Process to produce low hydrogen steel by argon-oxygen decarburization | |
| SU1507807A1 (ru) | Способ ведени конвертерной плавки | |
| JPS6123844B2 (ja) | ||
| JP2563721B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| SU988879A1 (ru) | Способ продувки металла кислородом | |
| JPH10219332A (ja) | ステンレスの脱炭精練方法 | |
| JP2627103B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| US4066442A (en) | Method of making chrome steel in an electric arc furnace | |
| JPS6138248B2 (ja) | ||
| JP2561032Y2 (ja) | 製鋼用ランス | |
| JPH089730B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JPS6184311A (ja) | ２次燃焼法による溶鉄加熱方法 | |
| JPH0539521A (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JPH04276009A (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JPH08253805A (ja) | 高い生産性を有する脱炭滓を用いたステンレス鋼の精錬方法 | |
| JP2578046B2 (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
| JP3861618B2 (ja) | 転炉を用いた溶銑の脱りん方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980903 |